JPH0593253A - アーク溶射用ワイヤ - Google Patents
アーク溶射用ワイヤInfo
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- JPH0593253A JPH0593253A JP12454791A JP12454791A JPH0593253A JP H0593253 A JPH0593253 A JP H0593253A JP 12454791 A JP12454791 A JP 12454791A JP 12454791 A JP12454791 A JP 12454791A JP H0593253 A JPH0593253 A JP H0593253A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｎｉ−Ｐ合金を主成分とするアーク溶射用ワ
イヤの提供。 【構成】 Ｐが７〜３５重量％のＮｉ−Ｐ合金製粉末を
８０重量％以上含む粉末２を、Ｎｉを材料とするさや部
材３にて被覆してアーク溶射用ワイヤ１とする。 【効果】 融点が低く、かつ、延性に乏しいＮｉ−Ｐ合
金を主成分とするアーク溶射用ワイヤが提供された。ま
た、このワイヤによる溶射層は、圧延前の加熱によつて
溶融して気孔が激減するので、クラツド鋼の中間材を気
孔の影響の少ないＮｉ合金層によつて溶射形成すること
が可能になつた。その結果、接合強度に優れるクラツド
鋼板の製造が可能になる。
イヤの提供。 【構成】 Ｐが７〜３５重量％のＮｉ−Ｐ合金製粉末を
８０重量％以上含む粉末２を、Ｎｉを材料とするさや部
材３にて被覆してアーク溶射用ワイヤ１とする。 【効果】 融点が低く、かつ、延性に乏しいＮｉ−Ｐ合
金を主成分とするアーク溶射用ワイヤが提供された。ま
た、このワイヤによる溶射層は、圧延前の加熱によつて
溶融して気孔が激減するので、クラツド鋼の中間材を気
孔の影響の少ないＮｉ合金層によつて溶射形成すること
が可能になつた。その結果、接合強度に優れるクラツド
鋼板の製造が可能になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クラツド鋼の中間材の
溶射形成に好適のアーク溶射用ワイヤに関するものであ
る。
溶射形成に好適のアーク溶射用ワイヤに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】従来、熱間圧延によつてク
ラツド鋼を製造する場合、母材と合材との間に脆化層が
生ずるのを防止する目的で、各種の中間材を介在させて
いる。この種の従来の中間材として、例えばＮｉメツキ
（特開昭５４−５８５０号）、Ｎｉ箔又はＮｉシートが
使用されている。
ラツド鋼を製造する場合、母材と合材との間に脆化層が
生ずるのを防止する目的で、各種の中間材を介在させて
いる。この種の従来の中間材として、例えばＮｉメツキ
（特開昭５４−５８５０号）、Ｎｉ箔又はＮｉシートが
使用されている。
【０００３】しかしながら、このような従来のＮｉ中間
材を使用するクラツド鋼にあつては、次のような技術的
課題が存在している。先ず、Ｎｉメツキ製の中間材を使
用するものは、通常、母材の片側表面に所定厚さのＮｉ
メツキ層を形成しているが、電解条件、浴管理等の制御
が困難であり、かつ、大形のクラツド鋼板を製造するた
めに大形のメツキ浴を含むメツキ装置が必要となる。ま
た、Ｎｉ箔又はＮｉシートを母材と合材との間に挟み込
むものは、大形かつ薄い（５０〜３００μｍ程度）Ｎｉ
箔又はＮｉシートを準備し、破損を生じないないように
注意深く取り扱わねばならず、作業能率に劣る。更に、
Ｎｉをろう付けする場合もあるが、大形のクラツド鋼板
の製造に対しては、作業性の面から実用性に欠ける。こ
のようなことから、従来の大形のクラツド鋼板の製造
は、コストの嵩むものとなつていた。
材を使用するクラツド鋼にあつては、次のような技術的
課題が存在している。先ず、Ｎｉメツキ製の中間材を使
用するものは、通常、母材の片側表面に所定厚さのＮｉ
メツキ層を形成しているが、電解条件、浴管理等の制御
が困難であり、かつ、大形のクラツド鋼板を製造するた
めに大形のメツキ浴を含むメツキ装置が必要となる。ま
た、Ｎｉ箔又はＮｉシートを母材と合材との間に挟み込
むものは、大形かつ薄い（５０〜３００μｍ程度）Ｎｉ
箔又はＮｉシートを準備し、破損を生じないないように
注意深く取り扱わねばならず、作業能率に劣る。更に、
Ｎｉをろう付けする場合もあるが、大形のクラツド鋼板
の製造に対しては、作業性の面から実用性に欠ける。こ
のようなことから、従来の大形のクラツド鋼板の製造
は、コストの嵩むものとなつていた。
【０００４】そこで、クラツド鋼の中間材として、簡便
な溶射装置を使用してＮｉ溶射層を形成することが考え
られるが、Ｎｉ溶射層の形成に伴つて多数の気孔を生
じ、特に酸化に伴う接合強度の低下を生ずる。このた
め、気孔の影響を抑制可能なＮｉ系アーク溶射用ワイヤ
の出現が望まれていた。
な溶射装置を使用してＮｉ溶射層を形成することが考え
られるが、Ｎｉ溶射層の形成に伴つて多数の気孔を生
じ、特に酸化に伴う接合強度の低下を生ずる。このた
め、気孔の影響を抑制可能なＮｉ系アーク溶射用ワイヤ
の出現が望まれていた。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような従
来の技術的課題に鑑みてなされたものであり、その構成
は、Ｐが７〜３５重量％のＮｉ−Ｐ合金粉末を８０重量
％以上含む粉末を、Ｎｉを材料とするさや部材にて被覆
するアーク溶射用ワイヤである。
来の技術的課題に鑑みてなされたものであり、その構成
は、Ｐが７〜３５重量％のＮｉ−Ｐ合金粉末を８０重量
％以上含む粉末を、Ｎｉを材料とするさや部材にて被覆
するアーク溶射用ワイヤである。
【０００６】ここで、Ｐを７〜３５重量％に限定した理
由は、このアーク溶射用ワイヤはクラツド鋼の中間材と
しての溶射層を形成する目的で開発されたものであり、
圧延時の最高加熱温度にて溶射層が溶融する範囲にする
ためである。すなわち、クラツド鋼の圧延時の最高加熱
温度は１２００℃であり、この温度にて溶射層が溶融す
るためには、溶射層のＰ含有量が５〜１５重量％である
ことが必要である。そこで、溶射中のＰの酸化損失を考
慮して７〜３５重量％に限定した。
由は、このアーク溶射用ワイヤはクラツド鋼の中間材と
しての溶射層を形成する目的で開発されたものであり、
圧延時の最高加熱温度にて溶射層が溶融する範囲にする
ためである。すなわち、クラツド鋼の圧延時の最高加熱
温度は１２００℃であり、この温度にて溶射層が溶融す
るためには、溶射層のＰ含有量が５〜１５重量％である
ことが必要である。そこで、溶射中のＰの酸化損失を考
慮して７〜３５重量％に限定した。
【０００７】また、Ｎｉ−Ｐ合金粉末を８０重量％以上
に限定した理由は、クラツド鋼の中間材として、通常は
Ｎｉ−Ｐ合金粉末のみとして使用されるが、クラツド鋼
の材質によつて圧延加熱温度を低く設定しなければなら
ない場合がある。このような場合に、溶射層の融点を下
げる目的で、Ｎｉ−Ｐ合金粉末に他の合金粉末を混合し
て使用するためである。
に限定した理由は、クラツド鋼の中間材として、通常は
Ｎｉ−Ｐ合金粉末のみとして使用されるが、クラツド鋼
の材質によつて圧延加熱温度を低く設定しなければなら
ない場合がある。このような場合に、溶射層の融点を下
げる目的で、Ｎｉ−Ｐ合金粉末に他の合金粉末を混合し
て使用するためである。
【０００８】
【作用】このような構成のアーク溶射用ワイヤは、クラ
ツド鋼の中間材としての用途がある。すなわち、上記ワ
イヤを使用するアーク溶射により、母材又は合材の一側
表面に所定厚さのＮｉ合金層を形成し、中間材とする。
この溶射によるＮｉ合金層には、無数の気孔を生じてい
る。なお、母材は、炭素鋼又は低合金鋼製であり、ま
た、合材は、耐食性を有する金属板である。
ツド鋼の中間材としての用途がある。すなわち、上記ワ
イヤを使用するアーク溶射により、母材又は合材の一側
表面に所定厚さのＮｉ合金層を形成し、中間材とする。
この溶射によるＮｉ合金層には、無数の気孔を生じてい
る。なお、母材は、炭素鋼又は低合金鋼製であり、ま
た、合材は、耐食性を有する金属板である。
【０００９】この中間材を有する母材及び合材の全体を
９５０〜１２００℃の温度に均一に加熱し、熱間圧延に
供する。このようにして製造されたクラツド鋼板は、全
面にわたつて良好な接合状態にあり、剪断強度も良好で
ある。良好な接合強度が得られる理由は、アーク溶射し
たＮｉ合金層に形成される気孔が、激減するところにあ
ると推定される。すなわち、Ｎｉ−Ｐ合金を主体とする
Ｎｉ合金層の融点は、熱間圧延の加熱温度よりも低く設
定できるので、熱間圧延前の加熱によつてＮｉ合金層が
液相拡散し、気孔のほとんどが溶融合金によつて埋めら
れる。
９５０〜１２００℃の温度に均一に加熱し、熱間圧延に
供する。このようにして製造されたクラツド鋼板は、全
面にわたつて良好な接合状態にあり、剪断強度も良好で
ある。良好な接合強度が得られる理由は、アーク溶射し
たＮｉ合金層に形成される気孔が、激減するところにあ
ると推定される。すなわち、Ｎｉ−Ｐ合金を主体とする
Ｎｉ合金層の融点は、熱間圧延の加熱温度よりも低く設
定できるので、熱間圧延前の加熱によつてＮｉ合金層が
液相拡散し、気孔のほとんどが溶融合金によつて埋めら
れる。
【００１０】しかして、熱間圧延に際するＮｉ合金層の
気孔が激減し、母材及び合材の接合面がＮｉ合金層によ
つて良好に覆われた状態で、熱間圧延が施される。中間
材としてのＮｉ合金層は、酸化防止作用に優れ、かつ、
母材から合材への炭素の移動防止作用、ろう付け作用等
を併有するので、熱間圧延に際して気孔の少ないＮｉ合
金層が接合面の酸化を防止すると共に、脆い浸炭層の形
成を良好に抑制する。その結果、脆化層の発生の抑制と
ろう付け作用とが相まつて、接合強度が向上する。加え
て、このＮｉ合金層は、比較的低温で液相拡散するの
で、純Ｎｉを中間材として製造されるクラツド鋼板と比
較して、圧延加熱温度を低温に設定し、かつ、圧延比を
小に設定して、良好な接合強度を確保することができ
る。なお、溶射によるＮｉ合金層は、母材又は合材のう
ちの少なくとも一方に形成すればよい。
気孔が激減し、母材及び合材の接合面がＮｉ合金層によ
つて良好に覆われた状態で、熱間圧延が施される。中間
材としてのＮｉ合金層は、酸化防止作用に優れ、かつ、
母材から合材への炭素の移動防止作用、ろう付け作用等
を併有するので、熱間圧延に際して気孔の少ないＮｉ合
金層が接合面の酸化を防止すると共に、脆い浸炭層の形
成を良好に抑制する。その結果、脆化層の発生の抑制と
ろう付け作用とが相まつて、接合強度が向上する。加え
て、このＮｉ合金層は、比較的低温で液相拡散するの
で、純Ｎｉを中間材として製造されるクラツド鋼板と比
較して、圧延加熱温度を低温に設定し、かつ、圧延比を
小に設定して、良好な接合強度を確保することができ
る。なお、溶射によるＮｉ合金層は、母材又は合材のう
ちの少なくとも一方に形成すればよい。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て説明する。図１〜図６は、本発明の１実施例を示す。
図１中において符号１はアーク溶射用ワイヤを示し、粉
末２をさや部材３内に包容して有形化させて構成され
る。さや部材３は、Ｎｉ、好ましくは一般に純Ｎｉと称
されるものを材料とし、厚み０．２〜１ｍｍ、幅７〜２
０ｍｍ程度の長尺の板状部材３ａを折り曲げて所定形状
としたものである。ここでいう純Ｎｉとは、９９％以上
のＮｉを含有し、残部がＣ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｎ
等の不可避不純物からなるものである。
て説明する。図１〜図６は、本発明の１実施例を示す。
図１中において符号１はアーク溶射用ワイヤを示し、粉
末２をさや部材３内に包容して有形化させて構成され
る。さや部材３は、Ｎｉ、好ましくは一般に純Ｎｉと称
されるものを材料とし、厚み０．２〜１ｍｍ、幅７〜２
０ｍｍ程度の長尺の板状部材３ａを折り曲げて所定形状
としたものである。ここでいう純Ｎｉとは、９９％以上
のＮｉを含有し、残部がＣ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｐ，Ｓ，Ｍｎ
等の不可避不純物からなるものである。
【００１２】一方、粉末２は、Ｎｉ−Ｐ合金粉末を主要
成分とする。ここで、Ｎｉ−Ｐ合金粉末２は、融点を低
下させる目的でＰを７〜３５重量％含み、１５０メツシ
ユ（１インチに含まれる網目の数）以下である。このよ
うにＰを７〜３５重量％に限定した理由は、このアーク
溶射用ワイヤ１はクラツド鋼の中間材としての溶射層を
形成する目的で開発されたものであり、圧延時の最高加
熱温度にて溶射層が溶融する範囲にするためである。す
なわち、クラツド鋼の圧延時の最高加熱温度は１２００
℃であり、この温度にて溶射層が溶融するためには、溶
射層のＰ含有量が５〜１５重量％であることが必要であ
る。そこで、溶射中のＰの酸化損失を考慮して７〜３５
重量％に限定した。
成分とする。ここで、Ｎｉ−Ｐ合金粉末２は、融点を低
下させる目的でＰを７〜３５重量％含み、１５０メツシ
ユ（１インチに含まれる網目の数）以下である。このよ
うにＰを７〜３５重量％に限定した理由は、このアーク
溶射用ワイヤ１はクラツド鋼の中間材としての溶射層を
形成する目的で開発されたものであり、圧延時の最高加
熱温度にて溶射層が溶融する範囲にするためである。す
なわち、クラツド鋼の圧延時の最高加熱温度は１２００
℃であり、この温度にて溶射層が溶融するためには、溶
射層のＰ含有量が５〜１５重量％であることが必要であ
る。そこで、溶射中のＰの酸化損失を考慮して７〜３５
重量％に限定した。
【００１３】また、この粉末２は、上記Ｎｉ−Ｐ合金粉
末を８０〜１００重量％含み、Ｎｉ−Ｂ合金粉末、Ｆｅ
−Ｐ合金粉末などを０〜２０重量％含むものである。こ
のようにＮｉ−Ｐ合金粉末を８０重量％以上に限定した
理由は、クラツド鋼の中間材として、通常はＮｉ−Ｐ合
金粉末のみとして使用されるが、クラツド鋼の材質によ
つては圧延加熱温度を低く設定しなければならない場合
がある。この場合、Ｎｉ−Ｐ合金粉末のみからなる溶射
層を形成すると、融点が高すぎて溶射層の溶融が充分に
起きず、溶射層の気孔に対して封孔作用がなされないの
で、適性な中間層が得られない。そこで、溶射層の融点
を下げる目的で、例えばＦｅ−Ｐの共晶合金などを２０
重量％以下の範囲でＮｉ−Ｐ合金粉末に混合して使用す
る場合がある。
末を８０〜１００重量％含み、Ｎｉ−Ｂ合金粉末、Ｆｅ
−Ｐ合金粉末などを０〜２０重量％含むものである。こ
のようにＮｉ−Ｐ合金粉末を８０重量％以上に限定した
理由は、クラツド鋼の中間材として、通常はＮｉ−Ｐ合
金粉末のみとして使用されるが、クラツド鋼の材質によ
つては圧延加熱温度を低く設定しなければならない場合
がある。この場合、Ｎｉ−Ｐ合金粉末のみからなる溶射
層を形成すると、融点が高すぎて溶射層の溶融が充分に
起きず、溶射層の気孔に対して封孔作用がなされないの
で、適性な中間層が得られない。そこで、溶射層の融点
を下げる目的で、例えばＦｅ−Ｐの共晶合金などを２０
重量％以下の範囲でＮｉ−Ｐ合金粉末に混合して使用す
る場合がある。
【００１４】上記構造のアーク溶射用ワイヤ１は、次の
ようにして製造する。Ｎｉ製のさや部材３は、図２に示
す長尺の板状部材３ａを材料とし、これを図３に示すよ
うに断面Ｕ字状に折り曲げ、その内部に図４に示すよう
に適量の粉末２を入れる。次いで、Ｕ字状の板状部材３
ａの両上端縁３ｂ，３ｃを図５に示すようにそれぞれ内
側に折り曲げて粉末２内に差し込むと共に全体を丸め加
工し、外形が略円筒状をなすさや部材３内に粉末２を包
容するアーク溶射用ワイヤ中間体を形成する。このアー
ク溶射用ワイヤ中間体を、図外のダイスを用いて線引加
工して断面を縮小することにより、図１に示すようにさ
や部材３内に粉末２を緊密に包容するアーク溶射用ワイ
ヤ１が製造される。アーク溶射用ワイヤ１の両端部は、
さや部材３を潰して閉塞してある。このようなＮｉ−Ｐ
合金粉末を主要成分とする粉末２を使用する理由は、Ｎ
ｉ−Ｐ合金は延性に乏しく、ワイヤへの線引加工が不可
能であり、Ｎｉ−Ｐ合金製のソリツドワイヤは製造でき
ないところにある。以上のアーク溶射用ワイヤ１の製造
方法は、一般のフラツクス入りワイヤの製造方法と実質
的に同様である。
ようにして製造する。Ｎｉ製のさや部材３は、図２に示
す長尺の板状部材３ａを材料とし、これを図３に示すよ
うに断面Ｕ字状に折り曲げ、その内部に図４に示すよう
に適量の粉末２を入れる。次いで、Ｕ字状の板状部材３
ａの両上端縁３ｂ，３ｃを図５に示すようにそれぞれ内
側に折り曲げて粉末２内に差し込むと共に全体を丸め加
工し、外形が略円筒状をなすさや部材３内に粉末２を包
容するアーク溶射用ワイヤ中間体を形成する。このアー
ク溶射用ワイヤ中間体を、図外のダイスを用いて線引加
工して断面を縮小することにより、図１に示すようにさ
や部材３内に粉末２を緊密に包容するアーク溶射用ワイ
ヤ１が製造される。アーク溶射用ワイヤ１の両端部は、
さや部材３を潰して閉塞してある。このようなＮｉ−Ｐ
合金粉末を主要成分とする粉末２を使用する理由は、Ｎ
ｉ−Ｐ合金は延性に乏しく、ワイヤへの線引加工が不可
能であり、Ｎｉ−Ｐ合金製のソリツドワイヤは製造でき
ないところにある。以上のアーク溶射用ワイヤ１の製造
方法は、一般のフラツクス入りワイヤの製造方法と実質
的に同様である。
【００１５】次に作用について説明する。上記構成のア
ーク溶射用ワイヤ１は、図６に示すようにクラツド鋼の
中間材としての用途がある。すなわち、上記ワイヤ１を
使用するアーク溶射により、母材４の片側表面及び合材
６の片側表面にそれぞれ所定厚さ、合計で５０〜３００
μｍ程度のＮｉ合金層５を形成し、中間材とする。この
溶射によるＮｉ合金層５には、無数の気孔を生じてい
る。なお、母材４は、炭素鋼又は低合金鋼製であり、ま
た、合材６は、耐食性を有する金属板であり、例えばス
テンレス鋼板，ニツケル基合金板又は銅合金板である。
ーク溶射用ワイヤ１は、図６に示すようにクラツド鋼の
中間材としての用途がある。すなわち、上記ワイヤ１を
使用するアーク溶射により、母材４の片側表面及び合材
６の片側表面にそれぞれ所定厚さ、合計で５０〜３００
μｍ程度のＮｉ合金層５を形成し、中間材とする。この
溶射によるＮｉ合金層５には、無数の気孔を生じてい
る。なお、母材４は、炭素鋼又は低合金鋼製であり、ま
た、合材６は、耐食性を有する金属板であり、例えばス
テンレス鋼板，ニツケル基合金板又は銅合金板である。
【００１６】この母材４に合材６を接合するクラツド鋼
板を１回の加熱圧延によつて２枚同時に得る場合につい
て説明する。両Ｎｉ合金層５を突き合わせて母材４と合
材６とを対向密接させた組合わせ体を一対用意し、この
一対の組合わせ体の合材６，６間に分離材７を介在させ
ると共に、一対の母材４，４の周囲に通気孔８ａを有す
る接合板８を溶接して固定する。次いで、全体を９５０
〜１２００℃の温度に均一に加熱し、熱間圧延（例えば
圧延比２．５以上）に供する。この加熱温度が１２００
℃を超えると、合材６の粗粒化に伴う表面肌荒れが著し
くなり、靱性が低下する。また、加熱温度が９５０℃未
満では１回の加熱圧延で所定の圧延比を得ることが困難
である。熱間圧延が終了したなら４周を切断し、接合板
８を分離する。
板を１回の加熱圧延によつて２枚同時に得る場合につい
て説明する。両Ｎｉ合金層５を突き合わせて母材４と合
材６とを対向密接させた組合わせ体を一対用意し、この
一対の組合わせ体の合材６，６間に分離材７を介在させ
ると共に、一対の母材４，４の周囲に通気孔８ａを有す
る接合板８を溶接して固定する。次いで、全体を９５０
〜１２００℃の温度に均一に加熱し、熱間圧延（例えば
圧延比２．５以上）に供する。この加熱温度が１２００
℃を超えると、合材６の粗粒化に伴う表面肌荒れが著し
くなり、靱性が低下する。また、加熱温度が９５０℃未
満では１回の加熱圧延で所定の圧延比を得ることが困難
である。熱間圧延が終了したなら４周を切断し、接合板
８を分離する。
【００１７】このようにして製造されたクラツド鋼板を
超音波深傷法にて検査したところ、全面にわたつて良好
な接合状態にあり、剪断強度も良好であることが判明し
た。良好な接合強度が得られた理由は、アーク溶射にて
Ｎｉ合金層５に形成された気孔が、激減するところにあ
ると推定される。すなわち、Ｎｉ−Ｐ合金を主体とする
Ｎｉ合金層５は、その融点が９００℃程度であり、少な
くとも熱間圧延前の加熱温度の上限（１２００℃）以下
の融点に設定できるので、熱間圧延前の加熱によつてＮ
ｉ合金層５が早期に液相拡散し、気孔のほとんどが溶融
合金によつて埋められる。
超音波深傷法にて検査したところ、全面にわたつて良好
な接合状態にあり、剪断強度も良好であることが判明し
た。良好な接合強度が得られた理由は、アーク溶射にて
Ｎｉ合金層５に形成された気孔が、激減するところにあ
ると推定される。すなわち、Ｎｉ−Ｐ合金を主体とする
Ｎｉ合金層５は、その融点が９００℃程度であり、少な
くとも熱間圧延前の加熱温度の上限（１２００℃）以下
の融点に設定できるので、熱間圧延前の加熱によつてＮ
ｉ合金層５が早期に液相拡散し、気孔のほとんどが溶融
合金によつて埋められる。
【００１８】しかして、熱間圧延に際するＮｉ合金層５
の気孔が激減し、母材４及び合材６の接合面がＮｉ合金
層５によつて良好に覆われた状態で、熱間圧延が施され
る。中間材としてのＮｉ合金層５は、酸化防止作用に優
れ、かつ、母材４から合材６への炭素の移動防止作用、
ろう付け作用等を併有するので、熱間圧延に際して気孔
の少ないＮｉ合金層５が接合面の酸化を防止すると共
に、脆い浸炭層の形成を良好に抑制する。その結果、脆
化層の発生の抑制とろう付け作用とが相まつて、接合強
度が向上する。加えて、このＮｉ合金層５は、比較的低
温で液相拡散するので、純Ｎｉをメツキするクラツド鋼
板と比較して、圧延加熱温度を比較的低温に設定し、か
つ、圧延比を小に設定して、良好な接合強度を確保する
ことができる。なお、上記の実施例にあつては母材４及
び合材６の両者に溶射によるＮｉ合金層５を形成した
が、母材４にのみＮｉ合金層５を形成して略同様の作用
を得ることもできる。
の気孔が激減し、母材４及び合材６の接合面がＮｉ合金
層５によつて良好に覆われた状態で、熱間圧延が施され
る。中間材としてのＮｉ合金層５は、酸化防止作用に優
れ、かつ、母材４から合材６への炭素の移動防止作用、
ろう付け作用等を併有するので、熱間圧延に際して気孔
の少ないＮｉ合金層５が接合面の酸化を防止すると共
に、脆い浸炭層の形成を良好に抑制する。その結果、脆
化層の発生の抑制とろう付け作用とが相まつて、接合強
度が向上する。加えて、このＮｉ合金層５は、比較的低
温で液相拡散するので、純Ｎｉをメツキするクラツド鋼
板と比較して、圧延加熱温度を比較的低温に設定し、か
つ、圧延比を小に設定して、良好な接合強度を確保する
ことができる。なお、上記の実施例にあつては母材４及
び合材６の両者に溶射によるＮｉ合金層５を形成した
が、母材４にのみＮｉ合金層５を形成して略同様の作用
を得ることもできる。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明によつて理解されるように、
本発明によれば、延性に乏しいＮｉ−Ｐ合金を主成分と
するアーク溶射用ワイヤが提供され、クラツド鋼の中間
材を気孔の影響の少ないＮｉ合金層によつて溶射形成す
ることが可能になつた。その結果、接合強度に優れるク
ラツド鋼板の製造が可能になる。
本発明によれば、延性に乏しいＮｉ−Ｐ合金を主成分と
するアーク溶射用ワイヤが提供され、クラツド鋼の中間
材を気孔の影響の少ないＮｉ合金層によつて溶射形成す
ることが可能になつた。その結果、接合強度に優れるク
ラツド鋼板の製造が可能になる。
【図１】 本発明の１実施例に係るアーク溶射用ワイヤ
を示す断面図。
を示す断面図。
【図２】 同じくさや部材の材料を示す図。
【図３】 同じくアーク溶射用ワイヤの製造工程を示す
説明図。
説明図。
【図４】 同じくアーク溶射用ワイヤの製造工程を示す
説明図。
説明図。
【図５】 同じくアーク溶射用ワイヤの製造工程を示す
説明図。
説明図。
【図６】 同じくクラツド鋼の組み立て体を示す作用説
明図。
明図。
１：アーク溶射用ワイヤ、２：粉末、３：さや部材、
４：母材、５：Ｎｉ合金層、６：合材、７：分離材、
８：接合板。
４：母材、５：Ｎｉ合金層、６：合材、７：分離材、
８：接合板。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大谷 貢 神奈川県川崎市幸区神明町１丁目44番地 日本油脂株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｐが７〜３５重量％のＮｉ−Ｐ合金粉末
を８０重量％以上含む粉末を、Ｎｉを材料とするさや部
材にて被覆することを特徴とするアーク溶射用ワイヤ。
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|---|---|---|---|
| JP3124547A JP2957306B2 (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | アーク溶射用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3124547A JP2957306B2 (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | アーク溶射用ワイヤ |
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|---|---|
| JPH0593253A true JPH0593253A (ja) | 1993-04-16 |
| JP2957306B2 JP2957306B2 (ja) | 1999-10-04 |
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ID=14888180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3124547A Expired - Fee Related JP2957306B2 (ja) | 1991-04-30 | 1991-04-30 | アーク溶射用ワイヤ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2957306B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004001089A1 (ja) * | 2002-06-25 | 2003-12-31 | Ebara Corporation | アーク溶射用耐摩耗材複合ワイヤ及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-04-30 JP JP3124547A patent/JP2957306B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004001089A1 (ja) * | 2002-06-25 | 2003-12-31 | Ebara Corporation | アーク溶射用耐摩耗材複合ワイヤ及びその製造方法 |
| JPWO2004001089A1 (ja) * | 2002-06-25 | 2005-10-20 | 株式会社荏原製作所 | アーク溶射用耐摩耗材複合ワイヤ及びその製造方法 |
| CN100430514C (zh) * | 2002-06-25 | 2008-11-05 | 株式会社荏原制作所 | 电弧喷镀用耐磨损材料复合丝及其制造方法 |
| JP4510618B2 (ja) * | 2002-06-25 | 2010-07-28 | 株式会社荏原製作所 | アーク溶射用耐摩耗材複合ワイヤ |
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