JPH0588635B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0588635B2 JPH0588635B2 JP12979387A JP12979387A JPH0588635B2 JP H0588635 B2 JPH0588635 B2 JP H0588635B2 JP 12979387 A JP12979387 A JP 12979387A JP 12979387 A JP12979387 A JP 12979387A JP H0588635 B2 JPH0588635 B2 JP H0588635B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutter
- outer cutter
- inner cutter
- contact
- force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 210000004209 hair Anatomy 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Dry Shavers And Clippers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、回転する内刃台に取付けられた内刃
と、これがばね力で押付けられながら摺接する外
刃との間において、せん断作用によりひげを切断
する回転式の電気かみそりに関する。
と、これがばね力で押付けられながら摺接する外
刃との間において、せん断作用によりひげを切断
する回転式の電気かみそりに関する。
従来例を示す第４図中符号１は本体ケースで、
この内部にはモータ２が取付けられている。この
モータ２の回転軸３は本体ケース１の取付け筒部
１ａの中心部に突出されている。そして、取付け
筒部１ａには外刃体４が着脱自在に螺合して取付
けられている。外刃体４は取付け筒部１ａに螺合
されるリング状外刃台５に、この台５の先端開口
を塞いで無数の小孔（図示しない）が設けられた
外刃６を取付けて形成されている。また、回転軸
３にはこれと一体に回転する内刃体７が着脱可能
に嵌合して取付けられている。内刃体７は、回転
軸３に嵌合する内刃台８に複数枚の内刃９を取付
けて形成され、各内刃９は線状のばね１０により
夫々外刃６の内面に押付けられている。
この内部にはモータ２が取付けられている。この
モータ２の回転軸３は本体ケース１の取付け筒部
１ａの中心部に突出されている。そして、取付け
筒部１ａには外刃体４が着脱自在に螺合して取付
けられている。外刃体４は取付け筒部１ａに螺合
されるリング状外刃台５に、この台５の先端開口
を塞いで無数の小孔（図示しない）が設けられた
外刃６を取付けて形成されている。また、回転軸
３にはこれと一体に回転する内刃体７が着脱可能
に嵌合して取付けられている。内刃体７は、回転
軸３に嵌合する内刃台８に複数枚の内刃９を取付
けて形成され、各内刃９は線状のばね１０により
夫々外刃６の内面に押付けられている。
そして、従来において内刃９の脚部９ａが摺接
するように内刃台８に設けられたガイド孔８ａ
は、モータ２の回転軸３の軸線Ｐと平行に形成さ
れているとともに、ばね１０による外刃６内面へ
の内刃９の押し付け方向も回転軸３のＰ方向と平
行に加えられていた。
するように内刃台８に設けられたガイド孔８ａ
は、モータ２の回転軸３の軸線Ｐと平行に形成さ
れているとともに、ばね１０による外刃６内面へ
の内刃９の押し付け方向も回転軸３のＰ方向と平
行に加えられていた。
このような回転式電気かみそりは、外刃６の小
孔に導入されるひげを、外刃６と、これにばね力
で押付けられて摺接しながら内刃台８とともに回
転する内刃９との間において、せん断作用により
切断するものである。
孔に導入されるひげを、外刃６と、これにばね力
で押付けられて摺接しながら内刃台８とともに回
転する内刃９との間において、せん断作用により
切断するものである。
上記従来の技術においては以下の問題点があ
り、その点について第５図を参照して説明する。
この第５図において符号Ｒは外刃６の半径、ｆは
ばね１０が内刃９を外刃６に押付ける押付け力、
ｌは外刃６と内刃９との接触長さ、θは接触長さ
ｌの1/2長さの点Ａと外刃６の曲率中心Ｏとを結
んだ直線と回転軸３の軸線とがなす角度、θ1は外
刃６と内刃９との接触部の内側端Ｂと外刃６の曲
率中心Ｏとを結んだ直線と回転軸３の軸線Ｐとが
なす角度、θ2は外刃６と内刃９との接触部の外側
端Ｃと外刃６の曲率中心Ｏとを結んだ直線と回転
軸３の軸線Ｐとがなす角度である。
り、その点について第５図を参照して説明する。
この第５図において符号Ｒは外刃６の半径、ｆは
ばね１０が内刃９を外刃６に押付ける押付け力、
ｌは外刃６と内刃９との接触長さ、θは接触長さ
ｌの1/2長さの点Ａと外刃６の曲率中心Ｏとを結
んだ直線と回転軸３の軸線とがなす角度、θ1は外
刃６と内刃９との接触部の内側端Ｂと外刃６の曲
率中心Ｏとを結んだ直線と回転軸３の軸線Ｐとが
なす角度、θ2は外刃６と内刃９との接触部の外側
端Ｃと外刃６の曲率中心Ｏとを結んだ直線と回転
軸３の軸線Ｐとがなす角度である。
外刃６と内刃９とは略線接触であるから、両刃
６，９が接触する各点Ａ〜Ｃにおいて内刃９を外
刃６に回転軸３の軸線Ｐと平行に押付ける力は
ｆ／ｌで表わされる。この押付け力ｆ／ｌは、外
刃６の法線Ｚ方向の分力ftと、接線方向の分力fr
とに分解できる。このような力の平行四辺形から
明らかなように、両刃６，９が接触する各点Ａ，
Ｂ，Ｃにおける法線Ｚ方向の夫々の分力ftは、 ft＝ｆ／lcos θ、ft＝ｆ／lcos θ1、 ft＝ｆ／lcos θ2で表わされるとともに、両刃６，
９が接触する各点Ａ，Ｂ，Ｃにおける遠心方向の
夫々の分力frは、fr＝ｆ／lsin θ、 fr＝ｆ／lsin θ1、fr＝ｆ／lsin θ2で表わされる。
６，９が接触する各点Ａ〜Ｃにおいて内刃９を外
刃６に回転軸３の軸線Ｐと平行に押付ける力は
ｆ／ｌで表わされる。この押付け力ｆ／ｌは、外
刃６の法線Ｚ方向の分力ftと、接線方向の分力fr
とに分解できる。このような力の平行四辺形から
明らかなように、両刃６，９が接触する各点Ａ，
Ｂ，Ｃにおける法線Ｚ方向の夫々の分力ftは、 ft＝ｆ／lcos θ、ft＝ｆ／lcos θ1、 ft＝ｆ／lcos θ2で表わされるとともに、両刃６，
９が接触する各点Ａ，Ｂ，Ｃにおける遠心方向の
夫々の分力frは、fr＝ｆ／lsin θ、 fr＝ｆ／lsin θ1、fr＝ｆ／lsin θ2で表わされる。
ところで、ひげの切断性能に影響する有効な刃
圧は法線Ｚ方向の分力ftであるが、これは第５図
に示されるように上記角度がθ1からθ、さらにθ2
と大きくなるにつれて減少する。すなわち、外刃
６の中心側から外周部側に行くにつれて刃圧は
cos曲線に従つて低下する。
圧は法線Ｚ方向の分力ftであるが、これは第５図
に示されるように上記角度がθ1からθ、さらにθ2
と大きくなるにつれて減少する。すなわち、外刃
６の中心側から外周部側に行くにつれて刃圧は
cos曲線に従つて低下する。
このような刃圧のアンバランスがあることによ
つて、従来の構成では外刃６の外周部側程切れ味
が低下するという問題があるとともに、両刃６，
９の摩耗が外刃６の外周部側よりも中央部側程早
く進行するから、この偏摩耗によつて両刃６，９
の寿命も低下するという問題があつた。
つて、従来の構成では外刃６の外周部側程切れ味
が低下するという問題があるとともに、両刃６，
９の摩耗が外刃６の外周部側よりも中央部側程早
く進行するから、この偏摩耗によつて両刃６，９
の寿命も低下するという問題があつた。
その上、上記接線方向の分力frのすべてが回転
軸３の軸線Ｐ側に向いているから、内刃９全体が
軸線Ｐ側に向かう力を受ける。このため、外刃６
と内刃９の刃先との曲率半径を同じにしたとして
も、外刃６と内刃９との密着度（刃圧）が低下し
て、切れ味を低下させるという問題があつた。
軸３の軸線Ｐ側に向いているから、内刃９全体が
軸線Ｐ側に向かう力を受ける。このため、外刃６
と内刃９の刃先との曲率半径を同じにしたとして
も、外刃６と内刃９との密着度（刃圧）が低下し
て、切れ味を低下させるという問題があつた。
したがつて本発明の目的は、刃圧むらおよび刃
圧の低下を小さくして切れ味を向上できるととも
に、刃の寿命も向上できる回転式電気かみそりを
提供することにある。
圧の低下を小さくして切れ味を向上できるととも
に、刃の寿命も向上できる回転式電気かみそりを
提供することにある。
上記問題点を解決するための本発明は、回転す
る内刃台にばねを介して取付けた内刃を上記ばね
の力で外刃の内面に押付け、この押付け力の方向
を、上記内刃と上記外刃との接触長さの略1/2長
さ位置の接触点における上記外刃の法線の方向と
一致させたことを特徴とする。
る内刃台にばねを介して取付けた内刃を上記ばね
の力で外刃の内面に押付け、この押付け力の方向
を、上記内刃と上記外刃との接触長さの略1/2長
さ位置の接触点における上記外刃の法線の方向と
一致させたことを特徴とする。
本発明の作用を第１図を参照して説明する。な
お、第１図中の各符号はいずれも第５図に図示し
た符号と同じであり、繰返せばＲは外刃６の半
径、ｆはばね１０が内刃９を外刃６に押付ける押
付け力、ｌは外刃６と内刃９との接触長さ、θは
接触長さｌの1/2長さの点Ａと外刃６の曲率中心
Ｏとを結んだ直線と回転軸３の軸線Ｐとがなす角
度、θ1は外刃６と内刃９との接触部の内側端Ｂと
外刃６の曲率中心Ｏとを結んだ直線と回転軸３の
軸線Ｐとがなす角度、θ2は外刃６と内刃９との接
触部の外側端Ｃと外刃６の曲率中心Ｏとを結んだ
直線と回転軸３の軸線Ｐとがなす角度である。
お、第１図中の各符号はいずれも第５図に図示し
た符号と同じであり、繰返せばＲは外刃６の半
径、ｆはばね１０が内刃９を外刃６に押付ける押
付け力、ｌは外刃６と内刃９との接触長さ、θは
接触長さｌの1/2長さの点Ａと外刃６の曲率中心
Ｏとを結んだ直線と回転軸３の軸線Ｐとがなす角
度、θ1は外刃６と内刃９との接触部の内側端Ｂと
外刃６の曲率中心Ｏとを結んだ直線と回転軸３の
軸線Ｐとがなす角度、θ2は外刃６と内刃９との接
触部の外側端Ｃと外刃６の曲率中心Ｏとを結んだ
直線と回転軸３の軸線Ｐとがなす角度である。
略線接触した外刃６と内刃９とが接触する各点
Ａ〜Ｃにおいて内刃９を回転軸の軸線に対して斜
め方向から外刃６に押付ける力はｆ／ｌで表わさ
れる。そして、このｆ／ｌは、外刃６の法線Ｚ方
向の分力ftと、接線方向の分力frとに分解でき、
内刃９の回転軸の軸線に対して斜め方向から外刃
６に押付けていることにより、法線方向の分力ft
は、ft＝ｆ／lcos（Ｘ−θ）の式で代表的に表わ
され、かつ接線方向の分力frは、 ft＝ｆ／lsin（Ｘ−θ）の式で代表的に表わすこと
ができる。なお、上記各式において符号Ｘは外刃
６と内刃９との各接触点と回転軸３の軸線とがな
す角度であつて、第１図には図示されない。した
がつて、両刃６，９の接触点Ａにおける法線Ｚ方
向の分力ftは、ft＝ｆ／ｌ、接触点Ｂにおける法
線方向の分力ftは、 ft＝ｆ／lcos（θ−θ1）、接触点Ｃにおける法線方
向の分力ftは、ft＝ｆ／lcos（θ2−θ）で夫々表わ
される。これとともに、両刃６，９の接触点Ａに
おける遠心方向の分力frは、 fr＝sin θで表わされる。なお、この場合sin θ
は０であるからfr＝０である。そして接触点Ｂに
おける遠心方向の分力frは、 fr＝ｆ／lsin（θ−θ1）、また、接触点Ｃにおける
遠心方向の分力frは、 fr＝ｆ／lsin（θ2−θ）で表わされる。
Ａ〜Ｃにおいて内刃９を回転軸の軸線に対して斜
め方向から外刃６に押付ける力はｆ／ｌで表わさ
れる。そして、このｆ／ｌは、外刃６の法線Ｚ方
向の分力ftと、接線方向の分力frとに分解でき、
内刃９の回転軸の軸線に対して斜め方向から外刃
６に押付けていることにより、法線方向の分力ft
は、ft＝ｆ／lcos（Ｘ−θ）の式で代表的に表わ
され、かつ接線方向の分力frは、 ft＝ｆ／lsin（Ｘ−θ）の式で代表的に表わすこと
ができる。なお、上記各式において符号Ｘは外刃
６と内刃９との各接触点と回転軸３の軸線とがな
す角度であつて、第１図には図示されない。した
がつて、両刃６，９の接触点Ａにおける法線Ｚ方
向の分力ftは、ft＝ｆ／ｌ、接触点Ｂにおける法
線方向の分力ftは、 ft＝ｆ／lcos（θ−θ1）、接触点Ｃにおける法線方
向の分力ftは、ft＝ｆ／lcos（θ2−θ）で夫々表わ
される。これとともに、両刃６，９の接触点Ａに
おける遠心方向の分力frは、 fr＝sin θで表わされる。なお、この場合sin θ
は０であるからfr＝０である。そして接触点Ｂに
おける遠心方向の分力frは、 fr＝ｆ／lsin（θ−θ1）、また、接触点Ｃにおける
遠心方向の分力frは、 fr＝ｆ／lsin（θ2−θ）で表わされる。
そして、ひげの切断性能に影響する有効な刃圧
は法線Ｚ方向の分力ftであるが、これは上記ｆ／
lcos（Ｘ−θ）の式から明らかなように、角度θ
の分だけcos角度の項を大きくできるから、それ
によつて有効な刃圧を大きくできる。さらに、接
触点Ｂ，Ｃでの分力frは最大であるが、分力frは
接触点Ａを中心にして増加するため、従来に比較
して分力frの変化が小さくなつて刃圧のむらを小
さくできる。これとともに、両刃６，９の接触長
さｌの両端、つまり接触点Ｂ，Ｃの接触方向の分
力frは互いに向かいあつて打ち消し合う。これに
より、内刃９が軸線Ｐ側に移動されることが防止
されるので、曲率半径が同じ両刃６，９の密着度
が低下することもなくなる。
は法線Ｚ方向の分力ftであるが、これは上記ｆ／
lcos（Ｘ−θ）の式から明らかなように、角度θ
の分だけcos角度の項を大きくできるから、それ
によつて有効な刃圧を大きくできる。さらに、接
触点Ｂ，Ｃでの分力frは最大であるが、分力frは
接触点Ａを中心にして増加するため、従来に比較
して分力frの変化が小さくなつて刃圧のむらを小
さくできる。これとともに、両刃６，９の接触長
さｌの両端、つまり接触点Ｂ，Ｃの接触方向の分
力frは互いに向かいあつて打ち消し合う。これに
より、内刃９が軸線Ｐ側に移動されることが防止
されるので、曲率半径が同じ両刃６，９の密着度
が低下することもなくなる。
すなわち、以上のようにして刃圧むらおよび刃
圧の低下小さくできるから、外刃６の全体にわた
つて均一な切れ味を得られるとともに、その切れ
味を向上できる。
圧の低下小さくできるから、外刃６の全体にわた
つて均一な切れ味を得られるとともに、その切れ
味を向上できる。
しかも、既述のように刃圧のむらを少なくでき
ることにより、刃の偏摩耗が少なくなつて両刃
６，９の寿命をのばすことができる。
ることにより、刃の偏摩耗が少なくなつて両刃
６，９の寿命をのばすことができる。
以下、本発明の一実施例を第２図を参照して説
明するに、第４図を参照して説明した従来例と同
様な構成については、同じ符号を付してその説明
を省略するとともに、異なる構成部分について以
下説明する。
明するに、第４図を参照して説明した従来例と同
様な構成については、同じ符号を付してその説明
を省略するとともに、異なる構成部分について以
下説明する。
内刃９が取付けられる内刃台８に設けられたガ
イド孔８ｂは、モータ３の回転軸３の軸線Ｐに対
して平行ではなく、傾斜して形成されている。こ
れとともに、これらガイド孔８ｂに摺接する内刃
９の脚部９ｂも、モータ３の回転軸３の軸線Ｐに
対して平行ではなく、傾斜して形成されている。
そして、ガイド孔８ｂおよび脚部９ｂの傾き方向
は、内刃９と外刃６との接触長さｌの略1/2の長
さの点Ａにおける外刃６上の法線Ｚの方向と一致
されている。
イド孔８ｂは、モータ３の回転軸３の軸線Ｐに対
して平行ではなく、傾斜して形成されている。こ
れとともに、これらガイド孔８ｂに摺接する内刃
９の脚部９ｂも、モータ３の回転軸３の軸線Ｐに
対して平行ではなく、傾斜して形成されている。
そして、ガイド孔８ｂおよび脚部９ｂの傾き方向
は、内刃９と外刃６との接触長さｌの略1/2の長
さの点Ａにおける外刃６上の法線Ｚの方向と一致
されている。
すなわち、このような簡単な構造により、ばね
１０の押圧力Ｆがモータ３の回転軸３の軸線に対
して平行であるにも拘らず、ばね１０による外刃
６への実際の内刃押し付け力ｆの方向を、内刃９
と外刃６との接触長さｌの略1/2の長さ位置の接
触点Ａにおける外刃６の法線Ｚの方向に確実に一
致させることができる。なお、この実施例におい
て、ばね１０の押圧力Ｆの方向を押付け力ｆの方
向に一致させてもよく、また、その場合にはガイ
ド孔８ｂをモータ３の回転軸３の軸線Ｐに対して
平行にして向けても差支えない。
１０の押圧力Ｆがモータ３の回転軸３の軸線に対
して平行であるにも拘らず、ばね１０による外刃
６への実際の内刃押し付け力ｆの方向を、内刃９
と外刃６との接触長さｌの略1/2の長さ位置の接
触点Ａにおける外刃６の法線Ｚの方向に確実に一
致させることができる。なお、この実施例におい
て、ばね１０の押圧力Ｆの方向を押付け力ｆの方
向に一致させてもよく、また、その場合にはガイ
ド孔８ｂをモータ３の回転軸３の軸線Ｐに対して
平行にして向けても差支えない。
そして、以上のように内刃９と外刃６との接触
長さｌの略1/2の長さ位置の接触点Ａにおける外
刃６の法線Ｚの方向と、ばね１０による内刃９の
外刃６への押付け力ｆの方向とを一致させたこと
により、各接触点における押付け力ｆの法線方向
の分力ft（第１図参照）を大きく確保でき、それ
によつて有効な刃圧を大きくできる。
長さｌの略1/2の長さ位置の接触点Ａにおける外
刃６の法線Ｚの方向と、ばね１０による内刃９の
外刃６への押付け力ｆの方向とを一致させたこと
により、各接触点における押付け力ｆの法線方向
の分力ft（第１図参照）を大きく確保でき、それ
によつて有効な刃圧を大きくできる。
さらに、接触長さｌの両端における接線方向の
分力fr（第１図参照）は最大となるが、これらの
分力frは軸線Ｐ側の接触点Ｂから外刃６の外周部
側の接触点Ｃに向けて徐々に増加するものではな
く、第１図に示すように接触点Ａを中心にして増
加するため、従来に比較して分力frの変化が半分
以下に小さくなつて刃圧のむらを小さくできる。
これとともに、両刃６，９の偏摩耗が少なくなつ
て両刃６，９の寿命をのばすことができる。
分力fr（第１図参照）は最大となるが、これらの
分力frは軸線Ｐ側の接触点Ｂから外刃６の外周部
側の接触点Ｃに向けて徐々に増加するものではな
く、第１図に示すように接触点Ａを中心にして増
加するため、従来に比較して分力frの変化が半分
以下に小さくなつて刃圧のむらを小さくできる。
これとともに、両刃６，９の偏摩耗が少なくなつ
て両刃６，９の寿命をのばすことができる。
しかも、両刃６，９の接触長さｌの両端におけ
る接線方向の分力frは第１図に示すように互いに
向かいあつて打ち消し合う。これにより、内刃９
が軸線Ｐ側に移動されることが防止されるので、
曲率半径が同じ両刃６，９の密着度が低下するこ
とも防止できる。
る接線方向の分力frは第１図に示すように互いに
向かいあつて打ち消し合う。これにより、内刃９
が軸線Ｐ側に移動されることが防止されるので、
曲率半径が同じ両刃６，９の密着度が低下するこ
とも防止できる。
以上のようにして刃圧むらおよび刃圧の低下を
小さくできるから、外刃６の全体にわたつて均一
な切れ味を得られるとともに、その切れ味を向上
できる。
小さくできるから、外刃６の全体にわたつて均一
な切れ味を得られるとともに、その切れ味を向上
できる。
次に、第３図に示す本発明の他の実施例を説明
するに上記一実施例とは異なる部分についてのみ
説明する。
するに上記一実施例とは異なる部分についてのみ
説明する。
この他の実施例においては、内刃９が複数の分
割刃９Ａ，９Ｂを一組として形成されている。そ
して、これら分割刃９Ａ，９Ｂと外刃６との夫々
の接触長さｌの略1/2の長さ位置の接触点におけ
る外刃６の法線Ｚの方向と、各分割刃９Ａ，９Ｂ
ごとに夫々設けられたばね１０による外刃６への
押し付け力ｆの方向とは、一致されている。さら
に、組をなす分割刃９Ａ，９Ｂは互いに平行に設
けられるとともに、その合さつた回転軌跡は、第
３図中Ｙの直径を有して形成された外刃６の有効
刃面域と一致されている。
割刃９Ａ，９Ｂを一組として形成されている。そ
して、これら分割刃９Ａ，９Ｂと外刃６との夫々
の接触長さｌの略1/2の長さ位置の接触点におけ
る外刃６の法線Ｚの方向と、各分割刃９Ａ，９Ｂ
ごとに夫々設けられたばね１０による外刃６への
押し付け力ｆの方向とは、一致されている。さら
に、組をなす分割刃９Ａ，９Ｂは互いに平行に設
けられるとともに、その合さつた回転軌跡は、第
３図中Ｙの直径を有して形成された外刃６の有効
刃面域と一致されている。
この実施例においても本発明の所期の目的を達
成できるとともに、内刃を分割刃９Ａ，９Ｂで形
成して、各刃９Ａ，９Ｂと外刃６との接触長さを
短くしたから、上記作用の項で既述した式 ft＝ｆ／lcos（Ｘ−θ）の式における（Ｘ−θ）
の値を小さくしたのと同様な効果を得ることがで
きる。
成できるとともに、内刃を分割刃９Ａ，９Ｂで形
成して、各刃９Ａ，９Ｂと外刃６との接触長さを
短くしたから、上記作用の項で既述した式 ft＝ｆ／lcos（Ｘ−θ）の式における（Ｘ−θ）
の値を小さくしたのと同様な効果を得ることがで
きる。
上記特許請求の範囲に記載の構成を要旨とする
本発明によれば、回転する内刃台にばねを介して
取付けた内刃を上記ばねの力で外刃の内面に押付
け、この押付け力の方向を、上記内刃と上記外刃
との接触長さの略1/2長さ位置の接触点における
上記外刃の法線の方向と一致させたことによつ
て、刃圧むらおよび刃圧の低下を少なくして切れ
味を向上できるとともに、刃の寿命も向上できる
という効果がある。
本発明によれば、回転する内刃台にばねを介して
取付けた内刃を上記ばねの力で外刃の内面に押付
け、この押付け力の方向を、上記内刃と上記外刃
との接触長さの略1/2長さ位置の接触点における
上記外刃の法線の方向と一致させたことによつ
て、刃圧むらおよび刃圧の低下を少なくして切れ
味を向上できるとともに、刃の寿命も向上できる
という効果がある。
第１図は本発明の内刃と外刃との接触部におけ
る力の関係を示す図、第２図は本発明の一実施例
を示す断面図、第３図は本発明の他の実施例を示
す断面図である。第４図および第５図は従来例を
示し、第４図は断面図、第５図は第４図に示した
電気かみそりの内刃と外刃との接触部における力
の関係を示した図である。 ８……内刃台、１０……ばね、９……内刃、６
……外刃、ｌ……接触長さ、Ｚ……法線、９ａ…
…脚部、８ｂ……ガイド孔、９Ａ，９Ｂ……分割
刃。
る力の関係を示す図、第２図は本発明の一実施例
を示す断面図、第３図は本発明の他の実施例を示
す断面図である。第４図および第５図は従来例を
示し、第４図は断面図、第５図は第４図に示した
電気かみそりの内刃と外刃との接触部における力
の関係を示した図である。 ８……内刃台、１０……ばね、９……内刃、６
……外刃、ｌ……接触長さ、Ｚ……法線、９ａ…
…脚部、８ｂ……ガイド孔、９Ａ，９Ｂ……分割
刃。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 回転する内刃台にばねを介して取付けた内刃
を上記ばねの力で外刃の内面に押付け、この押付
け力の方向を、上記内刃と上記外刃との接触長さ
の略1/2長さ位置の点における上記外刃の法線の
方向と一致させたことを特徴とする回転式電気か
みそり。 ２ 上記内刃の脚部が摺接する上記内刃台のガイ
ド孔が、上記法線の方向と一致して傾斜されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の回転式電気かみそり。 ３ 上記内刃が複数の分割刃を一組として形成さ
れているとともに、これら分割刃の回転軌跡が上
記外刃の有効刃面域と一致されていることを特徴
とする上記特許請求の範囲第１項または第２項に
記載の回転式電気かみそり。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12979387A JPS63294888A (ja) | 1987-05-28 | 1987-05-28 | 回転式電気かみそり |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12979387A JPS63294888A (ja) | 1987-05-28 | 1987-05-28 | 回転式電気かみそり |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63294888A JPS63294888A (ja) | 1988-12-01 |
| JPH0588635B2 true JPH0588635B2 (ja) | 1993-12-22 |
Family
ID=15018371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12979387A Granted JPS63294888A (ja) | 1987-05-28 | 1987-05-28 | 回転式電気かみそり |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63294888A (ja) |
-
1987
- 1987-05-28 JP JP12979387A patent/JPS63294888A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63294888A (ja) | 1988-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4393586A (en) | Shaving blade assembly for rotary type electric shaver | |
| US7509741B2 (en) | Rotary type electric shaver | |
| EP0566234B1 (en) | Electric razor | |
| US8245404B2 (en) | Inner cutter with cutter blades at different radii, method for manufacturing such unit, shaver head and rotary shaver provided therewith | |
| US5887506A (en) | Apparatus having angle blade lobes for high speed cutting of elastomeric materials | |
| US2900720A (en) | Dry shaver with a self adjusting shear plate and rotary cutter | |
| JPH0588635B2 (ja) | ||
| CA1259178A (en) | Dry-shaving apparatus | |
| KR940005314B1 (ko) | 건식 면도기 | |
| EP3787856B1 (en) | Hair-cutting unit of a shaving device having hair-guiding elements with thickness profile | |
| US7065878B2 (en) | Rotary type electric shaver | |
| JPH0422389A (ja) | 安全かみそり | |
| JPS6031655Y2 (ja) | 回転式電気かみそり | |
| JPS59214482A (ja) | ロ−タリ−式電気かみそりの内刃の製造方法 | |
| JPH0221522Y2 (ja) | ||
| JPS6060878A (ja) | 電気かみそり | |
| WO2023213629A1 (en) | Hair-cutting unit with hair-entry slots having a hair-retaining structure | |
| JP2835735B2 (ja) | シヤフトレススーパペンチ | |
| JPH09201770A (ja) | 研削・切削工具用グラインダ | |
| JPH0427506Y2 (ja) | ||
| JPS59101181A (ja) | 電気かみそり | |
| JPH11300063A (ja) | 電気カミソリ | |
| JPH03251282A (ja) | ロータリー式電気かみそり | |
| JPS60232811A (ja) | 植刃切削工具 | |
| JPH08196753A (ja) | 回転式電気かみそり |