JPH0578798A - アルミニウム合金製部材の表面改質方法 - Google Patents

アルミニウム合金製部材の表面改質方法

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JPH0578798A
JPH0578798A JP3243162A JP24316291A JPH0578798A JP H0578798 A JPH0578798 A JP H0578798A JP 3243162 A JP3243162 A JP 3243162A JP 24316291 A JP24316291 A JP 24316291A JP H0578798 A JPH0578798 A JP H0578798A
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plastic working
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Kazuhiko Shirai
和彦 白井
Masaru Takato
勝 高藤
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 アルミニウム合金製部材に対し、所定条件の
もとで塑性加工を施すことにより、面粗さを荒すことな
く発生残留応力を高めることを可能とするアルミニウム
合金製部材の表面改質方法を得る。 【構成】 アルミニウム合金製部材を４７０〜５５０℃
の温度で加熱し室温に急冷する焼き入れ処理に続く１６
０〜２２０℃の温度での焼き戻しの冷却過程中における
アルミニウム合金製部材が軟化状態にある品温で、その
表面部にショットピーニング処理等の塑性加工を施すこ
とにより、低歪、低残留応力の塑性加工であっても常温
下では高圧縮の残留応力を生起させ、同時に高疲労強度
の部材を高精度で得ることを可能とした。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面粗さを害うことな
く疲労強度を向上させ得るアルミニウム合金製部材の表
面改質方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近時例えば車両の軽量化または小型化が
進み、アルミニウム合金製部材が強度部材として多く使
用されるようになっており、アルミニウム合金製部材の
疲労強度（耐久性）を如何にして向上させるかについて
種々の検討が行われ、材料の合金成分または熱処理等の
改善が多くなされている。
【０００３】こうした中で、塑性加工によってアルミニ
ウム合金製部材の表面部に残留（圧縮）応力を生成させ
ることが行われ、中でもショットピーニング処理によっ
て残留（圧縮）応力を発生させることは極めて有効な方
法として注目されている。
【０００４】通常、アルミニウム合金製部材も含めて金
属部材の表面部に残留応力を発生させるためのショット
ピーニング処理は常温で行われ、発生した残留応力に基
づく疲労強度が向上するように、ショット材の材質、粒
径またはショット圧等のショットピーニング処理の条件
が種々検討され実用化されている。
【０００５】また、特開平１−２０８４１５号公報に
は、鋳物の所望部位表面を急速溶融・急速再凝固させ、
再凝固層表面にショットピーニング等の塑性加工を施す
技術が記載されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、アルミ
ニウム合金製部材のような、強度が低く脆性が大きい材
料では、強いショットピーニングが加えられると表面荒
れを生じさらには表面剥離を起すことも稀ではなく、高
圧縮の残留応力を発生させることが困難である。図６に
示されるグラフはアルミニウム合金製部材（ＡＣ４Ｃ）
に常温でショットピーニング処理を施し、ショットピー
ニング処理時のアークハイト量（強さ）を０．０５〜
０．４mmの間で変化させた場合の各ショットピーニング
処理による発生残留応力とアルミニウム合金製部材の表
面粗さとの関係を表すグラフである。
【０００７】図６のグラフにより明らかなように常温の
もとでのショットピーニングは、残留応力が大きくなる
（換言すればショットピーニング処理時のアークハイト
量が大きくなる）程、アルミニウム合金製部材の表面が
荒れてくる傾向が避けられず、結局大きな疲労強度を得
ようとすれば顕著な表面荒れを伴うという問題点があっ
た。
【０００８】また、特開平１−２０８４１５号公報に記
載されている技術では、アルミニウム合金製部材は熱伝
導性が良いため急速溶融・急速再凝固に生ずる再凝固層
の厚さを均斉させる制御が複雑となり、加えて再凝固層
に施されるショットピーニング等は冷却後に行われるた
め前述したような面荒れが避けられないという問題点が
あった。
【０００９】上記に鑑みて、本発明は、アルミニウム合
金製部材における疲労強度のより大きな向上を図るため
に、ショットピーニング処理による残留応力の発生を効
果的に行うことを可能とするアルミニウム合金製部材の
表面改質方法の提供を目的とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前述したような目的を達
成するために、請求項１の発明は、発生残留応力を大き
くし、且つ残留応力の発生領域を拡大することにより優
れた疲労強度を得る意図のもとに、軟化状態のアルミニ
ウム合金製部材に対して塑性加工を行うものである。
【００１１】具体的に請求項１の講じた解決手段は、ア
ルミニウム合金製部材が軟化状態にある品温のときに該
アルミニウム合金部材の表面部に塑性加工を施す構成と
するものである。
【００１２】また、請求項２の発明は、塑性加工を容易
に行うためのものであって、具体的には、請求項１の構
成に、塑性加工はショットピーニング処理である構成を
付加するものである。
【００１３】また、請求項３の発明は、塑性加工、例え
ばショットピーニング処理が効果的に行われるアルミニ
ウム合金製部材の品温を策定するものであって、具体的
には、請求項１の構成に、塑性加工を施すときのアルミ
ニウム合金製部材の品温は５０〜１２５℃である構成を
付加するものである。
【００１４】また、請求項４の発明は、アルミニウム合
金製部材を熱採算性良く塑性加工に好ましい品温とする
ためのものであって、具体的には、請求項１の構成に、
アルミニウム合金製部材が軟化状態にある品温を溶体化
処理における焼き戻し処理の冷却過程で得る構成を付加
するものである。
【００１５】
【作用】請求項１の発明の構成により、アルミニウム合
金製部材の表面部への塑性加工が軟化状態にある品温の
もとで行われることになる。一般に、アルミニウム合金
等の金属材料は加熱すると結晶の膨張が生ずる。膨張し
た状態では結晶に歪を与え易く、この歪は実質的に残留
応力となるものである。
【００１６】このことは、加熱した状態で結晶に歪を与
えこの状態から冷却していくと結晶が収縮するので、常
温では結晶がより歪むことになる。換言すれば、加熱し
た状態で発生した低い残留応力は、品温が降下して常温
になればより高圧縮の残留応力となることを意味する。
【００１７】すなわち、加熱により軟化した状態では軽
度のショットピーニング処理であっても、常温で本来必
要であった高圧縮の残留応力を生起させることが可能と
なる。こうした現象を活用して常温より高い品温でショ
ットピーニング等の塑性加工を施すことにより、発生残
留応力をより大きくし、残留応力の発生領域を拡大する
ことができる。
【００１８】請求項２の発明の構成により、塑性加工が
ショットピーニング処理であるため、塑性加工が必要と
される面域について迅速・容易に行われ、且つアルミニ
ウム合金製部材との関連で発生する残留応力の制御が容
易となる。
【００１９】請求項３の発明の構成により、アルミニウ
ム合金製部材の塑性加工が品温５０〜１２５℃の範囲で
行われることになり、この塑性加工が例えばショットピ
ーニング処理によるときはアルミニウム合金製部材が製
品化された際の機械特性に悪影響を及ぼすような表面荒
れを生ずることなく、所要の残留応力を生起させること
が可能となる。
【００２０】請求項４の発明の構成により、塑性加工時
の品温は溶体化処理の焼き戻し処理の冷却過程で得られ
る。アルミニウム合金製部材は通常、焼き入れ及び焼き
戻し処理からなる、溶体化処理を行って材料を調整して
使用されている。したがって、この焼き戻しの冷却過程
中においてショットピーニング処理等の塑性加工を行え
ば前述したような品温を容易に得ることができる。
【００２１】
【実施例】先ず、本発明の構成の前提となる技術的要件
につき、本発明者が行った種々の実験について説明す
る。
【００２２】アルミニウム合金製部材としてＡＣ４Ｃを
材料とした鋳造品を作成し、焼き入れ焼き戻し処理、い
わゆるＴ−６処理を行って試料を得、この試料の品温を
２０〜１５０℃の範囲にて段階的に保ちながら、各品温
ごとに一定のアークハイト量（０．０５mmＡ）のショッ
トピーニングを施した。
【００２３】このショットピーニング処理を施す際の処
理温度（試料の品温）と発生残留応力との関係及び同じ
く処理温度と試料の表面粗さとの関係を測定し、いずれ
も図１に示す。
【００２４】図１のショットピーニング処理時の温度と
発生残留応力との関係を表すグラフによると、試料の品
温が２０℃から高まるにしたがって発生残留応力は増加
し、７５〜１００℃の付近で最大の発生残留応力を示
す。品温が１５０℃に達すると発生残留応力は急減する
が、これはアルミニウム合金製部材はこの温度になると
材料の軟化が著しくなることに起因すると思われる。
【００２５】したがって、アークハイト量０．０５mm程
度のショットピーニング処理によって、品温３０℃にな
れば常温での処理時に比べ約５０％増しの発生残留応力
が得られることにより、アルミニウム合金製部材が軟化
状態の性状を有する３０〜１２５℃の範囲の品温でショ
ットピーニング処理を行うことが有効であることがわか
る。
【００２６】同じく図１のショットピーニング処理時の
温度と表面粗さとの関係を表すグラフによると、試料の
品温が増加するにしたがって表面粗さは増す。常温での
ショットピーニング処理時には約８μｍの表面粗さが、
品温１２５℃でのショットピーニング処理時では約１３
μｍの表面粗さとなり、品温が１５０℃に上昇すると約
１９μｍの表面粗さに著増する。
【００２７】図１に示されるショットピーニング処理時
の温度と発生残留応力及び表面粗さとの関係を総合して
判断すれば、アルミニウム合金製部材の表面粗さを荒く
しないで有効量の残留応力を発生させるには、アルミニ
ウム合金製部材の品温が３０〜１２５℃の範囲が適して
いることが明らかである。
【００２８】なかでも、常温でのショットピーニング処
理による発生残留応力値の約２倍の発生残留応力値が得
られる５０℃から上記１２５℃までの品温を保つ軟化状
態のときに、アルミニウム合金製部材に対しショットピ
ーニング処理が行われることが好ましい。
【００２９】また、アルミニウム合金製部材としてＡＣ
４Ｃを材料とした鋳造品を得、この鋳造品の品温を１２
５℃に保ちつつショットピーニング処理を施し、ショッ
トピーニング処理の条件と発生残留応力との関係につい
て実験し、その結果を図２に示す。
【００３０】図２に示されるグラフによると施されるシ
ョットピーニング処理のアークハイト量が０．０１mm程
度から０．１０mm程度まで増大される間は発生残留応力
は比例的に増すが、アークハイト量が０．１０mmを上回
ると発生残留応力は逆に低下することが認められる。
【００３１】特に、アークハイト量が０．１２５mmを超
すとアルミニウム合金製部材の表面部にクラックが発生
する。或る程度以上のアークハイト量のショットピーニ
ング処理によりクラックが発生し、且つ発生残留応力が
著しく低下するのは、品温が高められたアルミニウム合
金製部材の塑性がショットピーニング処理による衝撃に
降伏するためであると推定される。
【００３２】したがって、常温に比べ高められた品温の
アルミニウム合金製部材にショットピーニング処理を施
す際のアークハイト量は、疲労強度の向上に役立つ発生
残留応力が得られる０．０２５mmから、クラックの発生
が回避可能な０．１２５mmまでの範囲が望ましいことが
わかる。
【００３３】次に、上記実験結果に基づき成された本発
明の一実施例を説明する。
【００３４】アルミニウム合金製部材としてＡＣ４Ｃを
用いて自動車の強度部材を鋳造し、この強度部材を図３
に示される工程図にしたがって表面改質する。
【００３５】強度部品を４７０〜５５０℃の炉内に装入
し３〜５時間保持した後、水中で急冷する焼き入れ処理
を行い、次いで室温（Ｒ．Ｔ．）となされた強度部品を
１６０〜２２０℃の温度に５〜７時間保持する。
【００３６】焼き戻し処理の冷却過程で、品温が上記１
６０〜２２０℃の焼き戻し処理の加熱時の温度から、５
０〜１２５℃の品温に降下した時点で表面改質のための
塑性加工を行う。この実施例では、焼き戻し処理の冷却
過程での温度の降下により、本発明による塑性加工に好
適な品温、すなわち５０〜１２５℃の品温を得ている
が、他の実施例として焼戻し処理後室温となったアルミ
ニウム合金製部材を、５０〜１２５℃の品温となるよう
に加熱してもよいことはいうまでもない。
【００３７】上記塑性加工は、表面改質される強度部材
の形状または発生する残留応力の値もしくは残留応力の
発生領域の制御が容易なことよりショットピーニング処
理を用い、このショットピーニング処理時のアークハイ
ト量は０．０５mmである。
【００３８】上記強度部材の品温を１００℃とし、アー
クハイト量０．０５mmにてショットピーニング処理を行
ったところ、強度部材の表面粗さは荒くならず、且つ上
記１００℃の品温時に発生した残留応力は、強度部材の
品温が降下し室温に降下した時は、測定の結果約２〜３
倍の発生残留応力となっている。
【００３９】ところで、アルミニウム合金はＡ６０６１
に代表される鍛造材、ＡＣ４Ｃに代表される鋳造材、粉
末冶金の急冷凝固材またはＳｉＣ分散強化複合材を問わ
ず、組織粒子の挙動は同様の傾向があり、特に部材表面
部に発生する残留応力と疲労強度の向上値とは図４に示
されるように直線的な関係を有し、発生残留応力が増大
するに伴って疲労強度の向上値も増大し、その結果疲労
強度が強化されることが知られている。
【００４０】したがって、本実施例によれば軟化状態に
ある品温でアルミニウム合金製部材に施されるショット
ピーニング処理等の塑性加工は、その表面粗さを荒くし
または表面にむしれを生じさせない程度のものであって
も、アルミニウム合金製部材の温度が常温に降下すれば
発生残留応力は品温時の値に比べてきわめて強大とな
り、表面粗さを害うことなく優れた疲労強度が得られる
ことになるのである。
【００４１】以下、本発明の具体例を説明する。
【００４２】アルミニウム合金製部材としてＡＣ４Ｃを
用いて自動車の懸架部の強度部材を鋳造した。Ｔ−６処
理として５３０℃に４時間保持した後水中で急冷する焼
き入れ処理を行い、次いで１８０℃に６時間保持した後
水蒸気雰囲気で冷却する焼き戻し処理を行った。
【００４３】この焼き戻し処理における冷却過程で上記
強度部材が軟化状態にある１００〜１２５℃の品温にお
いて、次のような塑性加工処理をそれぞれ個別に施し
た。
【００４４】具体例１：品温１００℃において、アーク
ハイト量０．０２５mmのショットピーニング処理を施し
た。
【００４５】具体例２：品温１２５℃において、アーク
ハイト量０．０５mmのショットピーニング処理を施し
た。
【００４６】具体例３：品温１２５℃において、アーク
ハイト量０．１mmのショットピーニング処理を施した。
【００４７】具体例４：品温１００℃において、面圧７
０Kgにて４０rpm の回転速さで３０回繰返しのロール加
工処理を施した。なお、品温１００℃におけるロール加
工処理は常温で行われる場合に比べ発生残留応力は約４
０％増加した。
【００４８】上記具体例１〜３のショットピーニング処
理条件は、いずれも鋳造後表面粗さ３μｍに研削仕上げ
された強度部材の表面粗さを６〜１３μｍの範囲に保つ
ことができた。
【００４９】上記具体例４のロール加工処理では、面圧
が７０Kgを超えると強度部材の表面にむしれが生じた。
【００５０】前述したような具体例１〜４の塑性加工、
すなわち残留圧縮応力発生処理がそれぞれ行われた場合
の各強度部材の品温すなわち加熱温度において発生した
残留応力値と、上記品温時に軟化状態であった各強度部
材が常温（２０〜２５℃）に冷却されるにしたがって増
加した残留応力値とを図５に示した。
【００５１】図５において、破線の１は具体例１のアー
クハイト量０．０２５mmのショットピーニング処理、実
線の２は具体例２のアークハイト量０．０５mmのショッ
トピーニング処理、一点鎖線の３は具体例３のアークハ
イト量０．１mmのショットピーニング処理、二点鎖線の
４は具体例４のロール加工処理が行われた場合であり、
強度部材が軟化状態にある時に行われた軽度の塑性加工
処理により発生した２０〜１００ＭＰａの残留応力値
が、強度部材の品温が降下した常温となった場合には１
００〜３００ＭＰａの残留応力値に増強されていた。ま
た、歪計により強度部材の表面部の歪の分布状態を測定
したところ残留応力値が高い程歪の分布が広がってお
り、残留応力の発生領域が拡大されていることが確認さ
れた。
【００５２】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
係るアルミニウム合金製部材の表面改質方法によると、
アルミニウム合金製部材が軟化状態にある品温でその表
面部に塑性加工が施されることにより、上記品温時に施
される塑性加工が表面粗さを害わない程度のものであっ
ても、常温での残留（圧縮）応力を高めると共に、残留
応力の発生領域を内部にまで拡大し、疲労強度を高める
ことができる。
【００５３】また、請求項２の発明によると、塑性加工
がショットピーニング処理で行われることにより、塑性
加工の度合を任意に設定することが容易となり残留応力
発生量の制御が容易となる。
【００５４】また、請求項３の発明によると、アルミニ
ウム合金製部材が軟化状態にある品温５０〜１２５℃の
範囲で塑性加工処理が行われることにより、低歪、低残
留応力の塑性加工で良いことになり表面荒れまたは表面
剥離を抑止しながら高圧縮応力の生起が可能となり、軸
受け等寸法精度または面精度が厳しく、さらに高疲労強
度が要求される部材への活用が図れる。
【００５５】また、請求項４の発明によると、塑性加工
は溶体化処理における焼き戻し処理の冷却過程で行われ
ることにより、優れた熱採算性のもとにアルミニウム合
金製部材の表面改質を行い得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】ショットピーニング処理を施す際の処理温度
（品温）と発生残留応力及び表面粗さとの関係を示すグ
ラフである。
【図２】ショットピーニング処理のアークハイト量と発
生残留応力との関係を示すグラフである。
【図３】本発明の一実施例の工程図である。
【図４】アルミニウム合金製部材の残留（圧縮）強度と
疲労強度の向上値との関係を示すグラフである。
【図５】所定の加熱温度（品温）時に施された塑性加工
により発生した残留応力値が、品温の降下にしたがって
増大する状態を示す図である。
【図６】従来のショットピーニング処理によりアルミニ
ウム合金製部材に発生する残留応力と表面粗さとの関係
を示すグラフである。

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 アルミニウム合金製部材が軟化状態にあ
    る品温のときに該アルミニウム合金製部材の表面部に塑
    性加工を施すことを特徴とするアルミニウム合金製部材
    の表面改質方法。
  2. 【請求項２】 上記塑性加工はショットピーニング処理
    であることを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム
    合金製部材の表面改質方法。
  3. 【請求項３】 上記塑性加工を施すときのアルミニウム
    合金製部材の品温は５０〜１２５℃であることを特徴と
    する請求項１に記載のアルミニウム合金製部材の表面改
    質方法。
  4. 【請求項４】 アルミニウム合金製部材が軟化状態にあ
    る品温を、溶体化処理における焼き戻し処理の冷却過程
    で得ることを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム
    合金製部材の表面改質方法。
JP3243162A 1991-09-24 1991-09-24 アルミニウム合金製部材の表面改質方法 Withdrawn JPH0578798A (ja)

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009226523A (ja) * 2008-03-21 2009-10-08 Suncall Corp ばねの表面処理方法
JP2011077285A (ja) * 2009-09-30 2011-04-14 Hitachi Metals Ltd 耐食性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の製造方法

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3212433B2 (ja) * 1993-12-28 2001-09-25 株式会社不二機販 金属成品の摺動部の摩耗防止方法
CA2141775A1 (en) * 1994-09-02 1996-03-03 Murray W. Mahoney Process for imparting a localized fine grain microstructure to selected surfaces in aluminum alloys
US6000270A (en) * 1997-06-03 1999-12-14 Sjm Engineering, Inc. Collimator having tapered edges and method of making the same
DE19814299A1 (de) * 1998-03-31 1999-10-07 Volkswagen Ag Verfahren zum Bearbeiten eines Werkstücks aus Metall
US6338765B1 (en) * 1998-09-03 2002-01-15 Uit, L.L.C. Ultrasonic impact methods for treatment of welded structures
US20050145306A1 (en) * 1998-09-03 2005-07-07 Uit, L.L.C. Company Welded joints with new properties and provision of such properties by ultrasonic impact treatment
US6932876B1 (en) * 1998-09-03 2005-08-23 U.I.T., L.L.C. Ultrasonic impact machining of body surfaces to correct defects and strengthen work surfaces
US20060016858A1 (en) * 1998-09-03 2006-01-26 U.I.T., Llc Method of improving quality and reliability of welded rail joint properties by ultrasonic impact treatment
JP4304888B2 (ja) * 2000-09-04 2009-07-29 ソニー株式会社 記録媒体、編集装置及び編集方法
WO2003024425A1 (en) * 2001-09-19 2003-03-27 Elan Pharma International, Ltd. Nanoparticulate insulin formulations
AU2003292784A1 (en) * 2002-12-25 2004-07-22 Sintokogio, Ltd. Method of refining metal surface and metal product by the method
US8103358B2 (en) * 2003-04-04 2012-01-24 Medtronic, Inc. Mapping guidelet
US20050255841A1 (en) * 2004-05-12 2005-11-17 Searete Llc Transmission of mote-associated log data
US7301123B2 (en) 2004-04-29 2007-11-27 U.I.T., L.L.C. Method for modifying or producing materials and joints with specific properties by generating and applying adaptive impulses a normalizing energy thereof and pauses therebetween
US7276824B2 (en) * 2005-08-19 2007-10-02 U.I.T., L.L.C. Oscillating system and tool for ultrasonic impact treatment
US20070244595A1 (en) * 2006-04-18 2007-10-18 U.I.T., Llc Method and means for ultrasonic impact machining of surfaces of machine components
US20080221681A1 (en) * 2007-03-09 2008-09-11 Warsaw Orthopedic, Inc. Methods for Improving Fatigue Performance of Implants With Osteointegrating Coatings
US20080221688A1 (en) * 2007-03-09 2008-09-11 Warsaw Orthopedic, Inc. Method of Maintaining Fatigue Performance In A Bone-Engaging Implant
FR2979354A1 (fr) * 2011-08-31 2013-03-01 Peugeot Citroen Automobiles Sa Procede de traitement d'une piece en alliage d'aluminium
US10807214B2 (en) * 2017-12-15 2020-10-20 Raytheon Technologies Corporation Laser assisted surface finishing apparatus and method

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3469433A (en) * 1965-06-04 1969-09-30 Eugene E Fresch Metal-working process
FR1548155A (ja) * 1966-12-26 1968-11-29
JPH01208415A (ja) * 1988-02-15 1989-08-22 Toyota Motor Corp 鋳物の改良処理方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009226523A (ja) * 2008-03-21 2009-10-08 Suncall Corp ばねの表面処理方法
JP2011077285A (ja) * 2009-09-30 2011-04-14 Hitachi Metals Ltd 耐食性Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系焼結磁石の製造方法

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KR930006174A (ko) 1993-04-21
US5302218A (en) 1994-04-12
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