JPH0754042A - 高強度ボルトの製造方法 - Google Patents
高強度ボルトの製造方法Info
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- JPH0754042A JPH0754042A JP20421393A JP20421393A JPH0754042A JP H0754042 A JPH0754042 A JP H0754042A JP 20421393 A JP20421393 A JP 20421393A JP 20421393 A JP20421393 A JP 20421393A JP H0754042 A JPH0754042 A JP H0754042A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間圧延後の冷却制御および時効処理により
製造した高強度の合金鋼線材をヘッダー加工直前に加熱
して成形することで、ヘッダー工具寿命を改善する、引
張強さ９００ＭＰａ以上の高強度ボルトの製造方法を提
供する。 【構成】 化学組成が重量％でＣ：０．１５〜０．３５
％、Ｓｉ：０．０５〜１．５％、Ｍｎ：０．８〜２．５
％、Ｃｒ：０．１〜１．５％、Ｍｏ：０．１〜０．５
％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、および、Ｎｂ：０．０
３〜０．３０％、Ｔｉ：０．０２〜０．２０％のうち１
種以上を含み、残部が実質的にＦｅからなる合金鋼を熱
間圧延して線材とし、その冷却過程において８００〜６
００℃の間を５０秒間以下で冷却し、引続き４００°Ｃ
以下まで冷却し、５００〜６５０℃で１０分間以上時効
処理し、ボルトヘッダー加工直前に４００〜６００°Ｃ
で１０秒間以下加熱保持し、ヘッダー加工し、その後２
５０°Ｃ以下まで２０°Ｃ毎分以上の冷却速度で冷却す
る。
製造した高強度の合金鋼線材をヘッダー加工直前に加熱
して成形することで、ヘッダー工具寿命を改善する、引
張強さ９００ＭＰａ以上の高強度ボルトの製造方法を提
供する。 【構成】 化学組成が重量％でＣ：０．１５〜０．３５
％、Ｓｉ：０．０５〜１．５％、Ｍｎ：０．８〜２．５
％、Ｃｒ：０．１〜１．５％、Ｍｏ：０．１〜０．５
％、Ｖ：０．０５〜０．３０％、および、Ｎｂ：０．０
３〜０．３０％、Ｔｉ：０．０２〜０．２０％のうち１
種以上を含み、残部が実質的にＦｅからなる合金鋼を熱
間圧延して線材とし、その冷却過程において８００〜６
００℃の間を５０秒間以下で冷却し、引続き４００°Ｃ
以下まで冷却し、５００〜６５０℃で１０分間以上時効
処理し、ボルトヘッダー加工直前に４００〜６００°Ｃ
で１０秒間以下加熱保持し、ヘッダー加工し、その後２
５０°Ｃ以下まで２０°Ｃ毎分以上の冷却速度で冷却す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱間圧延後の冷却制御
および時効処理により製造した高強度の合金鋼線材を用
い、ヘッダー加工直前に加熱して成形することで、ヘッ
ダー工具寿命を改善する、引張強さ９００ＭＰａ以上の
高強度ボルトの製造方法に関する。
および時効処理により製造した高強度の合金鋼線材を用
い、ヘッダー加工直前に加熱して成形することで、ヘッ
ダー工具寿命を改善する、引張強さ９００ＭＰａ以上の
高強度ボルトの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】引張
強さ９００ＭＰａを超える高強度ボルトは、通常、軟質
の鋼をヘッダー加工等によってボルトの形状に成形加工
した後、焼入焼戻し等の熱処理を施して所定の強度とす
る方法によって製造される。しかし、予め所要の強度に
調整された鋼を、そのままヘッダー加工することによっ
てボルトに成形することができれば、ボルト成形後の熱
処理が不要となり、その経済的効果は極めて大きい。こ
のような用途に用い得る鋼線材として、先に、特願平１
ー２６４１９８号公報に示す高強度線材を開発した。こ
れを冷間ヘッダーによりボルトに成型加工したところ、
成形われを生じることなく成形可能であり、また、ボル
トの機械的性質を調べた結果、特願平１−２６４１９８
号公報の図２〜４に示されるものと同等の、ボルトとし
て良好な性質を示した。しかし、ヘッダー加工時の金型
寿命が短く、製造コストの増加を招くという問題があっ
た。
強さ９００ＭＰａを超える高強度ボルトは、通常、軟質
の鋼をヘッダー加工等によってボルトの形状に成形加工
した後、焼入焼戻し等の熱処理を施して所定の強度とす
る方法によって製造される。しかし、予め所要の強度に
調整された鋼を、そのままヘッダー加工することによっ
てボルトに成形することができれば、ボルト成形後の熱
処理が不要となり、その経済的効果は極めて大きい。こ
のような用途に用い得る鋼線材として、先に、特願平１
ー２６４１９８号公報に示す高強度線材を開発した。こ
れを冷間ヘッダーによりボルトに成型加工したところ、
成形われを生じることなく成形可能であり、また、ボル
トの機械的性質を調べた結果、特願平１−２６４１９８
号公報の図２〜４に示されるものと同等の、ボルトとし
て良好な性質を示した。しかし、ヘッダー加工時の金型
寿命が短く、製造コストの増加を招くという問題があっ
た。
【０００３】変形抵抗の高い鋼を塑性加工する際、鋼を
Ａ1 変態点以下の温度に昇温して加工する、いわゆる温
間加工法が知られているが、この方法を特願平１ー２６
４１９８号公報に示す高強度線材に適用した場合、目的
とする高強度ボルトが要求する機械的性質を満足するこ
とが出来なかった。本発明はこのような問題を解決する
ためになされたもので、熱間圧延後の冷却制御および時
効処理によって製造した高強度の合金鋼線材を用い、ヘ
ッダー加工直前に加熱して成形することにより、ヘッダ
ー工具寿命を改善する、引張強さ９００ＭＰａ以上の高
強度ボルトの製造方法を提供することを目的とする。
Ａ1 変態点以下の温度に昇温して加工する、いわゆる温
間加工法が知られているが、この方法を特願平１ー２６
４１９８号公報に示す高強度線材に適用した場合、目的
とする高強度ボルトが要求する機械的性質を満足するこ
とが出来なかった。本発明はこのような問題を解決する
ためになされたもので、熱間圧延後の冷却制御および時
効処理によって製造した高強度の合金鋼線材を用い、ヘ
ッダー加工直前に加熱して成形することにより、ヘッダ
ー工具寿命を改善する、引張強さ９００ＭＰａ以上の高
強度ボルトの製造方法を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明の高強度ボルトの製造方法は、化学組成が重量
％で、 Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜１．５
％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、Ｃｒ：０．１〜１．５
％、Ｍｏ：０．１〜０．５％、Ｖ ：０．０５〜０．３
０％、および、Ｎｂ：０．０３〜０．３０％、Ｔｉ：
０．０２〜０．２０％のうち１種以上を含み、残部が実
質的にＦｅからなる合金鋼であって、 この合金鋼を熱間で線材圧延する工程と、 前記圧延材を冷却する過程において、８００〜６０
０℃の間を５０秒間以内で冷却し、引続き４００°Ｃ以
下まで冷却する工程と、 前記の冷却材を５００〜６５０℃で１０分間以上時
効処理する工程と、 ボルトヘッダー加工直前に４００〜６００°Ｃで１
０秒間以下加熱保持する工程と、 前記の加熱保持材をヘッダー加工する工程と、 ヘッダー加工後、２５０°Ｃ以下まで２０°Ｃ毎分
以上の冷却速度で冷却する工程とを含むことを特徴とす
る。
の本発明の高強度ボルトの製造方法は、化学組成が重量
％で、 Ｃ ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜１．５
％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、Ｃｒ：０．１〜１．５
％、Ｍｏ：０．１〜０．５％、Ｖ ：０．０５〜０．３
０％、および、Ｎｂ：０．０３〜０．３０％、Ｔｉ：
０．０２〜０．２０％のうち１種以上を含み、残部が実
質的にＦｅからなる合金鋼であって、 この合金鋼を熱間で線材圧延する工程と、 前記圧延材を冷却する過程において、８００〜６０
０℃の間を５０秒間以内で冷却し、引続き４００°Ｃ以
下まで冷却する工程と、 前記の冷却材を５００〜６５０℃で１０分間以上時
効処理する工程と、 ボルトヘッダー加工直前に４００〜６００°Ｃで１
０秒間以下加熱保持する工程と、 前記の加熱保持材をヘッダー加工する工程と、 ヘッダー加工後、２５０°Ｃ以下まで２０°Ｃ毎分
以上の冷却速度で冷却する工程とを含むことを特徴とす
る。
【０００５】前記の高強度ボルトの化学組成を前記の範
囲に限定した理由は次のとおりである。 Ｃ：０．１５〜０．３０％ Ｃは強度を向上させるための元素で、０．１５％未満で
は強度不足となる。０．３０％を超えると延性が低下し
て難加工となるし、ボルト製品として必要な靭延性を維
持できなくなるため上限を０．３％とする。
囲に限定した理由は次のとおりである。 Ｃ：０．１５〜０．３０％ Ｃは強度を向上させるための元素で、０．１５％未満で
は強度不足となる。０．３０％を超えると延性が低下し
て難加工となるし、ボルト製品として必要な靭延性を維
持できなくなるため上限を０．３％とする。
【０００６】Ｓｉ：０．０５〜１．５％ Ｓｉは鋼の脱酸に有効な元素であり、またフェライト相
を強化するために添加するが、そのためには少なくとも
０．０５％必要とする。しかし、過大に添加すれば鋼の
脆性を増し、結晶粒の粗大を招いて延性を低下するので
上限を１．５％とする。
を強化するために添加するが、そのためには少なくとも
０．０５％必要とする。しかし、過大に添加すれば鋼の
脆性を増し、結晶粒の粗大を招いて延性を低下するので
上限を１．５％とする。
【０００７】Ｍｎ：０．８〜２．５％ Ｍｎは鋼の焼入れ性を増すのに有効な元素であり、鋼の
ミクロ組織を微細化して強度上昇に寄与するので、ボル
トとして所要の強度を確保するために０．８％以上を添
加する。しかし、過大に添加すれば強度が過大となり、
破断絞りなどの延性が低下するので上限を２．５％とす
る。
ミクロ組織を微細化して強度上昇に寄与するので、ボル
トとして所要の強度を確保するために０．８％以上を添
加する。しかし、過大に添加すれば強度が過大となり、
破断絞りなどの延性が低下するので上限を２．５％とす
る。
【０００８】Ｃｒ：０．１〜１．５％ Ｃｒは鋼の焼入れ性を増し、ミクロ組織を微細化するほ
か、フェライト相を強化するために０．１％以上を添加
する。しかし、過大に添加すれば強度が高すぎて延性が
不足するので上限を１．５％とする。 Ｍｏ：０．１〜０．５ Ｍｏは時効処理時にＭｏ2 Ｃ等の析出により２次硬化性
を与える元素で、０．１％未満ではその効果が少なく、
高価な元素であり過大な添加はコスト上昇をもたらすの
で０．５％を上限とする Ｖ：０．０５〜０．３％ Ｖは熱間圧延後の鋼の耐力を挙げるために重要な元素で
あり、また、鋼の高温加熱時における結晶粒粗大化の防
止、鋼の焼入れ性向上によるミクロ組織の微細化と強靭
性の向上に寄与するほか、時効処理時にＶ4 Ｃ3 等の析
出により２次硬化を高めるために０．０５％以上を添加
するが、過度の添加はするコスト上昇を招くので上限を
０．３％とする。
か、フェライト相を強化するために０．１％以上を添加
する。しかし、過大に添加すれば強度が高すぎて延性が
不足するので上限を１．５％とする。 Ｍｏ：０．１〜０．５ Ｍｏは時効処理時にＭｏ2 Ｃ等の析出により２次硬化性
を与える元素で、０．１％未満ではその効果が少なく、
高価な元素であり過大な添加はコスト上昇をもたらすの
で０．５％を上限とする Ｖ：０．０５〜０．３％ Ｖは熱間圧延後の鋼の耐力を挙げるために重要な元素で
あり、また、鋼の高温加熱時における結晶粒粗大化の防
止、鋼の焼入れ性向上によるミクロ組織の微細化と強靭
性の向上に寄与するほか、時効処理時にＶ4 Ｃ3 等の析
出により２次硬化を高めるために０．０５％以上を添加
するが、過度の添加はするコスト上昇を招くので上限を
０．３％とする。
【０００９】Ｎｂ：０．０３〜０．３０％、Ｔｉ：０．
０２〜０．２０％ ＮｂとＴｉはいずれも鋼の熱間圧延加熱時における結晶
粒の成長を阻止し、金属組織を微細化するために、それ
ぞれ０．０３％および０．０２％以上を添加する。ま
た、過大に添加すれば、鋼の延性を低下するし、徒にコ
スト上昇をもたらすので、それぞれ０．３０％および
０．２０％を上限とする。
０２〜０．２０％ ＮｂとＴｉはいずれも鋼の熱間圧延加熱時における結晶
粒の成長を阻止し、金属組織を微細化するために、それ
ぞれ０．０３％および０．０２％以上を添加する。ま
た、過大に添加すれば、鋼の延性を低下するし、徒にコ
スト上昇をもたらすので、それぞれ０．３０％および
０．２０％を上限とする。
【００１０】前記組成をもつ合金鋼を熱間圧延して線材
とした後の冷却過程において、８００〜６００℃の間の
冷却時間を５０秒以内としたのは、この冷却速度よりも
遅いとフェライトの生成が多くなり強度が低下するから
である。この冷却には液体冷却、ミスト冷却等も用い得
るが、設備費、事後処理等の面で製造コストの上昇を招
くので、衝風冷却とするのが好ましい。熱間圧延後４０
０℃以下に冷却するのは、鋼の変態を十分に行わしめ
て、強度を上げるためである。
とした後の冷却過程において、８００〜６００℃の間の
冷却時間を５０秒以内としたのは、この冷却速度よりも
遅いとフェライトの生成が多くなり強度が低下するから
である。この冷却には液体冷却、ミスト冷却等も用い得
るが、設備費、事後処理等の面で製造コストの上昇を招
くので、衝風冷却とするのが好ましい。熱間圧延後４０
０℃以下に冷却するのは、鋼の変態を十分に行わしめ
て、強度を上げるためである。
【００１１】時効処理は強靭性を向上して本発明が目的
とする引張強さ９００ＭＰａをもち、かつ、破断絞り５
３％以上の優れた延性をもつ高強度ボルト用材料とする
ために行われるが、また、ヘッダー加工直前に行う加熱
によって生じる強度低下を抑制するために行う。この時
効処理によりＭｏ2 Ｃ、Ｖ4 Ｃ3 等が析出し時効硬化さ
れるが、５００℃以下ではその効果が十分でなく、ま
た、６５０℃を超えると強度の低下をもたらすので、時
効処理温度は５００〜６５０℃とする。この温度で上述
の効果を発揮するためには１０分間以上の加熱を要す
る。
とする引張強さ９００ＭＰａをもち、かつ、破断絞り５
３％以上の優れた延性をもつ高強度ボルト用材料とする
ために行われるが、また、ヘッダー加工直前に行う加熱
によって生じる強度低下を抑制するために行う。この時
効処理によりＭｏ2 Ｃ、Ｖ4 Ｃ3 等が析出し時効硬化さ
れるが、５００℃以下ではその効果が十分でなく、ま
た、６５０℃を超えると強度の低下をもたらすので、時
効処理温度は５００〜６５０℃とする。この温度で上述
の効果を発揮するためには１０分間以上の加熱を要す
る。
【００１２】ボルトヘッダー加工直前の加熱はヘッダー
工具の寿命を向上するために行う。この際の加熱温度が
４００℃未満では工具寿命の向上効果が十分でなく、ま
た、６００℃を超えて加熱すると鋼の強度低下が著しい
ため、加熱温度は４００〜６００℃が適当である。この
加熱はボルトヘッダーの生産速度に見合った早さで行う
必要があるので、高周波または低周波誘導加熱とするの
が好ましい。
工具の寿命を向上するために行う。この際の加熱温度が
４００℃未満では工具寿命の向上効果が十分でなく、ま
た、６００℃を超えて加熱すると鋼の強度低下が著しい
ため、加熱温度は４００〜６００℃が適当である。この
加熱はボルトヘッダーの生産速度に見合った早さで行う
必要があるので、高周波または低周波誘導加熱とするの
が好ましい。
【００１３】さらに、４００〜６００℃での加熱保持時
間を１０秒以下と制限し、ヘッダー加工した後２５０℃
以下までの冷却速度を２０℃毎分以上としたのは、焼戻
し脆性による鋼材の靭延性の低下を防止するためであ
る。
間を１０秒以下と制限し、ヘッダー加工した後２５０℃
以下までの冷却速度を２０℃毎分以上としたのは、焼戻
し脆性による鋼材の靭延性の低下を防止するためであ
る。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。ま
ず、本発明の実施例と比較例の供試材の化学組成を表１
に示す。
ず、本発明の実施例と比較例の供試材の化学組成を表１
に示す。
【００１５】
【表１】 表１に示す成分の鋼を２ｔｏｎアーク炉で溶解し、１ｔ
ｏｎインゴットを鋳造して、これを１５３ｍｍ角の鋼片
に分塊圧延した。この鋼片を１０５０〜１２００℃に加
熱し、圧延終止温度を８５０℃以上として直径１０ｍｍ
の線材に圧延した後、線材コイル連続冷却装置で衝風冷
却し、８００〜６００℃の温度域を３０秒間で冷却し、
引続き４００℃以下まで冷却して衝風冷却材とした。こ
れを５００〜６５０°Ｃの温度範囲で１５分間加熱保持
して時効処理を行った。
ｏｎインゴットを鋳造して、これを１５３ｍｍ角の鋼片
に分塊圧延した。この鋼片を１０５０〜１２００℃に加
熱し、圧延終止温度を８５０℃以上として直径１０ｍｍ
の線材に圧延した後、線材コイル連続冷却装置で衝風冷
却し、８００〜６００℃の温度域を３０秒間で冷却し、
引続き４００℃以下まで冷却して衝風冷却材とした。こ
れを５００〜６５０°Ｃの温度範囲で１５分間加熱保持
して時効処理を行った。
【００１６】上記の処理を行った鋼線材をボルトヘッダ
ーでボルトに成形加工するにあたって、成形加工の直前
に、この鋼線材を高周波加熱装置によって４００〜６０
０℃の温度で５秒間加熱保持してからヘッダー加工を行
った。ヘッダー加工が終了したボルト成形品の冷却速度
が２０℃毎分以上となるように衝風冷却を実施して室温
まで冷却し、ボルト製品とした。なお、ヘッダー加工に
当っては実施例および比較例のいづれも成形不良、成形
品の割れ等の成形上の不都合はなく、また、ヘッダー工
具寿命も満足すべきものであった。 （試験１）実施例１〜４および比較例１〜３の衝風冷却
材について引張試験を行った。結果を表２に示す。
ーでボルトに成形加工するにあたって、成形加工の直前
に、この鋼線材を高周波加熱装置によって４００〜６０
０℃の温度で５秒間加熱保持してからヘッダー加工を行
った。ヘッダー加工が終了したボルト成形品の冷却速度
が２０℃毎分以上となるように衝風冷却を実施して室温
まで冷却し、ボルト製品とした。なお、ヘッダー加工に
当っては実施例および比較例のいづれも成形不良、成形
品の割れ等の成形上の不都合はなく、また、ヘッダー工
具寿命も満足すべきものであった。 （試験１）実施例１〜４および比較例１〜３の衝風冷却
材について引張試験を行った。結果を表２に示す。
【００１７】
【表２】 （試験２）実施例１〜４および比較例１〜３の時効処理
材について引張試験を行った。表３にその結果を示す。
比較例４の時効処理材は、時効処理温度を６５０℃より
高めても、破断絞りは高くならなかった。比較例３は時
効温度を５００℃以上とすると引張強さの値が９００Ｍ
Ｐａ以下となった。
材について引張試験を行った。表３にその結果を示す。
比較例４の時効処理材は、時効処理温度を６５０℃より
高めても、破断絞りは高くならなかった。比較例３は時
効温度を５００℃以上とすると引張強さの値が９００Ｍ
Ｐａ以下となった。
【表３】 （試験３）実施例１〜４および比較例１〜３のボルト製
品について引張試験を行った。その結果を表４に示す。
品について引張試験を行った。その結果を表４に示す。
【００１８】
【表４】 本発明の実施例１〜４では所要の引張強さ９００ＭＰａ
以上、破断絞り５３％以上の結果が得られた。これに対
して、比較例１、２は破断絞りが所要の５３％に達しな
かった。比較例３では引張強さが９００ＭＰａ以下とな
った。これは化学組成における成分元素の含有率が本発
明の所定の範囲から外れているためである。
以上、破断絞り５３％以上の結果が得られた。これに対
して、比較例１、２は破断絞りが所要の５３％に達しな
かった。比較例３では引張強さが９００ＭＰａ以下とな
った。これは化学組成における成分元素の含有率が本発
明の所定の範囲から外れているためである。
【００１９】以上のように、実施例１〜４より、本発明
の方法によれば、ヘッダー加工性が良好で、引張強さお
よび破断絞りが優れた高強度ボルトが得られることが明
らかである。
の方法によれば、ヘッダー加工性が良好で、引張強さお
よび破断絞りが優れた高強度ボルトが得られることが明
らかである。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高強度ボ
ルトの製造方法によると、所定の化学組成をもつ合金鋼
を熱間圧延後に冷却速度制御し、その後時効処理した鋼
線材を所定の温度で短時間加熱してヘッダー加工するよ
うにしたので、ボルト成形加工後に焼入れ焼戻しなどの
熱処理を行わなくても、引張強さ９００ＭＰａ以上で破
断絞りも高い高強度ボルトを得ることができるという効
果がある。
ルトの製造方法によると、所定の化学組成をもつ合金鋼
を熱間圧延後に冷却速度制御し、その後時効処理した鋼
線材を所定の温度で短時間加熱してヘッダー加工するよ
うにしたので、ボルト成形加工後に焼入れ焼戻しなどの
熱処理を行わなくても、引張強さ９００ＭＰａ以上で破
断絞りも高い高強度ボルトを得ることができるという効
果がある。
Claims (1)
- 【請求項１】 化学組成が重量％で、 Ｃ ：０．１５〜０．３５％、 Ｓｉ：０．０５〜１．５％、 Ｍｎ：０．８〜２．５％、 Ｃｒ：０．１〜１．５％、 Ｍｏ：０．１〜０．５％、 Ｖ ：０．０５〜０．３０％、 および、Ｎｂ：０．０３〜０．３０％、Ｔｉ：０．０２
〜０．２０％のうち１種以上を含み、残部が実質的にＦ
ｅからなる合金鋼であって、 この合金鋼を熱間で線材圧延する工程と、 前記圧延材を冷却する過程において、８００〜６０
０℃の間を５０秒間以内で冷却し、引続き４００°Ｃ以
下まで冷却する工程と、 前記の冷却材を５００〜６５０℃で１０分間以上時
効処理する工程と、 ボルトヘッダー加工直前に４００〜６００°Ｃで１
０秒間以下加熱保持する工程と、 前記の加熱保持材をヘッダー加工する工程と、 ヘッダー加工後、２５０°Ｃ以下まで２０°Ｃ毎分
以上の冷却速度で冷却する工程とを含むことを特徴とす
る高強度ボルトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20421393A JPH0754042A (ja) | 1993-08-18 | 1993-08-18 | 高強度ボルトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20421393A JPH0754042A (ja) | 1993-08-18 | 1993-08-18 | 高強度ボルトの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0754042A true JPH0754042A (ja) | 1995-02-28 |
Family
ID=16486713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20421393A Pending JPH0754042A (ja) | 1993-08-18 | 1993-08-18 | 高強度ボルトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0754042A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015061945A (ja) * | 2011-06-30 | 2015-04-02 | Jx日鉱日石金属株式会社 | Ｃｏ−Ｃｒ−Ｐｔ−Ｂ系合金スパッタリングターゲット及びその製造方法 |
| WO2016158361A1 (ja) * | 2015-03-27 | 2016-10-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 酸洗性、および焼入れ焼戻し後の耐遅れ破壊性に優れたボルト用線材、並びにボルト |
-
1993
- 1993-08-18 JP JP20421393A patent/JPH0754042A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015061945A (ja) * | 2011-06-30 | 2015-04-02 | Jx日鉱日石金属株式会社 | Ｃｏ−Ｃｒ−Ｐｔ−Ｂ系合金スパッタリングターゲット及びその製造方法 |
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