JPH0578742A - 磁気特性の優れたｔｖブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れたｔｖブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0578742A JPH0578742A JP4341191A JP4341191A JPH0578742A JP H0578742 A JPH0578742 A JP H0578742A JP 4341191 A JP4341191 A JP 4341191A JP 4341191 A JP4341191 A JP 4341191A JP H0578742 A JPH0578742 A JP H0578742A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、低磁場の磁気特性に優れまた加工
性も良好なＴＶブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板を
製造する技術を提供する。 【構成】 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０５
％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．
２５％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０１５％、Ｎ
≦０．００５％、残部が鉄および不可避的不純物からな
るスラブを９５０〜１２００℃で加熱し、仕上温度を９
１０℃以上として、熱延コイルを得た後、冷間圧延して
０．５〜２．５mmとし、次いで連続焼鈍で７５０〜９０
０℃で再結晶焼鈍し、再結晶温度から４５０℃迄１〜４
０℃／秒で徐冷し、鋼板に０．６％以下の伸びを与える
ことを特徴とする、０．３５Ｏｅでの透磁率が７００以
上の磁気特性に優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用
冷延鋼板の製造方法。
性も良好なＴＶブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板を
製造する技術を提供する。 【構成】 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０５
％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．
２５％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０１５％、Ｎ
≦０．００５％、残部が鉄および不可避的不純物からな
るスラブを９５０〜１２００℃で加熱し、仕上温度を９
１０℃以上として、熱延コイルを得た後、冷間圧延して
０．５〜２．５mmとし、次いで連続焼鈍で７５０〜９０
０℃で再結晶焼鈍し、再結晶温度から４５０℃迄１〜４
０℃／秒で徐冷し、鋼板に０．６％以下の伸びを与える
ことを特徴とする、０．３５Ｏｅでの透磁率が７００以
上の磁気特性に優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用
冷延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気特性に優れ、高画
質のブラウン管画像を得ることができるＴＶブラウン管
マスクフレーム用の冷延鋼板の製造方法に関するもので
ある。
質のブラウン管画像を得ることができるＴＶブラウン管
マスクフレーム用の冷延鋼板の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】カラーブラウン管の基本構成は、電子銃
と電子ビームを映像に変える蛍光面から成り立ち、更に
は、電子ビームが地磁気（約０．３５Ｏｅ）により偏向
されるのを防ぐ磁気シールド材が内部を覆っているが、
マスクフレーム材はこれらの構造を支えるフレーム材と
して重要である。また、最近のＴＶの大型化やハイビジ
ョン化などで画面の鮮明度に対する要求が強いことか
ら、マスクフレーム材にも磁気シールド性、すなわち
０．３５Ｏｅ程度の磁界領域に於ける高い透磁率が求め
られる。
と電子ビームを映像に変える蛍光面から成り立ち、更に
は、電子ビームが地磁気（約０．３５Ｏｅ）により偏向
されるのを防ぐ磁気シールド材が内部を覆っているが、
マスクフレーム材はこれらの構造を支えるフレーム材と
して重要である。また、最近のＴＶの大型化やハイビジ
ョン化などで画面の鮮明度に対する要求が強いことか
ら、マスクフレーム材にも磁気シールド性、すなわち
０．３５Ｏｅ程度の磁界領域に於ける高い透磁率が求め
られる。
【０００３】マスクフレーム用冷延鋼板は通常０．５〜
２．５mmの鋼板で、この鋼板コイルは電気メーカでプレ
ス加工された後、５５０〜６５０℃程度の温度の湿潤雰
囲気で黒化処理を施されブラウン管内部に組み込まれ
る。黒化処理の目的は、錆防止、熱放射率を大きくする
ことと電子の乱反射抑止である。なお、黒化膜を安定し
て形成せしめるため、黒化処理の前にＮｉメッキをする
こともある。
２．５mmの鋼板で、この鋼板コイルは電気メーカでプレ
ス加工された後、５５０〜６５０℃程度の温度の湿潤雰
囲気で黒化処理を施されブラウン管内部に組み込まれ
る。黒化処理の目的は、錆防止、熱放射率を大きくする
ことと電子の乱反射抑止である。なお、黒化膜を安定し
て形成せしめるため、黒化処理の前にＮｉメッキをする
こともある。
【０００４】従来の磁気特性を改善したマスクフレーム
材としては、特開平２−２５０９４２号公報に開示され
た技術が知られているがしかし、これは熱延鋼板である
ためコイル長手方向、幅方向の磁気特性ムラを解消する
ことに難点がありまた、磁気特性の絶対値を向上させる
ことに限界があった。
材としては、特開平２−２５０９４２号公報に開示され
た技術が知られているがしかし、これは熱延鋼板である
ためコイル長手方向、幅方向の磁気特性ムラを解消する
ことに難点がありまた、磁気特性の絶対値を向上させる
ことに限界があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記課題を
解決すべく具体的には、０．３５Ｏｅでの直流透磁率μ
0.35が７００以上の安定して優れた磁気特性を有する板
厚０．５〜２．５mmのマスクフレーム用冷延鋼板を製造
する方法を与える。
解決すべく具体的には、０．３５Ｏｅでの直流透磁率μ
0.35が７００以上の安定して優れた磁気特性を有する板
厚０．５〜２．５mmのマスクフレーム用冷延鋼板を製造
する方法を与える。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は以下の構成を要旨とする。すなわち、 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ：
０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０２％、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０１５％、Ｎ≦０．００
５％、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラブを
９５０〜１２００℃で加熱し、仕上温度を９１０℃以上
として、熱延コイルを得た後、冷間圧延して０．５〜
２．５mmとし、次いで連続焼鈍で７５０〜９００℃で再
結晶焼鈍し、再結晶温度から４５０℃迄１〜４０℃／秒
で徐冷し、鋼板に０．６％以下の伸びを与えることを特
徴とする、０．３５Ｏｅでの透磁率が７００以上の磁気
特性に優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板
の製造方法、および 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ：
０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０２％、Ｓ
ｏｌ／Ａｌ：０．００２〜０．０１５％、Ｎ≦０．００
５％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％をＢ／Ｎで０．
５〜２．０、残部が鉄および不可避的不純物からなるス
ラブを用いることを特徴とする前項記載の加工性に優
れ、０．３５Ｏｅでの透磁率が７００以上の磁気特性に
も優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製
造方法である。 なお、鋼板に０．６％以下の伸びを与える方法として、
調質圧延またはレベラーを採用することができる。
め、本発明は以下の構成を要旨とする。すなわち、 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ：
０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０２％、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０１５％、Ｎ≦０．００
５％、残部が鉄および不可避的不純物からなるスラブを
９５０〜１２００℃で加熱し、仕上温度を９１０℃以上
として、熱延コイルを得た後、冷間圧延して０．５〜
２．５mmとし、次いで連続焼鈍で７５０〜９００℃で再
結晶焼鈍し、再結晶温度から４５０℃迄１〜４０℃／秒
で徐冷し、鋼板に０．６％以下の伸びを与えることを特
徴とする、０．３５Ｏｅでの透磁率が７００以上の磁気
特性に優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板
の製造方法、および 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０５％、Ｍｎ：
０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦０．０２％、Ｓ
ｏｌ／Ａｌ：０．００２〜０．０１５％、Ｎ≦０．００
５％、Ｂ：０．０００３〜０．００５％をＢ／Ｎで０．
５〜２．０、残部が鉄および不可避的不純物からなるス
ラブを用いることを特徴とする前項記載の加工性に優
れ、０．３５Ｏｅでの透磁率が７００以上の磁気特性に
も優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製
造方法である。 なお、鋼板に０．６％以下の伸びを与える方法として、
調質圧延またはレベラーを採用することができる。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。本発明者
等は低磁場での高い透磁率を得るためには、 １）磁壁の移動を妨げる微細なサイズの析出物を極力減
らすこと。 ２）磁壁の移動を妨げる内部応力を極力少なくするこ
と。 ３）磁壁の移動を妨げる結晶粒界を少なくすること（結
晶粒径を大きくする）。 ４）加工性を重視する場合は、８０μｍ以上の粗大粒を
造らないように粒径制御する。 ５）結晶の集合組織を変革して、製品での｛１００｝両
方位粒を増やすこと。 などが必要であるとの仮定の上に、製造手段を設計し試
験を行って発明を完成した。
等は低磁場での高い透磁率を得るためには、 １）磁壁の移動を妨げる微細なサイズの析出物を極力減
らすこと。 ２）磁壁の移動を妨げる内部応力を極力少なくするこ
と。 ３）磁壁の移動を妨げる結晶粒界を少なくすること（結
晶粒径を大きくする）。 ４）加工性を重視する場合は、８０μｍ以上の粗大粒を
造らないように粒径制御する。 ５）結晶の集合組織を変革して、製品での｛１００｝両
方位粒を増やすこと。 などが必要であるとの仮定の上に、製造手段を設計し試
験を行って発明を完成した。
【０００８】まず、成分組成の限定理由について述べ
る。
る。
【０００９】Ｃ：Ｃの量が多いと、炭化物を析出して磁
気特性を劣化させるので、０．０１％以下とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板表面にＳｉＯ2 を形成して、黒化膜Ｆ
ｅ3 Ｏ4 を不安定にするので少ない方が良く、上限を
０．０５％とする。 Ｍｎ：Ｍｎは硫化物の析出サイズを制御するため重要
で、０．１％以下だとＭｎＳが微細析出して結晶粒成長
や磁壁の動きを阻害し、とくに低磁場の励磁特性を劣化
させるため避けなければならない。また、１．０％以上
では添加コストの問題があるので、１．０％以下とす
る。
気特性を劣化させるので、０．０１％以下とする。 Ｓｉ：Ｓｉは鋼板表面にＳｉＯ2 を形成して、黒化膜Ｆ
ｅ3 Ｏ4 を不安定にするので少ない方が良く、上限を
０．０５％とする。 Ｍｎ：Ｍｎは硫化物の析出サイズを制御するため重要
で、０．１％以下だとＭｎＳが微細析出して結晶粒成長
や磁壁の動きを阻害し、とくに低磁場の励磁特性を劣化
させるため避けなければならない。また、１．０％以上
では添加コストの問題があるので、１．０％以下とす
る。
【００１０】Ｐ：Ｐは、鋼板強度を上昇させるのに非常
に効果のある元素であるが、多過ぎると添加コストの問
題があるため、０．２％以下とする。 Ｓ：Ｓは硫化物を形成せしめ、粒成長を阻害すると同時
に磁壁移動も抑制して低磁場特性を悪くするので、０．
０２％以下とする。 Ｓｏｌ．Ａｌ：Ｓｏｌ．Ａｌは窒化物を形成して、粒成
長を阻害すると同時に磁壁移動も抑制して低磁場特性を
悪くするので、０．０１５％以下とする。また、０．０
０２％未満では酸化物が多く、これが核となって焼鈍時
にブリスターと称する鋼板表面にふくれが発生するの
で、結局、Ｓｏｌ．Ａｌは０．００２〜０．０１５％で
ある必要がある。 Ｎ：ＮはＡｌと結合し窒化物を形成し、粒成長を阻害す
ると同時に磁壁移動も抑制して低磁場特性を悪くするの
で、０．００５％以下とする。
に効果のある元素であるが、多過ぎると添加コストの問
題があるため、０．２％以下とする。 Ｓ：Ｓは硫化物を形成せしめ、粒成長を阻害すると同時
に磁壁移動も抑制して低磁場特性を悪くするので、０．
０２％以下とする。 Ｓｏｌ．Ａｌ：Ｓｏｌ．Ａｌは窒化物を形成して、粒成
長を阻害すると同時に磁壁移動も抑制して低磁場特性を
悪くするので、０．０１５％以下とする。また、０．０
０２％未満では酸化物が多く、これが核となって焼鈍時
にブリスターと称する鋼板表面にふくれが発生するの
で、結局、Ｓｏｌ．Ａｌは０．００２〜０．０１５％で
ある必要がある。 Ｎ：ＮはＡｌと結合し窒化物を形成し、粒成長を阻害す
ると同時に磁壁移動も抑制して低磁場特性を悪くするの
で、０．００５％以下とする。
【００１１】Ｂ：Ｂは結晶粒の粒径を整える効果があ
る。即ち、Ｂを添加しない場合、焼鈍後鋼板の一部に８
０μｍ以上の粗大粒が生成し、プレス加工で絞りの大き
い部分に鋼板の肌荒れが発生して美観を損ねる場合があ
る。但し、マスクフレーム材はブラウン管内部に組み込
まれるため、肌荒れなど問題にしない電気メーカもあ
り、この時はＢの添加は不要である。 Ｂの整粒効果の下限は０．０００３％であるが、０．０
０５％を超えるとスラブで割れが発生する。このため、
Ｂは０．０００３〜０．００５％に制御する。またこの
Ｂは鋼中のＮ含有量と重量比Ｂ／Ｎの関係のもとに含有
される。Ｂ／Ｎが０．５以下でも２．０以上でも結晶整
粒化作用がなくなるので、Ｂ／Ｎは０．５〜２．０であ
る必要がある。但し、Ｂを添加した場合の磁気特性に対
する悪影響はない。
る。即ち、Ｂを添加しない場合、焼鈍後鋼板の一部に８
０μｍ以上の粗大粒が生成し、プレス加工で絞りの大き
い部分に鋼板の肌荒れが発生して美観を損ねる場合があ
る。但し、マスクフレーム材はブラウン管内部に組み込
まれるため、肌荒れなど問題にしない電気メーカもあ
り、この時はＢの添加は不要である。 Ｂの整粒効果の下限は０．０００３％であるが、０．０
０５％を超えるとスラブで割れが発生する。このため、
Ｂは０．０００３〜０．００５％に制御する。またこの
Ｂは鋼中のＮ含有量と重量比Ｂ／Ｎの関係のもとに含有
される。Ｂ／Ｎが０．５以下でも２．０以上でも結晶整
粒化作用がなくなるので、Ｂ／Ｎは０．５〜２．０であ
る必要がある。但し、Ｂを添加した場合の磁気特性に対
する悪影響はない。
【００１２】なお、ＳｎやＳｂなどの粒界偏析型元素を
集合組織改善、即ち磁性向上の目的で添加しても良いが
添加コストの問題があるため、本発明には採用しない。
更に、Ｃｕなどの硫化物形成元素を結晶粒成長促進の目
的で添加しても良いが、同じく添加コストがかかるので
本発明とはしない。
集合組織改善、即ち磁性向上の目的で添加しても良いが
添加コストの問題があるため、本発明には採用しない。
更に、Ｃｕなどの硫化物形成元素を結晶粒成長促進の目
的で添加しても良いが、同じく添加コストがかかるので
本発明とはしない。
【００１３】上記元素を含む溶鋼を、連続鋳造してスラ
ブを造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は９５０〜
１２００℃とする。この理由は、１２００℃を超えると
硫化物や窒化物の固溶が起きて、熱間圧延中に微細析出
物が生じ、結晶粒成長を抑制するからである。また、９
５０℃未満では後述の仕上温度９１０℃以上を確保する
ことができないからである。
ブを造り、スラブ加熱を実施するが加熱温度は９５０〜
１２００℃とする。この理由は、１２００℃を超えると
硫化物や窒化物の固溶が起きて、熱間圧延中に微細析出
物が生じ、結晶粒成長を抑制するからである。また、９
５０℃未満では後述の仕上温度９１０℃以上を確保する
ことができないからである。
【００１４】熱間圧延のうち、仕上圧延完了温度（仕上
温度）の制御は必要であり９１０℃以上とする。なぜな
ら、γ相の９１０℃以上で結晶粒径の大きなホットコイ
ル組織が得られ、このことが最終製品でも粗大結晶粒を
得ることができ、更には、最終製品での｛１００｝面方
位粒を増やすことができるためである。
温度）の制御は必要であり９１０℃以上とする。なぜな
ら、γ相の９１０℃以上で結晶粒径の大きなホットコイ
ル組織が得られ、このことが最終製品でも粗大結晶粒を
得ることができ、更には、最終製品での｛１００｝面方
位粒を増やすことができるためである。
【００１５】また、巻取温度はとくに規制するものでな
いが、自己焼鈍の意味から６００℃以上が望ましい。ホ
ットコイル厚みは１．５〜６．５mmが好ましく、その理
由は、続く冷間圧延の圧下率は４０〜７５％が集合組織
の面から適当であるからである。
いが、自己焼鈍の意味から６００℃以上が望ましい。ホ
ットコイル厚みは１．５〜６．５mmが好ましく、その理
由は、続く冷間圧延の圧下率は４０〜７５％が集合組織
の面から適当であるからである。
【００１６】熱間圧延したコイルを酸洗し、冷間圧延す
る。冷延後の仕上厚みは、マスクフレーム材に求められ
る０．５〜２．５mmである。冷延後の再結晶焼鈍の到達
温度は、７５０〜９００℃の必要がある。７５０℃以下
では、結晶粒径が小さいのでμ0.35≧７００を確保でき
ない。９００℃以上のγ相に入ると、集合組織がランダ
ム化すること、冷却時の変態歪みが入ることなどにより
磁性が劣化するため避けなければならない。
る。冷延後の仕上厚みは、マスクフレーム材に求められ
る０．５〜２．５mmである。冷延後の再結晶焼鈍の到達
温度は、７５０〜９００℃の必要がある。７５０℃以下
では、結晶粒径が小さいのでμ0.35≧７００を確保でき
ない。９００℃以上のγ相に入ると、集合組織がランダ
ム化すること、冷却時の変態歪みが入ることなどにより
磁性が劣化するため避けなければならない。
【００１７】また、この時の最高到達温度からの冷却速
度は重要である。更に、続く形状矯正のための調質圧延
またはレベラーによる伸び率も大事である。これら冷速
と調圧の圧下率について実験した例を以下に説明する。
実験に使用した成分を表１に示す。
度は重要である。更に、続く形状矯正のための調質圧延
またはレベラーによる伸び率も大事である。これら冷速
と調圧の圧下率について実験した例を以下に説明する。
実験に使用した成分を表１に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】この成分と残り実質的にＦｅを含むスラブ
を、１０６０℃で加熱して仕上温度９６０℃として３．
５mm厚のホットコイルを製造し、これを酸洗、冷延して
１．２mm厚とし、連続焼鈍の到達温度８００℃とした。
８００℃から４５０℃までの冷却に際して、冷速を変え
る実験を行ってから、調質圧延を０．５８％実施して、
磁気（透磁率）を測定した。その結果を図１に示した。
また、これら冷速を変更した材料について調質圧延の伸
び率を振らせて実験した例を図２に示す。図１，２から
判明する如く、冷速が４０℃／秒以下で且つ、調質圧延
が０．６％以下がμ0.35≧７００を得るための必要な条
件である。この冷速は例えば、窒素と水スプレーのいわ
ゆる、気水冷却などによって得られる。なお、冷速は最
高温度から４５０℃までが重要であって、本発明者らの
実験では４５０℃以下の温度では１５０℃／秒まで急速
に冷却しても磁性に問題ない。また４５０℃以下の温度
では途中の室温までの冷却で、均熱などの熱履歴を入れ
ても磁気特性に悪い影響を与えない。最高温度から４５
０℃までの冷速が遅い方が磁気特性が良いが、過度の徐
冷では生産性が問題となるため下限を１℃／秒とする。
結局、最高温度から少なくとも４５０℃までの適切な冷
却速度は１〜４０℃／秒で、且つ調質圧延の伸び率は
０．６％以下でなければならない。なお、調質圧延の形
状矯正に変えてレベラーなどを使用することも可能で、
レベラーの伸び率によっても図１，図２と同じ結果が得
られた。従って、鋼板の伸び率０．６％以下で管理すれ
ば良い。次いで、実施例について説明する。
を、１０６０℃で加熱して仕上温度９６０℃として３．
５mm厚のホットコイルを製造し、これを酸洗、冷延して
１．２mm厚とし、連続焼鈍の到達温度８００℃とした。
８００℃から４５０℃までの冷却に際して、冷速を変え
る実験を行ってから、調質圧延を０．５８％実施して、
磁気（透磁率）を測定した。その結果を図１に示した。
また、これら冷速を変更した材料について調質圧延の伸
び率を振らせて実験した例を図２に示す。図１，２から
判明する如く、冷速が４０℃／秒以下で且つ、調質圧延
が０．６％以下がμ0.35≧７００を得るための必要な条
件である。この冷速は例えば、窒素と水スプレーのいわ
ゆる、気水冷却などによって得られる。なお、冷速は最
高温度から４５０℃までが重要であって、本発明者らの
実験では４５０℃以下の温度では１５０℃／秒まで急速
に冷却しても磁性に問題ない。また４５０℃以下の温度
では途中の室温までの冷却で、均熱などの熱履歴を入れ
ても磁気特性に悪い影響を与えない。最高温度から４５
０℃までの冷速が遅い方が磁気特性が良いが、過度の徐
冷では生産性が問題となるため下限を１℃／秒とする。
結局、最高温度から少なくとも４５０℃までの適切な冷
却速度は１〜４０℃／秒で、且つ調質圧延の伸び率は
０．６％以下でなければならない。なお、調質圧延の形
状矯正に変えてレベラーなどを使用することも可能で、
レベラーの伸び率によっても図１，図２と同じ結果が得
られた。従って、鋼板の伸び率０．６％以下で管理すれ
ば良い。次いで、実施例について説明する。
【００２０】
［実施例１］表２に示した化学成分を含む溶鋼を連続鋳
造してスラブとし、このスラブを９８０℃で加熱し、仕
上温度を９３０℃、巻取温度を６１０℃とした熱間圧延
を行い、３．１mm厚のホットコイルを得た。次いで、冷
間圧延で１．０mmの冷延板とし、８４０℃×１０秒の均
熱を実施してから３５０℃まで３０秒間で冷却（冷速：
１６℃／秒）して、その後８０℃／秒の冷速で室温まで
冷した。更に調質圧延を０．５％の伸び率で実施して形
状矯正し、磁気特性測定用としてエプスタイン試料（３
０mm×３００mm）に切りだし、無方向性電磁鋼板と同様
にして直流磁気特性をＪＩＳ Ｃ ２５５０に準拠して
測定した。結果を表２に併記した。
造してスラブとし、このスラブを９８０℃で加熱し、仕
上温度を９３０℃、巻取温度を６１０℃とした熱間圧延
を行い、３．１mm厚のホットコイルを得た。次いで、冷
間圧延で１．０mmの冷延板とし、８４０℃×１０秒の均
熱を実施してから３５０℃まで３０秒間で冷却（冷速：
１６℃／秒）して、その後８０℃／秒の冷速で室温まで
冷した。更に調質圧延を０．５％の伸び率で実施して形
状矯正し、磁気特性測定用としてエプスタイン試料（３
０mm×３００mm）に切りだし、無方向性電磁鋼板と同様
にして直流磁気特性をＪＩＳ Ｃ ２５５０に準拠して
測定した。結果を表２に併記した。
【００２１】
【表２】
【００２２】表２に示す如く、本発明範囲成分の試料
１，２，８と９は透磁率μ0.35が７００を超える。また
Ｃ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｏｌ．Ａｌ，Ｎなどが本発明範囲を外
れるそれぞれ試料３，４，５，６，７などは透磁率μ
0.35≧７００を満足できない。なお、試料No．８と９
（請求項２に該当）はＢ量を含有し、Ｂ／Ｎを満足する
素材であり、マスクフレーム材のプレス成形の後に肌荒
れがまったく認められなかったが、その他の試料には一
部肌荒れが認められた。
１，２，８と９は透磁率μ0.35が７００を超える。また
Ｃ，Ｍｎ，Ｓ，Ｓｏｌ．Ａｌ，Ｎなどが本発明範囲を外
れるそれぞれ試料３，４，５，６，７などは透磁率μ
0.35≧７００を満足できない。なお、試料No．８と９
（請求項２に該当）はＢ量を含有し、Ｂ／Ｎを満足する
素材であり、マスクフレーム材のプレス成形の後に肌荒
れがまったく認められなかったが、その他の試料には一
部肌荒れが認められた。
【００２３】［実施例２］表２に示す試料No．１の化学
成分を含むスラブを、表３に示すように熱延条件を変更
して実施した。巻取温度は７２０℃として２．５mm厚の
ホットコイルを製造した。次いで同一ラインにおいて、
０．６mmまで冷延してから、８２０℃×２秒の再結晶焼
鈍を窒素中で実施して、４５０℃まで３０℃／秒で冷却
後、４５０℃で３０秒の均熱処理をしたあと、１００℃
／秒で室温まで冷却した。形状矯正はレベラーを利用し
伸び率は、０．５％とした。磁気特性を実施例１と同様
に測定し表２に併記した。
成分を含むスラブを、表３に示すように熱延条件を変更
して実施した。巻取温度は７２０℃として２．５mm厚の
ホットコイルを製造した。次いで同一ラインにおいて、
０．６mmまで冷延してから、８２０℃×２秒の再結晶焼
鈍を窒素中で実施して、４５０℃まで３０℃／秒で冷却
後、４５０℃で３０秒の均熱処理をしたあと、１００℃
／秒で室温まで冷却した。形状矯正はレベラーを利用し
伸び率は、０．５％とした。磁気特性を実施例１と同様
に測定し表２に併記した。
【００２４】
【表３】
【００２５】表３で見る如く、スラブ加熱温度と仕上温
度は本発明範囲である必要がある。 ［実施例３］表４に示す成分の溶鋼を連続鋳造でスラブ
を製造し、このスラブを、１０２０℃×２０分加熱し、
熱間圧延で仕上温度９２０℃、巻取温度７３０℃として
３．０mm厚のホットコイルを造った。次いで、冷延して
２．３mm厚とし、表５の実験を行い、磁性を測定した結
果を同表に併記した。
度は本発明範囲である必要がある。 ［実施例３］表４に示す成分の溶鋼を連続鋳造でスラブ
を製造し、このスラブを、１０２０℃×２０分加熱し、
熱間圧延で仕上温度９２０℃、巻取温度７３０℃として
３．０mm厚のホットコイルを造った。次いで、冷延して
２．３mm厚とし、表５の実験を行い、磁性を測定した結
果を同表に併記した。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】表５の結果より、再結晶温度は７５０〜９
００℃がμ0.35≧７００に必要である（試料１〜４の実
験）。４５０℃迄の冷速は、４０℃／秒以下の徐冷が必
要である（試料５〜８の実験）。調質圧延の伸び率は、
０．６％以下が必要（試料９〜11の実験）。また、マス
クフレーム材のプレス成形の後に肌荒れはまったく認め
られなかった。これらのことより、本発明の範囲を満足
させるもののみで、優れた磁気特性および優れた加工性
を得ることができる。
００℃がμ0.35≧７００に必要である（試料１〜４の実
験）。４５０℃迄の冷速は、４０℃／秒以下の徐冷が必
要である（試料５〜８の実験）。調質圧延の伸び率は、
０．６％以下が必要（試料９〜11の実験）。また、マス
クフレーム材のプレス成形の後に肌荒れはまったく認め
られなかった。これらのことより、本発明の範囲を満足
させるもののみで、優れた磁気特性および優れた加工性
を得ることができる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は磁気特性
または加工性に優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用
の冷延鋼板を製造することができる。
または加工性に優れたＴＶブラウン管マスクフレーム用
の冷延鋼板を製造することができる。
【図１】冷却速度と透磁率の関係を示す。
【図２】各々の冷速での調質圧延の伸び率と透磁率の関
係を示す。
係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/06 7217−4Ｋ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０
５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦
０．０２％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０１５
％、Ｎ≦０．００５％、残部が鉄および不可避的不純物
からなるスラブを９５０〜１２００℃で加熱し、仕上温
度を９１０℃以上として、熱延コイルを得た後、冷間圧
延して０．５〜２．５mmとし、次いで連続焼鈍で７５０
〜９００℃で再結晶焼鈍し、再結晶温度から４５０℃迄
１〜４０℃／秒で徐冷し、鋼板に０．６％以下の伸びを
与えることを特徴とする、０．３５Ｏｅで透磁率が７０
０以上の磁気特性に優れたＴＶブラウン管マスクフレー
ム用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ≦０．０１％、Ｓｉ≦０．０
５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｐ≦０．２％、Ｓ≦
０．０２％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０１５
％、Ｎ≦０．００５％、Ｂ：０．０００３〜０．００５
％をＢ／Ｎで０．５〜２．０、残部が鉄および不可避的
不純物からなるスラブを用いることを特徴とする請求項
１記載の加工性に優れ、０．３５Ｏｅでの透磁率が７０
０以上の磁気特性にも優れたＴＶブラウン管マスクフレ
ーム用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4341191A JPH086134B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 磁気特性の優れたｔｖブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4341191A JPH086134B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 磁気特性の優れたｔｖブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0578742A true JPH0578742A (ja) | 1993-03-30 |
| JPH086134B2 JPH086134B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=12662995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4341191A Expired - Fee Related JPH086134B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 磁気特性の優れたｔｖブラウン管マスクフレーム用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086134B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419646B1 (ko) * | 1999-08-18 | 2004-02-21 | 주식회사 포스코 | 자기 차폐성이 우수한 브라운관의 프레임용 냉연강판의 제조방법 |
| KR100419643B1 (ko) * | 1999-06-25 | 2004-02-25 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성이 우수한 브라운관의 마스크 프레임용 냉연강판의제조방법 |
| JP2007277699A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Jfe Steel Kk | 鋼板およびその製造方法 |
| JP2007277700A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Jfe Steel Kk | 鋼板およびその製造方法 |
| JP2012099364A (ja) * | 2010-11-02 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | Ｌｅｄ電球用塗装鋼板およびｌｅｄ電球 |
| JP2018535311A (ja) * | 2015-09-28 | 2018-11-29 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 低保磁力冷間圧延電磁純鉄板・帯材の連続焼鈍方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100390702B1 (ko) * | 1999-03-04 | 2003-07-10 | 닛폰 고칸 가부시키가이샤 | 열수축 밴드용 강판 및 그 제조방법 |
| EP1114880A4 (en) * | 1999-05-28 | 2003-03-12 | Nippon Kokan Kk | STEEL SHEET FOR HEAT-SHRINKABLE STRIP WITH LITTLE COLOR ERRORS |
-
1991
- 1991-03-08 JP JP4341191A patent/JPH086134B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100419643B1 (ko) * | 1999-06-25 | 2004-02-25 | 주식회사 포스코 | 자기적 특성이 우수한 브라운관의 마스크 프레임용 냉연강판의제조방법 |
| KR100419646B1 (ko) * | 1999-08-18 | 2004-02-21 | 주식회사 포스코 | 자기 차폐성이 우수한 브라운관의 프레임용 냉연강판의 제조방법 |
| JP2007277699A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Jfe Steel Kk | 鋼板およびその製造方法 |
| JP2007277700A (ja) * | 2006-03-14 | 2007-10-25 | Jfe Steel Kk | 鋼板およびその製造方法 |
| JP2012099364A (ja) * | 2010-11-02 | 2012-05-24 | Kobe Steel Ltd | Ｌｅｄ電球用塗装鋼板およびｌｅｄ電球 |
| JP2018535311A (ja) * | 2015-09-28 | 2018-11-29 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 低保磁力冷間圧延電磁純鉄板・帯材の連続焼鈍方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH086134B2 (ja) | 1996-01-24 |
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