JPH0570863A - ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法 - Google Patents
ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法Info
- Publication number
- JPH0570863A JPH0570863A JP25969091A JP25969091A JPH0570863A JP H0570863 A JPH0570863 A JP H0570863A JP 25969091 A JP25969091 A JP 25969091A JP 25969091 A JP25969091 A JP 25969091A JP H0570863 A JPH0570863 A JP H0570863A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- composite
- sic
- alloy material
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＳｉＣとＡｌ成分との反応を抑制し、優れた
濡れ性および分散性を介して高性能のＳｉＣウイスカー
強化Ａｌ合金材を効率よく製造する方法を提供する。 【構成】 ＳｉＣウイスカーを10〜50 vol％の範囲で含
むＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材を複合前駆体とす
る。この複合前駆体を 600〜900 ℃に加熱保持されたＳ
ｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金溶湯に加えて真空中で撹
拌分散したのち、加圧・凝固する。
濡れ性および分散性を介して高性能のＳｉＣウイスカー
強化Ａｌ合金材を効率よく製造する方法を提供する。 【構成】 ＳｉＣウイスカーを10〜50 vol％の範囲で含
むＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材を複合前駆体とす
る。この複合前駆体を 600〜900 ℃に加熱保持されたＳ
ｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金溶湯に加えて真空中で撹
拌分散したのち、加圧・凝固する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、均質組織のＳｉＣウイ
スカー強化Ａｌ合金材を効率よく複合形成するための製
造方法に関する。
スカー強化Ａｌ合金材を効率よく複合形成するための製
造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳｉＣウイスカーは熱的、化学的に頗る
安定であるうえ、卓越した比強度および比弾性率を備え
ているため、金属材料とくに軽量なＡｌ合金材の複合強
化材として有用されている。
安定であるうえ、卓越した比強度および比弾性率を備え
ているため、金属材料とくに軽量なＡｌ合金材の複合強
化材として有用されている。
【０００３】一般に、繊維物質で金属組織を複合強化す
るＭＭＣの複合化性能は、マトリックス金属に対する繊
維強化材の複合界面における濡れ性ならびに分散性の良
否に大きく依存することが知られており、これらの改善
を目的とした改良技術も既に数多く提案されている。例
えば、濡れ性の改善手段としては、強化繊維の表面に金
属皮膜を形成する方法、また分散性の改善に有効な方法
としては、プリフォーム溶浸法が典型的な技術とされて
いる。しかし、これらの方法は形態の整った長繊維を用
いる場合には良結果を与えるものの、微細な針状単結晶
であるウイスカーに適用しようとすると著しい処理の煩
雑性を伴ううえに期待する結果が得られにくい難点があ
る。
るＭＭＣの複合化性能は、マトリックス金属に対する繊
維強化材の複合界面における濡れ性ならびに分散性の良
否に大きく依存することが知られており、これらの改善
を目的とした改良技術も既に数多く提案されている。例
えば、濡れ性の改善手段としては、強化繊維の表面に金
属皮膜を形成する方法、また分散性の改善に有効な方法
としては、プリフォーム溶浸法が典型的な技術とされて
いる。しかし、これらの方法は形態の整った長繊維を用
いる場合には良結果を与えるものの、微細な針状単結晶
であるウイスカーに適用しようとすると著しい処理の煩
雑性を伴ううえに期待する結果が得られにくい難点があ
る。
【０００４】出願人は上記の技術とは異なる手法により
界面濡れ性と均一分散性を改善したＳｉＣウイスカーに
よるＦＲＭの製造法として、ＳｉＣウイスカーをＡｌ、
Ｍｇまたはこれらの合金からなるマトリックス金属と80
0 ℃以上の温度で相互接触させて前駆体を形成し、該前
駆体をＡｌ合金の溶湯中に撹拌分散してインゴット化す
る方法を開発した（特開昭59−43835 号公報) 。さら
に、前記発明の欠点であるＡｌ4 Ｃ3 の生成反応を伴わ
ないウイスカー強化金属複合材の製造技術として、予め
マトリックス金属にウイスカーを分散複合させ塑性加工
を施した複合体を前記マトリックス金属の凝固点−50℃
〜凝固点（マトリックス金属が合金の場合には、液相線
温度−50℃〜液相線温度) の温度範囲に予熱し、次いで
前記マトリックス金属と同一の金属をその凝固点を越え
凝固点＋50℃まで（金属が合金の場合には、その液相線
温度を越え液相線温度＋50℃) の温度域に加熱保持した
溶湯を前記複合体に接触させて融解分散させたのち加圧
・凝固する方法を提案した（特開平１−222029号公報)
。
界面濡れ性と均一分散性を改善したＳｉＣウイスカーに
よるＦＲＭの製造法として、ＳｉＣウイスカーをＡｌ、
Ｍｇまたはこれらの合金からなるマトリックス金属と80
0 ℃以上の温度で相互接触させて前駆体を形成し、該前
駆体をＡｌ合金の溶湯中に撹拌分散してインゴット化す
る方法を開発した（特開昭59−43835 号公報) 。さら
に、前記発明の欠点であるＡｌ4 Ｃ3 の生成反応を伴わ
ないウイスカー強化金属複合材の製造技術として、予め
マトリックス金属にウイスカーを分散複合させ塑性加工
を施した複合体を前記マトリックス金属の凝固点−50℃
〜凝固点（マトリックス金属が合金の場合には、液相線
温度−50℃〜液相線温度) の温度範囲に予熱し、次いで
前記マトリックス金属と同一の金属をその凝固点を越え
凝固点＋50℃まで（金属が合金の場合には、その液相線
温度を越え液相線温度＋50℃) の温度域に加熱保持した
溶湯を前記複合体に接触させて融解分散させたのち加圧
・凝固する方法を提案した（特開平１−222029号公報)
。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記した特開平１−22
2029号公報記載の方法によると、ウイスカーとマトリッ
クス金属との濡れ性と均一分散性が改善されるととも
に、これら成分が反応しない条件下で複合化することが
可能となる。そのうえ、従来、残廃材とされていた欠陥
複合片を還元して再利用することができるという利点も
ある。ところが、この技術では、予めマトリックス金属
にウイスカーを分散複合させた前駆体として塑性加工し
たものを使用しなければならず、溶湯の撹拌速度も高速
下におこなう必要がある。また、複合前駆体におけるウ
イスカー含有量の上限を35 vol％と比較的低く抑えなけ
ればならず、高Ｖｆの複合材料を得ることができないと
いった、改良すべき幾つかの課題が残されていた。
2029号公報記載の方法によると、ウイスカーとマトリッ
クス金属との濡れ性と均一分散性が改善されるととも
に、これら成分が反応しない条件下で複合化することが
可能となる。そのうえ、従来、残廃材とされていた欠陥
複合片を還元して再利用することができるという利点も
ある。ところが、この技術では、予めマトリックス金属
にウイスカーを分散複合させた前駆体として塑性加工し
たものを使用しなければならず、溶湯の撹拌速度も高速
下におこなう必要がある。また、複合前駆体におけるウ
イスカー含有量の上限を35 vol％と比較的低く抑えなけ
ればならず、高Ｖｆの複合材料を得ることができないと
いった、改良すべき幾つかの課題が残されていた。
【０００６】本発明者らは、ＳｉＣウイスカーとＡｌ合
金との反応機構を系統的に検討した結果、Ａｌ合金中に
一定量以上のＳｉ成分を含有する場合にはこの反応が進
行せず、複合材の脆弱原因となるＡｌ4 Ｃ3 の生成が効
果的に抑制し得ることに加えて、溶湯の流動性を増す機
能があることを確認した。したがって、前記組成のＳｉ
含有Ａｌ合金をマトリックスとした場合には、高Ｖｆの
複合であっても単純な撹拌操作で均一に分散させること
が可能となる。
金との反応機構を系統的に検討した結果、Ａｌ合金中に
一定量以上のＳｉ成分を含有する場合にはこの反応が進
行せず、複合材の脆弱原因となるＡｌ4 Ｃ3 の生成が効
果的に抑制し得ることに加えて、溶湯の流動性を増す機
能があることを確認した。したがって、前記組成のＳｉ
含有Ａｌ合金をマトリックスとした場合には、高Ｖｆの
複合であっても単純な撹拌操作で均一に分散させること
が可能となる。
【０００７】本発明はこれらの知見に基づいて開発され
たもので、その目的はＳｉＣウイスカーとマトリックス
Ａｌ合金との反応を伴わずに優れた濡れ性と分散性を介
して高複合性能を有するＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金
材を効率よく製造する方法を提供することにある。
たもので、その目的はＳｉＣウイスカーとマトリックス
Ａｌ合金との反応を伴わずに優れた濡れ性と分散性を介
して高複合性能を有するＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金
材を効率よく製造する方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めの本発明によるＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製
造方法は、ＳｉＣウイスカーを10〜50vol％の範囲で含
むＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材からなる複合前駆
体を前記Ａｌ合金材の固相線温度〜700 ℃の温度に予熱
し、これをＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材を 600〜
900 ℃に加熱保持した溶湯中に加えて真空中で均質に撹
拌分散させたのち、加圧・凝固させることを構成上の特
徴とする。
めの本発明によるＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製
造方法は、ＳｉＣウイスカーを10〜50vol％の範囲で含
むＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材からなる複合前駆
体を前記Ａｌ合金材の固相線温度〜700 ℃の温度に予熱
し、これをＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材を 600〜
900 ℃に加熱保持した溶湯中に加えて真空中で均質に撹
拌分散させたのち、加圧・凝固させることを構成上の特
徴とする。
【０００９】本発明の基材となる複合前駆体は、ＳｉＣ
ウイスカーをマトリックスＡｌ合金中に加圧鋳造法（プ
リフォーム溶浸法）、粉末冶金法その他の手段で分散さ
せた材料で、必ずしも正常な複合組織を有している必要
はない。したがって、不完全な仮焼結体や複合欠陥のあ
る不良材として廃棄対象となる廃材なども使用すること
ができる。しかし、ＳｉＣウイスカーが分散しているマ
トリックスＡｌ合金は、Ｓｉ成分を10wt％以上含む組成
のものでなければならない。Ｓｉ含有量が10wt％未満で
あると後工程の溶湯添加時にＡｌとＳｉＣの反応が進行
し、複合特性の減退を招く。複合前駆体に占めるＳｉＣ
ウイスカーの体積含有率(Vf)は10〜50vol ％の範囲であ
ればよい。しかし、10 vol％を下廻ると十分な複合強化
性能が得られず、50 vol％を越えると分散不良を招いて
均質な分散組織を得ることができなくなる。
ウイスカーをマトリックスＡｌ合金中に加圧鋳造法（プ
リフォーム溶浸法）、粉末冶金法その他の手段で分散さ
せた材料で、必ずしも正常な複合組織を有している必要
はない。したがって、不完全な仮焼結体や複合欠陥のあ
る不良材として廃棄対象となる廃材なども使用すること
ができる。しかし、ＳｉＣウイスカーが分散しているマ
トリックスＡｌ合金は、Ｓｉ成分を10wt％以上含む組成
のものでなければならない。Ｓｉ含有量が10wt％未満で
あると後工程の溶湯添加時にＡｌとＳｉＣの反応が進行
し、複合特性の減退を招く。複合前駆体に占めるＳｉＣ
ウイスカーの体積含有率(Vf)は10〜50vol ％の範囲であ
ればよい。しかし、10 vol％を下廻ると十分な複合強化
性能が得られず、50 vol％を越えると分散不良を招いて
均質な分散組織を得ることができなくなる。
【００１０】複合前駆体は、まずマトリックスＡｌ合金
材の固相線温度〜 700℃の温度範囲に予熱する。この予
熱段階は反応の抑制と融解分散を円滑に進めるために必
要な要件で、固相線温度を下廻る予熱温度では融解分散
時に溶湯が凝固して円滑な複合化が阻害され、700 ℃を
越えるとＳｉＣ成分とＡｌ成分間の反応が生じるように
なる。
材の固相線温度〜 700℃の温度範囲に予熱する。この予
熱段階は反応の抑制と融解分散を円滑に進めるために必
要な要件で、固相線温度を下廻る予熱温度では融解分散
時に溶湯が凝固して円滑な複合化が阻害され、700 ℃を
越えるとＳｉＣ成分とＡｌ成分間の反応が生じるように
なる。
【００１１】予熱された複合前駆体は、Ａｌ合金溶湯に
加え融解分散させる。この段階で用いるＡｌ合金も、Ｓ
ｉＣとＡｌとの反応を抑制するためＳｉ含有量が10wt％
以上の組成を選択する。溶湯の温度は 600〜900 ℃に保
持することが重要で、600 ℃を下廻ると融解分散時に凝
固する現象を招き、900 ℃を越える高温になると反応を
要請することができなくなる。Ａｌ合金溶湯の量は、複
合前駆体におけるＳｉＣウイスカーの体積含有量が1/10
〜1/2 の範囲に希釈され、最終的に得られる複合材のＳ
ｉＣウイスカー含有量が５〜20 vol％になるように設定
することが好ましい。融解分散の方法は真空中の機械的
撹拌によっておこなわれるが、特に高速や急激な撹拌操
作を適用する必要はなく単純な撹拌操作で十分な均質分
散が可能となる。
加え融解分散させる。この段階で用いるＡｌ合金も、Ｓ
ｉＣとＡｌとの反応を抑制するためＳｉ含有量が10wt％
以上の組成を選択する。溶湯の温度は 600〜900 ℃に保
持することが重要で、600 ℃を下廻ると融解分散時に凝
固する現象を招き、900 ℃を越える高温になると反応を
要請することができなくなる。Ａｌ合金溶湯の量は、複
合前駆体におけるＳｉＣウイスカーの体積含有量が1/10
〜1/2 の範囲に希釈され、最終的に得られる複合材のＳ
ｉＣウイスカー含有量が５〜20 vol％になるように設定
することが好ましい。融解分散の方法は真空中の機械的
撹拌によっておこなわれるが、特に高速や急激な撹拌操
作を適用する必要はなく単純な撹拌操作で十分な均質分
散が可能となる。
【００１２】このようにして複合前駆体を融解分散した
Ａｌ合金溶湯は、加圧鋳造装置の金型に注入して加圧し
ながら凝固して目的のＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金複
合材を得る。
Ａｌ合金溶湯は、加圧鋳造装置の金型に注入して加圧し
ながら凝固して目的のＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金複
合材を得る。
【００１３】
【作用】複合化過程で進行するＳｉＣウイスカーとＡｌ
成分との反応は、次式によるものである。 ３ＳｉＣ＋４Ａｌ → Ａｌ4 Ｃ3 ＋３Ｓｉ ところが、本発明ではマトリックス金属としてＳｉ含有
量が10wt％以上の組成をもつＡｌ合金を用いるため、Ｓ
ｉ成分の過剰となって右方向への反応は進まなくなり、
その結果Ａｌ4 Ｃ3 の生成は効果的に抑制される。また
Ｓｉ成分を含むＡｌ合金の溶湯には良好な流動性があ
り、この機能が融解分散を助けて均質な分散状態を形成
するために寄与する。したがって、撹拌操作に十分な時
間をかけることができるため、単純な機械的撹拌によっ
ても反応を伴うことなしに均質な分散系を形成すること
が可能となる。
成分との反応は、次式によるものである。 ３ＳｉＣ＋４Ａｌ → Ａｌ4 Ｃ3 ＋３Ｓｉ ところが、本発明ではマトリックス金属としてＳｉ含有
量が10wt％以上の組成をもつＡｌ合金を用いるため、Ｓ
ｉ成分の過剰となって右方向への反応は進まなくなり、
その結果Ａｌ4 Ｃ3 の生成は効果的に抑制される。また
Ｓｉ成分を含むＡｌ合金の溶湯には良好な流動性があ
り、この機能が融解分散を助けて均質な分散状態を形成
するために寄与する。したがって、撹拌操作に十分な時
間をかけることができるため、単純な機械的撹拌によっ
ても反応を伴うことなしに均質な分散系を形成すること
が可能となる。
【００１４】そのうえ、複合前駆体を同種のＡｌ合金に
融解する複合化機構を採るために濡れ性は改善されてい
るから、前記した無反応による優れた分散作用と相俟っ
て常に高品位の複合性状を備えるＳｉＣウイスカー強化
Ａｌ合金材を効率よく製造することが可能となる。
融解する複合化機構を採るために濡れ性は改善されてい
るから、前記した無反応による優れた分散作用と相俟っ
て常に高品位の複合性状を備えるＳｉＣウイスカー強化
Ａｌ合金材を効率よく製造することが可能となる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と対比して説
明する。
明する。
【００１６】実施例１〜３、比較例１〜３ 平均直径 0.5μm 、平均長さ20μm のＳｉＣウイスカー
〔東海カーボン（株）製、“トーカウイスカーTWS-100
”〕とＳｉ含有量の異なるＡｌ合金粉末とをＳｉＣウ
イスカーが25 vol％になるように配合し、エタノール中
で均質に湿式混合した。混合粉末を乾燥したのち、ホッ
トプレスにより温度500 ℃、圧力１t/cm2の条件で焼結
して直径50mm、長さ100 mmの複合前駆体を作製した。
〔東海カーボン（株）製、“トーカウイスカーTWS-100
”〕とＳｉ含有量の異なるＡｌ合金粉末とをＳｉＣウ
イスカーが25 vol％になるように配合し、エタノール中
で均質に湿式混合した。混合粉末を乾燥したのち、ホッ
トプレスにより温度500 ℃、圧力１t/cm2の条件で焼結
して直径50mm、長さ100 mmの複合前駆体を作製した。
【００１７】各複合前駆体を 650℃の温度に予熱したの
ち、700 ℃で保持されたＳｉ含有量の異なるＡｌ合金溶
湯に加え、700 ℃の温度を保ちながら真空中で30分間機
械的撹拌をおこなった。ついで、融解分散させた溶湯を
直径120mm の金型に注入し、100kg/cm2 の圧力をかけな
がら凝固させてＳｉＣウイスカー含有率 10vol％のＳｉ
Ｃウイスカー強化Ａｌ合金材を製造した。
ち、700 ℃で保持されたＳｉ含有量の異なるＡｌ合金溶
湯に加え、700 ℃の温度を保ちながら真空中で30分間機
械的撹拌をおこなった。ついで、融解分散させた溶湯を
直径120mm の金型に注入し、100kg/cm2 の圧力をかけな
がら凝固させてＳｉＣウイスカー含有率 10vol％のＳｉ
Ｃウイスカー強化Ａｌ合金材を製造した。
【００１８】得られた各ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金
材の径方向から４本の試片（直径10mm、長さ100mm 、平
行部は直径６mm、長さ40mm) を採取し、そのまま１mm/m
inの速度で引張り強度の測定試験をおこなった。また、
ＳｉＣとＡｌの反応度合を調べるため、試料10g を５wt
％のＮａＯＨ溶液に溶解させ発生したアセチレンガスを
ガスクロマトグラフ法により定量してＡｌ4 Ｃ3 生成物
の含有量を測定した。それらの結果を、複合前駆体およ
び融解溶湯に用いたＡｌ合金中のＳｉ含有量と対比させ
て表１に示した。
材の径方向から４本の試片（直径10mm、長さ100mm 、平
行部は直径６mm、長さ40mm) を採取し、そのまま１mm/m
inの速度で引張り強度の測定試験をおこなった。また、
ＳｉＣとＡｌの反応度合を調べるため、試料10g を５wt
％のＮａＯＨ溶液に溶解させ発生したアセチレンガスを
ガスクロマトグラフ法により定量してＡｌ4 Ｃ3 生成物
の含有量を測定した。それらの結果を、複合前駆体およ
び融解溶湯に用いたＡｌ合金中のＳｉ含有量と対比させ
て表１に示した。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１のように、実施例の各複合材ではＡｌ
4 Ｃ3 の生成量が少なくて高い強度測定を示したが、複
合前駆体または融解溶湯に用いるＡｌ合金中のＳｉ含有
量が10wt％を下廻る比較例では、Ａｌ4 Ｃ3 生成量が多
いため強度特性が低下していることが認められる。
4 Ｃ3 の生成量が少なくて高い強度測定を示したが、複
合前駆体または融解溶湯に用いるＡｌ合金中のＳｉ含有
量が10wt％を下廻る比較例では、Ａｌ4 Ｃ3 生成量が多
いため強度特性が低下していることが認められる。
【００２１】実施例４〜８、比較例４〜８ 実施例１の同一のＳｉＣウイスカーとＳｉ含有量12.0wt
％のＡｌ合金(AC8A)を用い、粉末焼結法で形成した複合
材、加圧鋳造法 (プリフォーム含浸法) で形成した複合
材、前記複合材の鍛造バリ部分および押し出し屑等の残
廃材を複合前駆体とし、各種条件でＳｉ含有量12.0wt％
のＡｌ合金(AC8A)溶湯に加えたのち、実施例１と同一条
件で真空撹拌、加圧鋳造をおこなってＳｉＣウイスカー
強化Ａｌ合金材を製造した。使用した複合前駆体および
複合化条件等を表２に、また得られた複合材の特性を表
３に示した。
％のＡｌ合金(AC8A)を用い、粉末焼結法で形成した複合
材、加圧鋳造法 (プリフォーム含浸法) で形成した複合
材、前記複合材の鍛造バリ部分および押し出し屑等の残
廃材を複合前駆体とし、各種条件でＳｉ含有量12.0wt％
のＡｌ合金(AC8A)溶湯に加えたのち、実施例１と同一条
件で真空撹拌、加圧鋳造をおこなってＳｉＣウイスカー
強化Ａｌ合金材を製造した。使用した複合前駆体および
複合化条件等を表２に、また得られた複合材の特性を表
３に示した。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表２および表３の考察から、本発明の製造
要件を満たす実施例では強度特性に優れ、Ａｌ4 Ｃ3 生
成が少なく、ＳｉＣウイスカー分散性の良好な複合材を
得ることができる。これに対し、複合前駆体のＳｉＣウ
イスカー含有量が10〜50vol％を外れる比較例４、５、
７では複合強化効果が発現されず、また融解溶湯の温度
が900 ℃を越える比較例６ではＡｌ4 Ｃ3 の生成が極端
に多くなり、600℃を下廻る比較例８では分散不良を起
こしている。
要件を満たす実施例では強度特性に優れ、Ａｌ4 Ｃ3 生
成が少なく、ＳｉＣウイスカー分散性の良好な複合材を
得ることができる。これに対し、複合前駆体のＳｉＣウ
イスカー含有量が10〜50vol％を外れる比較例４、５、
７では複合強化効果が発現されず、また融解溶湯の温度
が900 ℃を越える比較例６ではＡｌ4 Ｃ3 の生成が極端
に多くなり、600℃を下廻る比較例８では分散不良を起
こしている。
【００２５】
【発明の効果】以上のとおり、本発明に従えばＳｉＣウ
イスカーとマトリックスＡｌ合金との反応を抑制し、優
れた濡れ性と分散性を介して常に均質組織を有する高性
能のＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材を効率よく製造す
ることができる。
イスカーとマトリックスＡｌ合金との反応を抑制し、優
れた濡れ性と分散性を介して常に均質組織を有する高性
能のＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材を効率よく製造す
ることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＳｉＣウイスカーを10〜50 vol％の範囲
で含むＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材からなる複合
前駆体を前記Ａｌ合金材の固相線温度〜700℃の温度に
予熱し、これをＳｉ含有量10wt％以上のＡｌ合金材を 6
00〜900 ℃に加熱保持した溶湯中に加えて真空中で均質
に撹拌分散させたのち、加圧・凝固することを特徴とす
るＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25969091A JPH0570863A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25969091A JPH0570863A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0570863A true JPH0570863A (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=17337570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25969091A Pending JPH0570863A (ja) | 1991-09-10 | 1991-09-10 | ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0570863A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111112582A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-05-08 | 珠海亿特立新材料有限公司 | 一种高致密度铝碳化硅复合材料制备方法 |
| JP2022515532A (ja) * | 2018-12-26 | 2022-02-18 | 北京弘微納金科技有限公司 | エアロゲル強化金属基複合材料およびその製造方法と応用 |
-
1991
- 1991-09-10 JP JP25969091A patent/JPH0570863A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022515532A (ja) * | 2018-12-26 | 2022-02-18 | 北京弘微納金科技有限公司 | エアロゲル強化金属基複合材料およびその製造方法と応用 |
| CN111112582A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-05-08 | 珠海亿特立新材料有限公司 | 一种高致密度铝碳化硅复合材料制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4002294B2 (ja) | 炭素繊維Ｔｉ−Ａｌ複合材料及びその製造方法。 | |
| KR101310622B1 (ko) | 마그네슘 합금 칩 및 그것을 이용한 성형품의 제조 방법 | |
| JP7047814B2 (ja) | 窒化ホウ素ナノチューブ強化アルミニウム複合鋳造物の製造方法、窒化ホウ素ナノチューブ強化アルミニウム複合鋳造物、及び窒化ホウ素ナノチューブ強化アルミニウム複合鋳造物製造用マスターバッチ | |
| Gui M.-C. et al. | Microstructure and mechanical properties of cast (Al–Si)/SiCp composites produced by liquid and semisolid double stirring process | |
| US3441392A (en) | Preparation of fiber-reinforced metal alloy composites by compaction in the semimolten phase | |
| KR20100092055A (ko) | Ｔｉ입자 분산 마그네슘기 복합 재료 및 그 제조 방법 | |
| JP2007277691A (ja) | 炭素繊維強化アルミニウム複合材およびその製造方法 | |
| US5435374A (en) | Fiber reinforced aluminum matrix composite with improved interfacial bonding | |
| JPH0570863A (ja) | ＳｉＣウイスカー強化Ａｌ合金材の製造方法 | |
| US5149496A (en) | Method of making high strength, high stiffness, magnesium base metal alloy composites | |
| JP4220598B2 (ja) | 鋳造用金属−セラミックス複合材料の製造方法 | |
| JPH11170027A (ja) | 金属−セラミックス複合材料用インゴット及びその製造方法 | |
| KR102324737B1 (ko) | 탄소섬유 강화 금속 복합재의 제조방법 및 그로부터 제조된 탄소섬유 강화 알루미늄 복합재 | |
| JP4167317B2 (ja) | 鋳造用金属−セラミックス複合材料の製造方法 | |
| WO2021071453A2 (en) | Aluminum matrix hybrid composite with mgo and cnt exhibiting enhanced mechanical properties | |
| JPH0635630B2 (ja) | ホウ酸アルミニウムウイスカー強化金属基複合材料の製造方法 | |
| JPH05271827A (ja) | Ａｌ基複合材料の製造方法 | |
| JP2004230394A (ja) | レオキャスト鋳造法 | |
| JPH0635627B2 (ja) | ホウ酸アルミニウムウイスカー強化金属基複合材料の製造方法 | |
| JPS6048576B2 (ja) | ＳｉＣウイスカ−強化Ａｌ複合材料の製造方法 | |
| JPH079113A (ja) | 複合材の製造方法 | |
| JP4224388B2 (ja) | ウイスカ複合金属材料の製造方法 | |
| JP3457155B2 (ja) | Ａｌ基複合材料およびその製造方法 | |
| JPH0472891B2 (ja) | ||
| JPH079114A (ja) | 複合材の製造方法 |