JPH0557693A - 長尺材の切断装置 - Google Patents
長尺材の切断装置Info
- Publication number
- JPH0557693A JPH0557693A JP4994191A JP4994191A JPH0557693A JP H0557693 A JPH0557693 A JP H0557693A JP 4994191 A JP4994191 A JP 4994191A JP 4994191 A JP4994191 A JP 4994191A JP H0557693 A JPH0557693 A JP H0557693A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- glass tube
- cut
- elastic bodies
- long material
- cutting
- Prior art date
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- Withdrawn
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B33/00—Severing cooled glass
- C03B33/06—Cutting or splitting glass tubes, rods, or hollow products
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 長期間連続使用しても、ガラス管へのくい付
きが良好で、かつ熱劣化が少なく、従って、安定して長
時間使用することを可能とする。 【構成】 弾性体１０６，１０８をシリコンゴムで構成
し、かつこのシリコンゴムのショア硬さを６５度以上８
５度以下に設定することにより、ガラス管Ｇとの密着性
を向上させ、かつ加圧圧縮時の発熱等に十分に耐える。
きが良好で、かつ熱劣化が少なく、従って、安定して長
時間使用することを可能とする。 【構成】 弾性体１０６，１０８をシリコンゴムで構成
し、かつこのシリコンゴムのショア硬さを６５度以上８
５度以下に設定することにより、ガラス管Ｇとの密着性
を向上させ、かつ加圧圧縮時の発熱等に十分に耐える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脆性材料、例えば、硬
質ガラス，磁器等からなる長尺材を円滑に切断し、良好
な切断面を得ることができる長尺材の切断装置に関す
る。
質ガラス，磁器等からなる長尺材を円滑に切断し、良好
な切断面を得ることができる長尺材の切断装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の長尺材を切断する場合に
は、長尺材の被切断部位に切欠を設け、この切欠部位を
含む長尺材周りを弾性体でくるみ、長尺材がその軸線方
向に変形自在な状態で一対の分割成形型により弾性体を
その外周から加圧圧縮して該長尺材の圧縮変形に伴う摩
擦力で、上記長尺材に変形歪みによる軸線方向の内部引
張応力を発生して上記切欠部位において切断するものが
知られている（特開昭６３−３００９００号公報参
照）。
は、長尺材の被切断部位に切欠を設け、この切欠部位を
含む長尺材周りを弾性体でくるみ、長尺材がその軸線方
向に変形自在な状態で一対の分割成形型により弾性体を
その外周から加圧圧縮して該長尺材の圧縮変形に伴う摩
擦力で、上記長尺材に変形歪みによる軸線方向の内部引
張応力を発生して上記切欠部位において切断するものが
知られている（特開昭６３−３００９００号公報参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記従来の
長尺材の切断方法においては、弾性体としてポリウレタ
ンゴムを用いているが、このポリウレタンゴムの場合に
は、連続使用時に、発熱等により劣化し、硬度が低下し
易く、寿命が短いという不満があった。
長尺材の切断方法においては、弾性体としてポリウレタ
ンゴムを用いているが、このポリウレタンゴムの場合に
は、連続使用時に、発熱等により劣化し、硬度が低下し
易く、寿命が短いという不満があった。
【０００４】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
で、その目的とするところは、長期間連続使用しても、
長尺材へのくい付きが良好で、かつ熱劣化が少なく、従
って、安定して長時間使用することができる長尺材の切
断装置を提供することにある。
で、その目的とするところは、長期間連続使用しても、
長尺材へのくい付きが良好で、かつ熱劣化が少なく、従
って、安定して長時間使用することができる長尺材の切
断装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の長尺材の切断装置は、弾性体をシリコンゴ
ムで構成し、かつこのシリコンゴムのショア硬さを６５
度以上８５度以下に設定したものである。
に、本発明の長尺材の切断装置は、弾性体をシリコンゴ
ムで構成し、かつこのシリコンゴムのショア硬さを６５
度以上８５度以下に設定したものである。
【０００６】
【作用】本発明の長尺材の切断装置にあっては、ショア
硬さを６５度以上８５度以下に設定したシリコンゴムで
構成された弾性体によって、長尺材との密着性が向上
し、かつ加圧圧縮時の発熱に十分に耐えることにより、
長尺材が円滑に切断される。
硬さを６５度以上８５度以下に設定したシリコンゴムで
構成された弾性体によって、長尺材との密着性が向上
し、かつ加圧圧縮時の発熱に十分に耐えることにより、
長尺材が円滑に切断される。
【０００７】
【実施例】以下、図１ないし図１４に基づいて本発明の
一実施例を説明する。
一実施例を説明する。
【０００８】図１２と図１３はガラス管の切断設備の一
例を示すもので、図１２は正面図、図１３は平面図であ
る。このガラス管の切断設備は、被切断部位に切欠が形
成された長尺のガラス管の外周を弾性体で被覆し、上記
弾性体をその外周から加圧圧縮してこの弾性体の圧縮変
形に伴う摩擦力で、上記ガラス管にその軸線方向の内部
引張応力を発生して上記切欠部位において切断する切断
機構１０と、上記ガラス管の基部を把持してこのガラス
管をその軸線方向に送って上記切断機構１０に搬入する
搬入機構２０と、この搬入機構２０によって搬送されて
いるガラス管を支持案内する案内機構３０と、上記切断
機構１０の上流側に設けられ、かつ上記ガラス管の被切
断部位に切欠を形成する切欠部形成機構４０と、上記切
断機構１０の下流側に設けられ、かつこの切断機構１０
で切断されたガラス管を搬出する搬出機構５０を主体と
して構成されている。なお、上記切断機構１０，搬入機
構２０，案内機構３０，切欠部形成機構４０及び搬出機
構５０は、一対の平行配置されたガラス管Ｇを同時に切
断処理するようになっている。
例を示すもので、図１２は正面図、図１３は平面図であ
る。このガラス管の切断設備は、被切断部位に切欠が形
成された長尺のガラス管の外周を弾性体で被覆し、上記
弾性体をその外周から加圧圧縮してこの弾性体の圧縮変
形に伴う摩擦力で、上記ガラス管にその軸線方向の内部
引張応力を発生して上記切欠部位において切断する切断
機構１０と、上記ガラス管の基部を把持してこのガラス
管をその軸線方向に送って上記切断機構１０に搬入する
搬入機構２０と、この搬入機構２０によって搬送されて
いるガラス管を支持案内する案内機構３０と、上記切断
機構１０の上流側に設けられ、かつ上記ガラス管の被切
断部位に切欠を形成する切欠部形成機構４０と、上記切
断機構１０の下流側に設けられ、かつこの切断機構１０
で切断されたガラス管を搬出する搬出機構５０を主体と
して構成されている。なお、上記切断機構１０，搬入機
構２０，案内機構３０，切欠部形成機構４０及び搬出機
構５０は、一対の平行配置されたガラス管Ｇを同時に切
断処理するようになっている。
【０００９】上記切断機構１０は、図６ないし図９に示
すように、旋盤等に用いられるいわゆるパワーチャック
（チャック機構）１００の一端に、一対の上下型１０
１，１０２が開閉自在に設けられ、これらの上下型１０
１，１０２を同時に移動させて開閉させる駆動機構（シ
リンダ）１０３がパワーチャック１００の他端に設けら
れてなり、これらの上下型１０１，１０２、パワーチャ
ック１００及び駆動機構１０３の中心部をガラス管Ｇが
挿通するようになっている。そして、上記上型１０１
は、その下部にＵ字状の溝１０４が形成され、この溝１
０４内に上記下型１０２の上端部１０５が嵌まり込むよ
うに構成されている。また、上記上型１０１の溝１０４
内には、シリコンゴム製の円筒部材を２分割した半割状
の弾性体１０６が嵌め込まれており、かつ上記下型１０
２の上端部１０５に形成された円弧状の溝１０７には、
上記弾性体１０６と同質，同形状の弾性体１０８が嵌め
込まれている。
すように、旋盤等に用いられるいわゆるパワーチャック
（チャック機構）１００の一端に、一対の上下型１０
１，１０２が開閉自在に設けられ、これらの上下型１０
１，１０２を同時に移動させて開閉させる駆動機構（シ
リンダ）１０３がパワーチャック１００の他端に設けら
れてなり、これらの上下型１０１，１０２、パワーチャ
ック１００及び駆動機構１０３の中心部をガラス管Ｇが
挿通するようになっている。そして、上記上型１０１
は、その下部にＵ字状の溝１０４が形成され、この溝１
０４内に上記下型１０２の上端部１０５が嵌まり込むよ
うに構成されている。また、上記上型１０１の溝１０４
内には、シリコンゴム製の円筒部材を２分割した半割状
の弾性体１０６が嵌め込まれており、かつ上記下型１０
２の上端部１０５に形成された円弧状の溝１０７には、
上記弾性体１０６と同質，同形状の弾性体１０８が嵌め
込まれている。
【００１０】上記各弾性体１０６，１０８は、図１に示
すように、ガラス管Ｇを挾んだ無加圧状態において所定
の間隙ｅが設定されており、この間隙ｅは、例えば、ゴ
ム肉厚４mmにおいて１．５mmに設定されている。また、
上記両弾性体１０６，１０８の分割面と外周面との辺部
には切欠部１０９が形成されている。さらに、上記弾性
体１０６，１０８のシリコンゴムの硬度は、ショア硬さ
で６５度以上８５度以下に設定されている。さらにま
た、上記各弾性体１０６，１０８は、面粗度が１．５Ｓ
以下に仕上げられたゴム型によって型成形されていると
共に、上記各弾性体１０６，１０８に接する上下型１０
１，１０２の接触面の面粗度は６Ｓ以下（バフ仕上）に
設定され、かつ防触性を高めるために硬質クロムメッキ
等が施されている。
すように、ガラス管Ｇを挾んだ無加圧状態において所定
の間隙ｅが設定されており、この間隙ｅは、例えば、ゴ
ム肉厚４mmにおいて１．５mmに設定されている。また、
上記両弾性体１０６，１０８の分割面と外周面との辺部
には切欠部１０９が形成されている。さらに、上記弾性
体１０６，１０８のシリコンゴムの硬度は、ショア硬さ
で６５度以上８５度以下に設定されている。さらにま
た、上記各弾性体１０６，１０８は、面粗度が１．５Ｓ
以下に仕上げられたゴム型によって型成形されていると
共に、上記各弾性体１０６，１０８に接する上下型１０
１，１０２の接触面の面粗度は６Ｓ以下（バフ仕上）に
設定され、かつ防触性を高めるために硬質クロムメッキ
等が施されている。
【００１１】また、図２，図９に示すように、上記各弾
性体１０６，１０８の外周面の中央部には突起１１０が
一体的に形成されており、これらの突起１１０は、上記
上下型１０１，１０２に設けた穴に嵌入されている。そ
して、上記各弾性体１０６，１０８に接する上下型１０
１，１０２には、複数の吸引孔１１２がそれぞれ形成さ
れ、これらの吸引孔１１２は集合されて真空吸引手段１
１３に連結されている。また、上記上型１０１の、上記
下型１０２の上端部１０５が嵌まり込む部位には、外部
に貫通する一対の吸引孔１１４が形成されており、これ
らの吸引孔１１４には真空吸引手段１１５が連結されて
いる。さらに、図１０と図１１に示すように、下型１０
２（上型１０１でもよい）には、切断時の振動検出用
（あるいは破壊音検出用）のセンサ１１６がマグネット
吸着あるいはネジ込みによって固定されている。そし
て、このセンサ１１６がガラス管Ｇの切断を検出する
と、上記上下型１０１，１０２による加圧力が解放され
るようになっている。
性体１０６，１０８の外周面の中央部には突起１１０が
一体的に形成されており、これらの突起１１０は、上記
上下型１０１，１０２に設けた穴に嵌入されている。そ
して、上記各弾性体１０６，１０８に接する上下型１０
１，１０２には、複数の吸引孔１１２がそれぞれ形成さ
れ、これらの吸引孔１１２は集合されて真空吸引手段１
１３に連結されている。また、上記上型１０１の、上記
下型１０２の上端部１０５が嵌まり込む部位には、外部
に貫通する一対の吸引孔１１４が形成されており、これ
らの吸引孔１１４には真空吸引手段１１５が連結されて
いる。さらに、図１０と図１１に示すように、下型１０
２（上型１０１でもよい）には、切断時の振動検出用
（あるいは破壊音検出用）のセンサ１１６がマグネット
吸着あるいはネジ込みによって固定されている。そし
て、このセンサ１１６がガラス管Ｇの切断を検出する
と、上記上下型１０１，１０２による加圧力が解放され
るようになっている。
【００１２】上記のように構成された切断設備を用いて
一対のガラス管Ｇを所定寸法毎に連続切断する場合に
は、まず、ガラス管Ｇの基端を搬入機構２０によって把
持すると共に、ガラス管Ｇを案内機構３０上に載置す
る。次いで、搬入機構２０を駆動して、案内機構３０で
支持案内されたガラス管Ｇを切欠部形成機構４０側に送
り、この切欠部形成機構４０によってガラス管Ｇの上部
の所定位置に切欠を形成した後、搬入機構２０を駆動し
て、駆動機構１０３によって開放状態にされた上下型１
０１，１０２及びパワーチャック１００、駆動機構１０
３の中心部にガラス管Ｇを挿し通し、上記ガラス管Ｇの
切欠を両弾性体１０６，１０８の中央部に位置させる。
一対のガラス管Ｇを所定寸法毎に連続切断する場合に
は、まず、ガラス管Ｇの基端を搬入機構２０によって把
持すると共に、ガラス管Ｇを案内機構３０上に載置す
る。次いで、搬入機構２０を駆動して、案内機構３０で
支持案内されたガラス管Ｇを切欠部形成機構４０側に送
り、この切欠部形成機構４０によってガラス管Ｇの上部
の所定位置に切欠を形成した後、搬入機構２０を駆動し
て、駆動機構１０３によって開放状態にされた上下型１
０１，１０２及びパワーチャック１００、駆動機構１０
３の中心部にガラス管Ｇを挿し通し、上記ガラス管Ｇの
切欠を両弾性体１０６，１０８の中央部に位置させる。
【００１３】この場合、真空吸引手段１１３によって各
吸引孔１１２を介して上記両弾性体１０６，１０８を上
記上下型１０１，１０２に吸着している上に、両弾性体
１０６，１０８に一体的に形成された突起１１０が上下
型１０１，１０２に設けた穴に嵌入されているから、両
弾性体１０６，１０８は上下型１０１，１０２の所定位
置に固定され位置ずれすることがない。この状態におい
て、駆動機構１０３によって、上下型１０１，１０２を
同時に閉じて、両弾性体１０６，１０８をガラス管Ｇの
外周に接触させると共に、上記真空吸引手段１１３によ
って両弾性体１０６，１０８の上下型１０１，１０２へ
の吸着を解除する。そして、上下型１０１，１０２によ
る両弾性体１０６，１０８への加圧圧縮が強まるにつれ
て、今まで所定の間隙ｅが形成されていた両弾性体１０
６，１０８の各分割面どうしが接触した後、各分割面と
外周面との辺部に形成された切欠部１０９に、変形した
両弾性体１０６，１０８が入り込み、上下型１０１，１
０２内に間隙なく両弾性体１０６，１０８が充満して、
ガラス管Ｇをその全周にわたり上下型１０１，１０２に
よって均一に押圧する。これにより、両弾性体１０６，
１０８は、突起１１０を固定点として左右方向に伸びる
ことにより、ガラス管Ｇは切欠を中心にして左右に引張
られて円滑に切断される。
吸引孔１１２を介して上記両弾性体１０６，１０８を上
記上下型１０１，１０２に吸着している上に、両弾性体
１０６，１０８に一体的に形成された突起１１０が上下
型１０１，１０２に設けた穴に嵌入されているから、両
弾性体１０６，１０８は上下型１０１，１０２の所定位
置に固定され位置ずれすることがない。この状態におい
て、駆動機構１０３によって、上下型１０１，１０２を
同時に閉じて、両弾性体１０６，１０８をガラス管Ｇの
外周に接触させると共に、上記真空吸引手段１１３によ
って両弾性体１０６，１０８の上下型１０１，１０２へ
の吸着を解除する。そして、上下型１０１，１０２によ
る両弾性体１０６，１０８への加圧圧縮が強まるにつれ
て、今まで所定の間隙ｅが形成されていた両弾性体１０
６，１０８の各分割面どうしが接触した後、各分割面と
外周面との辺部に形成された切欠部１０９に、変形した
両弾性体１０６，１０８が入り込み、上下型１０１，１
０２内に間隙なく両弾性体１０６，１０８が充満して、
ガラス管Ｇをその全周にわたり上下型１０１，１０２に
よって均一に押圧する。これにより、両弾性体１０６，
１０８は、突起１１０を固定点として左右方向に伸びる
ことにより、ガラス管Ｇは切欠を中心にして左右に引張
られて円滑に切断される。
【００１４】この際、弾性体１０６，１０８がシリコン
ゴムで構成されていると共に、弾性体１０６，１０８の
内面の面粗度が１．５Ｓ以下に設定されているから、弾
性体１０６，１０８のガラス管Ｇへの密着性（くい付
き）が良好で、弾性体１０６，１０８の左右方向への伸
びに円滑に追従してガラス管Ｇが左右に引張られる。ま
た、上記上下型１０１，１０２の弾性体１０６，１０８
との接触面の面粗度が６Ｓ以下に設定されているから、
弾性体１０６，１０８は、上下型１０１，１０２内を良
く摺動して左右に伸びることができ、上下型１０１，１
０２の内面が弾性体１０６，１０８の動きのさまたげと
なることがない。さらに、上下型１０１，１０２は上下
から同時に弾性体１０６，１０８に押し付けられるか
ら、弾性体１０６，１０８の変形量は同一で、ガラス管
Ｇの軸線は常時一定の高さに維持される。従って、上下
型１０１，１０２の加圧圧縮と同時に、搬入機構２０及
び案内機構３０を上下方向に移動させる必要がない。
ゴムで構成されていると共に、弾性体１０６，１０８の
内面の面粗度が１．５Ｓ以下に設定されているから、弾
性体１０６，１０８のガラス管Ｇへの密着性（くい付
き）が良好で、弾性体１０６，１０８の左右方向への伸
びに円滑に追従してガラス管Ｇが左右に引張られる。ま
た、上記上下型１０１，１０２の弾性体１０６，１０８
との接触面の面粗度が６Ｓ以下に設定されているから、
弾性体１０６，１０８は、上下型１０１，１０２内を良
く摺動して左右に伸びることができ、上下型１０１，１
０２の内面が弾性体１０６，１０８の動きのさまたげと
なることがない。さらに、上下型１０１，１０２は上下
から同時に弾性体１０６，１０８に押し付けられるか
ら、弾性体１０６，１０８の変形量は同一で、ガラス管
Ｇの軸線は常時一定の高さに維持される。従って、上下
型１０１，１０２の加圧圧縮と同時に、搬入機構２０及
び案内機構３０を上下方向に移動させる必要がない。
【００１５】そして、上記ガラス管Ｇが切断されると、
その振動（あるいは破壊音）が弾性体１０８を介して下
型１０２に伝わるから、これをセンサ１１６によって検
出して、駆動機構１０３による上下型１０１，１０２の
加圧圧縮を停止し、かつ上下型１０１，１０２間を同時
に開くと共に、上記真空吸引手段１１３によって両弾性
体１０６，１０８を上下型１０１，１０２に吸着して、
両弾性体１０６，１０８をしっかりと保持する。
その振動（あるいは破壊音）が弾性体１０８を介して下
型１０２に伝わるから、これをセンサ１１６によって検
出して、駆動機構１０３による上下型１０１，１０２の
加圧圧縮を停止し、かつ上下型１０１，１０２間を同時
に開くと共に、上記真空吸引手段１１３によって両弾性
体１０６，１０８を上下型１０１，１０２に吸着して、
両弾性体１０６，１０８をしっかりと保持する。
【００１６】次いで、真空吸引手段１１５によって一対
の吸引孔１１４を介して上下型１０１，１０２で囲まれ
た空間内を吸引すると、両弾性体１０６，１０８内に付
着しているガラスの細片は、両弾性体１０６，１０８間
を通り、かつ吸引孔１１４を介して外部に排出除去され
る。これにより、ガラスの細片が弾性体１０６，１０８
に付着した状態で加圧圧縮した場合に生じる弾性体１０
６，１０８の損傷を防ぎ、弾性体１０６，１０８の寿命
を延ばすことができる。
の吸引孔１１４を介して上下型１０１，１０２で囲まれ
た空間内を吸引すると、両弾性体１０６，１０８内に付
着しているガラスの細片は、両弾性体１０６，１０８間
を通り、かつ吸引孔１１４を介して外部に排出除去され
る。これにより、ガラスの細片が弾性体１０６，１０８
に付着した状態で加圧圧縮した場合に生じる弾性体１０
６，１０８の損傷を防ぎ、弾性体１０６，１０８の寿命
を延ばすことができる。
【００１７】このようにして、１回の切断操作が完了す
ると、搬入機構２０によってガラス管Ｇを、再び、切欠
部形成機構４０側に移送し、次の所定位置に切欠部形成
機構４０によって切欠を形成した後、さらに、搬入機構
２０によってガラス管Ｇの切欠を上下型１０１，１０２
の中央部に位置させて、上下型１０１，１０２による加
圧圧縮を行う。一方、上記搬入機構２０によってガラス
管Ｇを移動することによって上下型１０１，１０２から
押し出された切断後のガラス管Ｇは搬出機構５０上に載
せられて搬送されていく。
ると、搬入機構２０によってガラス管Ｇを、再び、切欠
部形成機構４０側に移送し、次の所定位置に切欠部形成
機構４０によって切欠を形成した後、さらに、搬入機構
２０によってガラス管Ｇの切欠を上下型１０１，１０２
の中央部に位置させて、上下型１０１，１０２による加
圧圧縮を行う。一方、上記搬入機構２０によってガラス
管Ｇを移動することによって上下型１０１，１０２から
押し出された切断後のガラス管Ｇは搬出機構５０上に載
せられて搬送されていく。
【００１８】上述した手順を繰り返すことにより、所定
長に切断されたガラス管Ｇが連続して得られる。この場
合、上記両弾性体１０６，１０８がシリコンゴムで構成
されているから、耐久性に優れ、かつ熱劣化しにくい上
に、硬度低下が起こりにくく、長期間使用することがで
きる。また、上記両弾性体１０６，１０８のショア硬さ
を６５度以上８５度以下に設定したのは、ショア硬さが
６５度より低いと、切断が非常に不安定となり、所定の
切断面が得られない一方、ショア硬さを８５度より高く
すると、機械的強度（ねばり）がなくなり、寿命が短く
なるからである。この効果を実証するために、具体的に
実験した結果、初期硬さが８１〜８２度のシリコンゴム
を使用して連続切断したところ、１３００回まで良好な
切断が確保され、この時のショア硬さは６７〜７１度で
あった。一方、比較のために、初期硬さ８３〜８５度の
ウレタンａと初期硬さ８７〜８８度のウレタンｂを使用
したところ、前者は２７回にて切断不可となり（この時
のショア硬さは７８〜８０度）、後者は５５回で切断不
可となった（この時のショア硬さは８２〜８４度）。な
お、図１４は上記実験の一例をグラフ化したものであ
り、この図において、ゴム硬さ（ショア硬さ）は、３点
測定値の算術平均値を示している。また、ここで、材質
と硬度について述べると、ウレタンゴムの場合は硬度低
下により切断不可能になるが、シリコンゴムの場合に
は、長期間使用したことによる切断時のゴムの損傷によ
り切断不可能になるのであり、直接、硬度低下が切断不
可能に結びつくわけではない。
長に切断されたガラス管Ｇが連続して得られる。この場
合、上記両弾性体１０６，１０８がシリコンゴムで構成
されているから、耐久性に優れ、かつ熱劣化しにくい上
に、硬度低下が起こりにくく、長期間使用することがで
きる。また、上記両弾性体１０６，１０８のショア硬さ
を６５度以上８５度以下に設定したのは、ショア硬さが
６５度より低いと、切断が非常に不安定となり、所定の
切断面が得られない一方、ショア硬さを８５度より高く
すると、機械的強度（ねばり）がなくなり、寿命が短く
なるからである。この効果を実証するために、具体的に
実験した結果、初期硬さが８１〜８２度のシリコンゴム
を使用して連続切断したところ、１３００回まで良好な
切断が確保され、この時のショア硬さは６７〜７１度で
あった。一方、比較のために、初期硬さ８３〜８５度の
ウレタンａと初期硬さ８７〜８８度のウレタンｂを使用
したところ、前者は２７回にて切断不可となり（この時
のショア硬さは７８〜８０度）、後者は５５回で切断不
可となった（この時のショア硬さは８２〜８４度）。な
お、図１４は上記実験の一例をグラフ化したものであ
り、この図において、ゴム硬さ（ショア硬さ）は、３点
測定値の算術平均値を示している。また、ここで、材質
と硬度について述べると、ウレタンゴムの場合は硬度低
下により切断不可能になるが、シリコンゴムの場合に
は、長期間使用したことによる切断時のゴムの損傷によ
り切断不可能になるのであり、直接、硬度低下が切断不
可能に結びつくわけではない。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の長尺材の
切断装置は、弾性体をシリコンゴムで構成し、かつこの
シリコンゴムのショア硬さを６５度以上８５度以下に設
定したものであるから、上記弾性体によって、長尺材と
の密着性が向上し、かつ加圧圧縮時の発熱に十分に耐え
ることにより、長尺材を円滑に切断することができる上
に、良好な切断面を得ることができると共に、熱劣化が
少なく、従って長時間連続使用することができる。
切断装置は、弾性体をシリコンゴムで構成し、かつこの
シリコンゴムのショア硬さを６５度以上８５度以下に設
定したものであるから、上記弾性体によって、長尺材と
の密着性が向上し、かつ加圧圧縮時の発熱に十分に耐え
ることにより、長尺材を円滑に切断することができる上
に、良好な切断面を得ることができると共に、熱劣化が
少なく、従って長時間連続使用することができる。
【図１】弾性体の側面図である。
【図２】弾性体吸着機構部の断面図である。
【図３】図２の側面図である。
【図４】ガラスの細片除去機構部の加圧圧縮時の断面図
である。
である。
【図５】図４の加圧圧縮解除後の断面図である。
【図６】切断機構部の正面図である。
【図７】図６の側面図である。
【図８】図６の下面図である。
【図９】図６のＩＸ−ＩＸ線に沿う断面図である。
【図１０】センサ部の側面図である。
【図１１】図１０の断面図である。
【図１２】ガラス管の切断設備の正面図である。
【図１３】図１２の平面図である。
【図１４】ゴム硬度と切断回数との関係を示す特性図で
ある。
ある。
Ｇ ガラス管（長尺材） １０６ 弾性体 １０８ 弾性体
Claims (1)
- 【請求項１】 脆性材料からなる長尺材の被切断部位に
切欠を設け、この切欠部位を含む長尺材の外周を弾性体
で被覆し、長尺材がその軸線方向に変形自在な状態で上
記弾性体をその外方から加圧圧縮してこの弾性体の圧縮
変形に伴う摩擦力で、上記長尺材にその軸線方向の内部
引張応力を発生して上記切欠部位において切断する長尺
材の切断装置であって、上記弾性体をシリコンゴムで構
成し、かつこのシリコンゴムのショア硬さを６５度以上
８５度以下に設定したことを特徴とする長尺材の切断装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4994191A JPH0557693A (ja) | 1991-03-14 | 1991-03-14 | 長尺材の切断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4994191A JPH0557693A (ja) | 1991-03-14 | 1991-03-14 | 長尺材の切断装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0557693A true JPH0557693A (ja) | 1993-03-09 |
Family
ID=12845049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4994191A Withdrawn JPH0557693A (ja) | 1991-03-14 | 1991-03-14 | 長尺材の切断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0557693A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08212770A (ja) * | 1995-02-01 | 1996-08-20 | Sony Corp | 防振部材およびそれを用いた光ディスク装置 |
| US5998940A (en) * | 1998-09-21 | 1999-12-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High-pressure discharge lamp with reduced bad influence by acoustical standing wave |
-
1991
- 1991-03-14 JP JP4994191A patent/JPH0557693A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08212770A (ja) * | 1995-02-01 | 1996-08-20 | Sony Corp | 防振部材およびそれを用いた光ディスク装置 |
| US5998940A (en) * | 1998-09-21 | 1999-12-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High-pressure discharge lamp with reduced bad influence by acoustical standing wave |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |