JPH055562B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は継目無金属管の代表的製造方法である
マンネスマン製管法等において広く採用されてい
る穿孔機（ピアサー）による圧延方法に関するも
のである。 〔従来技術〕 一般にマンネスマン製管法による継目無鋼管
は、先ず加熱した丸鋼片をピアサーに通し、その
中心部を穿孔してホローシエルを得、これを直
接、又は必要があればホローシエルをエロンゲー
タに通し、拡径、延伸圧延を施した後、例えばプ
ラグミルにて更に延伸圧延し、リーラ、サイザに
て磨管、形状修正、サイジングを行い、精整行程
を経て製造されている。ところで上記したピアサ
ーにおいては丸鋼片のパスセンタに対して軸心線
を傾斜させた樽形の圧延ロール（以下傾斜ロール
という）とプラグとを組合せた所謂傾斜圧延機が
用いられる。例えばピアサーにおいては、第５図
に示す如く、軸長方向の中間に直径が最大となる
ゴージ部１１を備え、このゴージ部１１の両側に
夫々端末側に向うに従い直径が漸減されて円錐台
形をなす入口面１２、出口面１３を備えた一対の
傾斜ロール１，１ｒと、全体として弾頭形状を
なし、先端側から略円錐体状をなす圧延部２１、
これに続く略円錐台状をなすリーリング部２２及
び基端末に向うに従つて縮径された逃げ部２３を
具備するプラグ２とを組み合せて構成されてお
り、両傾斜ロール１，１ｒは丸鋼片Ｂのパスセ
ンタの両側に夫々平面視で軸心線がパスセンタと
平行（又は交叉角αだけ傾斜させて）に、また側
面視で一方の傾斜ロールは入口面１２が上側を向
くように、又他方は下側を向くように傾斜角βだ
けパスセンタに対し傾斜させて配設され、更にプ
ラグ２はその軸心線をパスセンタに一致せしめて
配設されている。加熱された丸鋼片Ｂは白抜矢符
で示す如く軸長方向に移送されてきて両傾斜ロー
ル１，１ｒの入口面１２，１２間に噛み込ま
れ、軸心線回りに回転されつつ軸長方向に移送さ
れる。所謂螺進移動せしめられつつその中心部に
プラグ２が貫入せしめられ、傾斜ロール１，１
ｒとプラグ２とによつて穿孔圧延されるようにな
つている。 ところでこのようにして製造される継目無管に
は圧延条件によつて種々の欠陥が発生するが、特
にホローシエルの内，外面に螺旋状に発生した偏
肉疵は、後工程でロンゲータ、マンドレルミル、
ストレツチ・レデユーサ、リーラに通しても解消
するのが難しく、成品品質に与える影響が極めて
大きいという問題があつた。 本発明者は上述した如き偏肉疵の発生原因につ
き実験研究を行つた結果、第５図に示す如く、プ
ラグ２のリーリング部周面と各傾斜ロール１，
１ｒの出口面１３との対向面又はその接線がパス
センタに対してなす角度、即ちプラグ２のリーリ
ング部２２と対向する傾斜ロール１，１ｒの出
口面１３又はその接線とパスセンタとの角度θ₁と
プラグのリーリング部表面又は接線とパスセンタ
との角度θ₂との関係がθ₁≦θ₂となつていることに
その原因があることを知見した。このようなプラ
グ２のリーリング部２２と傾斜ロール１，１ｒ
の出口面１３との対向面又はその接線とパスセン
タとの角度θ₁，θ₂が螺旋状の偏肉現象を生ぜしめ
る理由は概略次のように推測される。 なお、本発明におけるθ₁，θ₂の定義は傾斜角β
＝０の状態での値である。 第６図は第５図の−線による模式的断面図
であり、プラグ２によつて穿孔された丸鋼片はプ
ラグ２と傾斜ロール１，１ｒとの対向面間で加
圧、延伸されてホローシエルＨに成形されるが、
この過程ではプラグ２と傾斜ロール１，１ｒと
の対向面間で加圧されたホローシエルＨはこの部
分で薄肉化され、この部分の材料は軸長方向、周
方向に展延されるが、周方向への展延によつてホ
ローシエルＨは外径を拡大しようとする力を受け
る。しかしホローシエルＨの上，下部はガイドシ
ユー３３ｕ，３３ｄに摺接しており外径の拡大が
抑制されるために外径を拡大しようとする力は逆
に圧縮力として作用し、この圧縮力がプラグ２と
傾斜ロール１，１ｒとの対向面間部分を除く他
の部分で増肉を生じさせる。ちなみにプラグ２の
軸中心、プラグ２と傾斜ロール１，１ｒとの対
向面中心を通る平面（Ｙ−Ｙ面）及びこれと直交
する平面（Ｚ−Ｚ面）による各断面におけるホロ
ーシエルの肉厚は１：1.1〜1.4程度である。 ところでこのようなピアサーにより穿孔圧延さ
れるホローシエルＨは、その軸心線回りに1/4周
回転せしめられる都度プラグ２と傾斜ロール１
，１ｒとの間及びガイドシユ３３ｕ，３３ｄと
の摺接位置を交互に通過し、減肉過程、増肉過程
を反復されることとなる。 第７図は第６図の−線による模式的断面図
であり、いまプラグ２と圧延ロール１ｒとの対向
面間に位置するホローシエルＨの部分A₁はホロ
ーシエルＨの1/4回転後にはガイドシユ３３ｄと
接する部分A₂に移動するが、この過程ではプラ
グ２の圧延部２１が丸鋼片Ｂに貫入した直後であ
つて拡径率が大きく、それだけホローシエルＨが
受ける圧縮力も大きく当然ホローシエルＨの増肉
率が大きくなる。ホローシエルＨが更に1/4回転
すると、A₂部分はプラグと傾斜ロール１との
間のA₃部分に移動するが、この過程では前述の
如きθ₁≦θ₂の関係からプラグ２と傾斜ロール１
との間隙が狭くなることもあつて大きな減肉率と
なる。そしてホローシエルＨが更に1/4回転する
とA₃部分はガイドシユ３３ｕと接するA₄部分に
移動するが、この過程ではA₃部分がプラグ２の
逃げ部２３と対向する部分を通過するため、ホロ
ーシエルＨがうける拡径しようとする力は小さ
く、従つて圧縮力も小さくなつて増肉率も小さく
A₄部分は薄肉の状態となる。 一方第７図においてA₁部分から周方向に1/4周
隔ててリーリング部２２の前端と対向する位置で
下部ガイドシユ３３ｄと接するB₁部分について
みると、ホローシエルＨが1/4回転されるとプラ
グ２と圧延ロール１との対向面間であるB₂部
分に移動するが、この過程では減肉される。次に
ホローシエルＨが1/4回転されるとB₂部分は上部
ガイドシユ３３ｕと接するB₃部分に移動するが、
この過程での拡径率は大きくホローシエルＨの受
ける圧縮力も大きく、大きく増肉される。そして
更にホローシエルＨが1/4回転されるとB₃部分は
B₄部分に移動するが、この過程ではプラグ２の
逃げ部２３を通過するため殆ど減肉されることな
くB₄部分は厚肉の状態とする。 而してホローシエルＨの周方向に1/4周隔てら
れた部分は結果的に交互に薄肉部分A₄、厚肉部
分B₄となつて現われるために、螺旋状の偏肉が
形成されることとなるのである。 第８図は前記したA₁部分、B₁部分がプラグ２
の先端と対向する位置からプラグ２を通過する間
における肉厚の推移を示したグラフであつて、横
軸にホローシエルＨの進行方向への距離を、また
縦軸には肉厚をとつて示している。 このグラフから明らかな如く、プラグ２によつ
て穿孔が開始されたとき、その部分が周方向のい
ずれの位置、即ち、左、右の傾斜ロール１，１
ｒと対向する位置が、或いは上，下のガイドシユ
３３ｕ，３３ｄと対向する位置かによつて薄肉
化、或いは厚肉化することとなり、その結果、第
９図に示す如くプラグ２を通過後はホローシエル
Ｈの軸長方向に厚肉部分、薄肉部分が交互に表わ
れる螺旋状の偏肉が生ずることが解る。 このため、本願出願人は、穿孔圧延での偏肉の
発生を抑制し、管品質の大幅な向上を図るべく、
傾斜ロールの出口面とプラグのリーリング部との
対向面又はその接線が被圧延材のパスセンタに対
してなす角度をθ₁＞θ₂の関係に維持して圧延する
方法を提案している（特開昭60−191609号）。 次に、この方法を具体的に説明する。 第８図に示す如くホローシエルＨに生じた肉厚
変動幅をδとすると、δはプラグ２のリーリング
部２２の軸長寸法をとして下記(1)式で与えられ
るが δ＝tanΔθ₀ …(1) このΔθ₀｛＝arctan（δ／）｝を、プラグのリ
ーリング部と対向する傾斜ロールの出口面又はそ
の接線と被圧延材のパスセンタとのなす角度θ₁と
傾斜ロールの出口面と対向するプラグのリーリン
グ部表面又はその接線と被圧延材のパスセンタと
のなす角度θ₂に対する修正角とし、θ₁に加え、ま
たθ₂から減じた値、即θ₁₀，θ₂₀を設定する。即ち、 θ₁₀＝θ₁＋Δθ₀，θ₂₀＝θ₂ …(2) 又は θ₁₀＝θ₁，θ₂₀＝θ₂−Δθ₀ …(3) 更に発明者等の実験結果によれば通常Δθ₀は下
記(4)式の如くになるから、上記(2)、(3)式および(4)
式の関係から(5)式の関係が成立する。 Δθ₀＞θ₂−θ₁≧０ …(4) θ₁₀＞θ₂₀ …(5) 従つてこれを実現するよう傾斜ロールの出口面
角、プラグのリーリング部面角を設計し、また傾
斜ロールの軸がパスセンタに対する角度、即ち交
叉角α、傾斜角βを選定して圧延を行うこととし
ている。 この方法による場合には、第１０図に示す如
く、圧延ロール１，１ｒの出口面１３とプラグ
２のリーリング面２２との対向面が丸鋼片Ｂ等の
被圧延材のパスセンタに対してなす角度がプラグ
２のリーリング面２２の角度よりも圧延ロール１
の出口面１３の角度を大きく設定してあるか
ら、被圧延材料が穿孔され、延伸圧延を受ける部
分は第８図と同様にして第１１図に示す如く周方
向の位置に関係なく均一な肉厚に仕上げられるこ
ととなつて、管品質の格段の向上を図れる。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、ガイドシユのリーリング面２２
と対向する出口面部分と、パスセンタとの間隙が
パスセンタに沿つて一定であるときには、偏肉の
発生を抑制して品質の良好な金属管を製造できた
が、圧縮力を調整してより高品質の金属管を製造
すべく、ガイドシユとして前記間隙が出口面にお
いてパスセンタ入側よりも出側になる程広くなる
ものを使用したときには、ガイドシユの出口面と
パスセンタとの広がり角度の大きさによつては従
来同様に螺旋状の偏肉が形成されるようになると
いうことが判明した。 本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであ
り、ガイドシユの出口面とパスラインとの広がり
角度の大きさに拘わらず偏肉の発生を防止できる
金属管の傾斜ロール圧延方法を提供することを目
的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明はガイドシユの出口面とパスセンタとの
なす広がり角度に応じて、プラグのリーリング部
と対向する傾斜ロール出口面又はその接線とパス
センタとの角度とプラグのリーリング部表面又は
その接線とパスセンタとの角度とを設定する。 即ち、本発明に係る金属管の傾斜ロール圧延方
法は、パスライン周りに交互に配された複数の傾
斜ロール及び複数のガイドシユの間に被圧延材を
その軸心線方向に螺進移動させつつ前記軸心線に
沿つてプラグを貫入せしめて被圧延材を穿孔圧延
する過程において、前記プラグのリーリング部と
対向する傾斜ロールの出口面又はその接線が被圧
延材のパスセンタに対してなす角度（θ₁）と、傾
斜ロールの出口面と対向するプラグのリーリング
部表面又はその接線がパスセンタに対してなす角
度（θ₂）と、プラグのリーリング部と対向するパ
スセンタから圧延方向と直交（垂直）する方向に
最長距離となるガイドシユ出口の孔型溝底部の各
点を軸長方向に結んだ線又はその接線（ガイドシ
ユ出口面又はその接線の傾き又はガイドシユ出口
面角と称す）がパスセンタに対してなす角度
（θ₃）とを下式の関係に維持して圧延することを
特徴とする。 0°＜θ₃≦1.5°のときには−2°≦θ₂−θ₁≦−0.5
°、
1.5°≦θ₃≦3.0°のときには−1°＜θ₂−θ₁≦−0°
、3.0°
＜θ₃≦5°のときには0°＜θ₂−θ₁≦1.0° つまり、ガイドシユ出口面又はその接線の傾き
によつてはθ₂−θ₁を正又は負とすることがある。 〔作用〕 本発明にあつては、θ₃が大きい場合には出側に
向けてのプラグとガイドシユとの間隙の広がり程
度が大であり、被圧延材のガイドシユから受ける
圧縮力の減少率が大きくなり（被圧延材のガイド
シユによる外径圧下量が小さくなること）、これ
により増肉率が小さくなるが、このときθ₂−θ₁が
正の値（負の場合もあるが小さい）であるため傾
斜角β設定時にはリーリング部の入側から出側に
向けてプラグと傾斜ロールとの間隙が略一定とな
るか又は小さくなり、このため増肉率変化に拘わ
らず、同一周方向部分において圧下率は略一定と
なる。また、これよりも1/4回転遅れで噛み込ま
れる被圧延材部分も同様に圧延され、その結果、
ガイドシユによる増肉、減肉が抑制されて管周方
向及び軸長方向に肉厚、外径が夫々同値に揃えら
れる。 また、θ₃が小さい場合には出側に向けてのプラ
グとガイドシユとの間隙の広がり程度が小さくな
つて被圧延材のガイドシユから受ける圧縮力の減
少率が小さくなり（被圧延材のガイドシユによる
外径圧下量が大きくなること）、これにより増肉
率が大きくなるが、このときθ₂−θ₁が負の値であ
るためリーリング部の入側から出側に向けてプラ
グと傾斜ロールとの間隙が大きくなり、このため
増肉率変化に拘わらず同一周方向部分において圧
下率は略一定となる。また、これよりも1/4回転
遅れで噛み込まれる被圧延材部分も同様に圧延さ
れ、その結果、増肉、減肉が抑制されて管周方向
及び軸長方向に肉厚、外径が夫々同値に揃えられ
る。 〔実施例〕 以下本発明をピアサーに適用した実施例を示す
図面に基づき具体的に説明する。第１図（この被
圧延材は第２図のＹ−Ｙ線による断面図である）
は本発明方法において用いるプラグと傾斜ロール
との関係を示す説明図、第２図は第１図の−
線による断面図であり、図中Ｂは丸鋼片、Ｈはホ
ローシエル、１，１ｒは傾斜ロール、２はプラ
グを示している。丸鋼片Ｂは所定温度に加熱され
た白抜矢符方向から軸長方向に移送されてきて、
ピアサーに送り込まれ、外周面には傾斜ロール１
，１ｒが転接し、これによつて軸心線回りに回
転せしめられつつ軸長方向に移動せしめられ、プ
ラグ２が中心部に貫入せしめられ穿孔されるよう
になつている。 各傾斜ロール１，１ｒはその軸長方向の中間
部に直径が最大となるゴージ部１１を備え、また
この両側には夫々ロール端側に向かうに従つて直
径が縮小されて円錐台形をなす入口面１２、出口
面１３を備えており、丸鋼片Ｂのパスセンタの両
側において、平面視で軸心線をパスセンタに対し
て夫々入口面１２，１２が相接近する向き、換言
すれば両出口面１３，１３が相離反する向きに
夫々所定の交叉角で傾斜させ、また側面視では傾
斜ロール１ｒはその入口面１２を上方に、傾斜ロ
ール１はその出口面１３を下方に向けてパスセ
ンタに対し互いに上，下逆向きに夫々所定の傾斜
角で傾斜させて配設され、夫々図示しない駆動源
にて矢符で示す如く同方向に回転駆動せしめられ
ている。 一方プラグ２は弾頭状に形成され、その先端部
側を丸鋼片Ｂの移送されてくる側に向けた状態で
パスセンタに沿わせてマンドレルバーＭの先端基
部に軸心部に軸心線回りに回転自在に枢支されて
いる。プラグ２は先端部が丸味を帯びた略円錐体
をなす圧延部２１、この圧延部２１に連なり略円
錐台をなすリーリング部２２及びリーリング部２
２に連なり基端末側が縮径された逃げ部２３を備
えている。 傾斜ロール１，１ｒ近傍における丸鋼片Ｂの
移送域の上，下には、プラグ２と対向する面をプ
ラグ２に向けて凹状となした孔型の溝を備え、管
軸長方向に長いガイドシユ３ｕ，３ｄが設けられ
ている。ガイドシユ３ｕ，３ｄはプラグ２のリー
リング面２２に対向する出口面３１ｕ，３１ｄを
有し、その出口面３１ｕ，３１ｄはプラグ２との
間隙が管軸長方向において出側になる程広くなる
ように形成している。 本発明方法はこのように構成された傾斜圧延機
により実施される。即ち、プラグ２のリーリング
面と対向する傾斜ロール１，１ｒの出口面１
３，１３又はその接線とパスセンタとの角度θ₁と
プラグ２のリーリング面又はその接線とパスセン
タとの角度θ₂とを、ガイドシユの出口面とパスセ
ンタとの角度θ₃の範囲に応じて、つまり０＜θ₃≦
1.5，1.5≦θ₃≦3.0，3.0＜θ₃≦５に応じて該当する
下記(6)，(7)，(8)式を満足するように定めて圧延す
る。なおθ₃は第２図のＹ−Ｙ線と垂直方向におい
て最長距離にあるガイドシユ３ｕ又は３ｄ表面の
点、即ち孔型の溝底部（第２図のＡ点）又はその
接線が第３図に示すパスライン（パスセンタ）Ｘ
−Ｘ線となす角度である。 −2°≦Δθ≦−0.5° …(6) −1°≦Δθ≦0° …(7) 0°＜Δθ≦1.0° …(8) 但し、Δθ＝θ₂−θ₁ なお穿孔圧延比（Ｅ）を考慮する必要がある
場合には(6)，(7)，(8)式に替えてＥ及び傾斜角設
定時の補正量Δβに関する関係、例えば下記(9)式
にて示す回帰式から求めてもよい。 θ₂＝K₁・θ₁＋K₂・θ₃＋K₃・Ｅ＋Δβ …(9) 但し、K₁，K₂，K₃：回帰係数 また、このようにθ₂を定めた場合には、θ₁とθ₂
との差分Δθを確保するようにロール交叉角を調
整してもよい。 第３図は第７，１０図に対応する図面であつ
て、パスラインＸ−Ｘ線よりも上方はパスライン
Ｘ−Ｘ線を通り、プラグ２と傾斜ロール１又は
１ｒとの対向面中央を通る面による断面を、また
パスラインＸ−Ｘ線よりも下方はパスラインＸ−
Ｘ線を通り、ガイドシユ３ｄ又は３ｕ中央を通る
面による断面を夫々示している。 いまプラグ２と傾斜ロール１ｒとの対向面間に
位置するホローシエルＨの部分A₁はホローシエ
ルＨが1/4回転する都度A₂，A₃，A₄の如く、又
部分B₁は同様にしてホローシエルＨが1/4回転す
る都度B₂，B₃，B₄の如く夫々その位置及び肉厚
が変化することとなるが、部分A₄とB₄との肉厚
は略等しい肉厚に圧延される。この理由は次のよ
うに説明される。 先ずプラグ２の圧延部２１と傾斜ロール１の
ゴージ部１１との間に位置するホローシエルＨの
A₁部分はホローシエルＨの1/4回転後にはガイド
シユ３ｄと接する部分A₂に移動するが、この過
程ではホローシエルＨの直径を拡大する力が作用
するため、この力がガイドシユ３ｄとの接触によ
り圧縮力として作用し、A₂部分は増肉された状
態となる。 この増肉量はガイドシユ３ｄの出口面角度θ₃に
応じて変化する圧縮力により変わる。つまりθ₃
（＞０）が小さくなる程、圧縮力が大きくなつて
増肉量は大きくなり、逆にθ₃が大きくなる程、圧
縮力が小さくなつて増肉量は小さくなる。またホ
ローシエルＨが更に1/4回転すると、A₂部分はプ
ラグ２と傾斜ロール１ｒとの間のA₃部分に移動
し減肉される。このとき、上述した如くプラグ２
のリーリング部２２と傾斜ロール１ｒの出口面と
の対向面間隔は、ガイドシユ３ｄの出口面角度が
正の範囲で大又は小となる程、ホローシエルＨの
進行方向に対して漸増又は漸減している。このた
め、厚肉部がA₃部分である場合には上記対向面
間隔が大きく、薄肉部がA₃部分である場合には
対向面間隔が狭いので、厚みに拘わらず圧下力の
調整、例えば略一定となるように圧下力の調整を
図り得る。 更にホローシエルＨが1/4回転するとA₃部分は
A₄部分に移動するが、この過程でプラグ２の逃
げ部と対向する部分を通過するため、拡径力が小
さく、ホローシエルの圧縮力も小さく増肉率が小
さい。一方プラグ２の圧延部２１とガイドシユ３
ｕ，３ｄ間に位置している部分B₁はホローシエ
ルＨの回転に従つて1/4回転すると夫々B₂，B₃，
B₄の如く推移するが、B₂部分に至る過程ではプ
ラグ２のリーリング部２２と傾斜ロール１の出
口面１３とによつて減肉される。次にホローシエ
ルＨが1/4回転するとB₂部分はガイドシユ３ｄに
接するB₃位置に達するが、この過程ではガイド
シユとパスセンタとの対向面間距離が1/4回転に
伴う軸長方向への移動によりA₃部分の場合より
も更に大きくなるため、A₃部分と比べてその分
だけ拡径力が小さくなり、またホローシエルＨが
受ける圧縮力も小さくなる。この圧縮力の小さく
なる傾向はガイドシユ３ｄの出口面角度によつて
も変化しており、ガイドシユ３ｄの出口面角度が
小さくなる程少なくなり、逆にガイドシユ３ｄの
出口面角度が大きくなる程著しくなる。 このとき、プラグ２のリーリング部２２と傾斜
ロール１ｒの出口面との対向面間隔はガイドシユ
３ｄの出口面角度が正の範囲で或る値よりも大又
は小となると、ホローシエルＨの進行方向に対し
て夫々漸減又は漸増している。このため圧縮力が
小さくなる傾向が小さい場合には上記対向面間隔
が大きくなり、逆に圧縮力が小さくなる傾向が著
しい場合には対向面間隔が狭くなる。 従つて1/4回転差によるプラグと傾斜ロールと
の間隔の変化成分と、ガイドシユの出口面角度差
によるガイドシユとプラグとの間隔の変化成分と
に基づき生じた厚み変化に拘わらず、圧下力の調
整が図られる。 更にホローシエルＨが1/4回転するとB₃部分は
B₄部分に移動するが、この過程でB₃部分がプラ
グ２の逃げ部２３と対向する部分を通過するた
め、殆ど減肉されることがなく、またB₄部分で
の厚みはA₄部分での厚みと同一になし得る。 而して、本発明方法による場合は夫々減肉，増
肉が抑制される結果、プラグ２を経た後のA₄，
B₄部分の肉厚差が解消され、全体として周方向
及び軸長方向に均一な肉厚化が達成されることと
なる。 次に本発明のθ₁，θ₂，θ₃の限定理由につき説明
する。第１表はθ₃及びΔθを変更して穿孔圧延し、
そのときに製造した管の偏肉率、圧延方法及び圧
延状況をまとめた表である。その穿孔圧延条件
は、ロール交叉角：0°、ロール傾斜角：12°、ロ
ールゴージ径：350mmφ、ロール入口面角：3.5°、
ロール出口面角：2.5°，3°，3.5°，4°の４レベル、
穿孔比：1.5〜3.5、プラグリーリング面角：1°〜
4°、プラグ径：38mmφ〜54mmφ、ロール開度：52
mm、ガイド開き：59〜61mm、ビレツト径：60mmφ
であつた。 この表より理解される如く、θ₃とΔθとの組合
せによつて製品管の偏肉率が変化している。この
ため、θ₃に対してプラグのリーリング面角θ₂の選
択を誤ると偏肉率は悪化することになる。 従つて、製品管の偏肉率を５％以下の良品とす
べく、本発明はこの表に基づき、 0°＜θ₃≦1.5°のときには −2°≦θ₂−θ₁≦−0.5°、 1.5°≦θ₃≦3.0°のときには −1°≦θ₂−θ₁≦0°、 3.0°＜θ₃≦5°のときには 0°＜θ₂−θ₁≦1.0° とした。 第４図ａは本発明により穿孔圧延して製造した
管の内、外面における偏肉量を調査した結果を示
した図であり、比較のために従来方法により製造
した管の内、外面における偏肉量の調査結果を第
４図ｂに併せて示している。なお、穿孔圧延条件
としては本発明の場合はθ₃＝1.0°，θ₂＝3.5°，θ₁
＝
4.5°、従来方法の場合はθ₃＝0°，θ₂＝3.5°，θ₁＝
3.5°であつた。 この図より理解される如く、従来方法による場
合には内、外面共に表面の凹凸差が大きく、例え
ば外面で凹凸差が１mm程度あつたが、本発明によ
る場合には内、外面共にそれを小さくでき、例え
ば外面では凹凸差を0.2mm程度と従来の1/5程度に
できた。 なお上述の実施例は傾斜ロール１，１ｒとし
て、所謂樽形（バレル形）の圧延ロールを用いた
構成を説明したが、何らこれに限るものでなく、
所定の入口面角、出口面角θ₁の設定が可能なロー
ルであればよく、例えばコーン形ロールを用いて
もよい。 〔効果〕 以上詳述した如く、本発明はプラグのリーリン
グ部と対向する傾斜ロールの出口面又はその接線
が被圧延材のパスセンタに対してなす角度と、傾
斜ロールの出口面と対向するプラグのリーリング
部表面又はその接線が被圧延材のパスセンタに対
してなす角度と、プラグのリーリング部と対向す

【表】

【表】 るガイドシユの出口面又はその接線がパスセンタ
に対してなす角度とを所定範囲として圧延するの
で、偏肉の発生を防止して高品質の金属管を製造
できる優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法に用いるピアサーにおける
圧延ロールとプラグとの関係を示す模式図、第２
図は第１図の−線による断面図、第３図は第
２図の−による断面図、第４図は本発明の効
果の説明図、第５図は従来用いられているピアサ
ーにおける圧延ロールとプラグとの関係を示す模
式図、第６図は第５図の−線による断面図、
第７図は偏肉発生過程を示す説明図、第８図は肉
厚の推移を示すグラフ、第９図は従来方法により
得たホローシエル上半分の外観図、第１０図は他
の従来方法による場合の偏肉発生過程を示す説明
図、第１１図はその場合の肉厚の推移を示すグラ
フである。 １，１ｒ……傾斜ロール、２……プラグ、３
ｕ，３ｄ……ガイドシユ、１１……ゴージ部、１
２……入口面、１３……出口面、２１……圧延
部、２２……リーリング部、２３……逃げ部、Ｂ
……丸鋼片、Ｈ……ホローシエル。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ パスライン周りに交互に配され、パスセンタ
   に対し所定の入口面角、出口面角を設定された複
   数の傾斜ロール及び複数のガイドシユの間に被圧
   延材をその軸心線方向に螺進移動させつつ前記軸
   心線に沿つてプラグを貫入せしめて被圧延材を穿
   孔圧延する過程において、 前記プラグのリーリング部と対向する傾斜ロー
   ルの出口面又はその接線が被圧延材のパスセンタ
   に対してなす角度（θ₁）と、傾斜ロールの出口面
   と対向するプラグのリーリング部表面又はその接
   線がパスセンタに対してなす角度（θ₂）と、プラ
   グのリーリング部と対向するガイドシユ出口の孔
   型をなす溝底部又はこれに沿う接線がパスセンタ
   に対してなす角度（θ₃）とを下式の関係に維持し
   て圧延することを特徴とする金属管の傾斜ロール
   の圧延方法。 0°＜θ₃≦1.5°のときには −2°≦θ₂−θ₁≦−0.5°、 1.5°≦θ₃≦3.0°のときには −1°＜θ₂−θ₁≦−0°、 3.0°＜θ₃≦5°のときには 0°＜θ₂−θ₁≦1.0°