JPH0550101A - Ｈ形鋼の圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼の圧延方法Info
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- JPH0550101A JPH0550101A JP3230810A JP23081091A JPH0550101A JP H0550101 A JPH0550101 A JP H0550101A JP 3230810 A JP3230810 A JP 3230810A JP 23081091 A JP23081091 A JP 23081091A JP H0550101 A JPH0550101 A JP H0550101A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｈ形鋼の圧延において、例えばウエブ厚みな
どを変更する必要があるために、ユニバーサル圧延機の
ロール開度を調整して圧延するような場合に避けられな
いフランジ幅の変動を、複雑な構造になる設備を用いる
ことなしに防止して、寸法精度の安定化を図る。 【構成】 ユニバーサル圧延機を用いてウエブ及びフラ
ンジを有するＨ形鋼を圧延するに当たり、粗圧延を施し
たＨ形粗形鋼片のウエブとフランジとの結合部分の温度
及び該Ｈ形粗形鋼片のウエブおよびフランジの断面積減
少率の差を勘案して仕上圧延を施すことによりフランジ
の幅広がり量を調整する。
どを変更する必要があるために、ユニバーサル圧延機の
ロール開度を調整して圧延するような場合に避けられな
いフランジ幅の変動を、複雑な構造になる設備を用いる
ことなしに防止して、寸法精度の安定化を図る。 【構成】 ユニバーサル圧延機を用いてウエブ及びフラ
ンジを有するＨ形鋼を圧延するに当たり、粗圧延を施し
たＨ形粗形鋼片のウエブとフランジとの結合部分の温度
及び該Ｈ形粗形鋼片のウエブおよびフランジの断面積減
少率の差を勘案して仕上圧延を施すことによりフランジ
の幅広がり量を調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、Ｈ形鋼の圧延におい
て例えばウエブ厚みのみを変更するために、ユニバーサ
ル圧延機のロール開度を調整して圧延する場合に避けら
れないフランジ幅の変動を、余計な設備や操作を付加す
ることなしに防止し、フランジ幅の寸法の安定化を図ろ
うとするものである。
て例えばウエブ厚みのみを変更するために、ユニバーサ
ル圧延機のロール開度を調整して圧延する場合に避けら
れないフランジ幅の変動を、余計な設備や操作を付加す
ることなしに防止し、フランジ幅の寸法の安定化を図ろ
うとするものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にＨ形鋼は、圧延素材をブレークダ
ウン圧延にてＨ形粗形鋼片にまで圧延した後、粗ユニバ
ーサル圧延機とフランジ整形圧延機（エッジャミル）か
らなる粗ユニバーサル圧延機群にてウエブ厚みおよびフ
ランジ厚みの減厚するとともにフランジ幅を整え、その
後仕上げユニバーサル圧延機にて最終整形される（図
３、図４及び図５参照）。
ウン圧延にてＨ形粗形鋼片にまで圧延した後、粗ユニバ
ーサル圧延機とフランジ整形圧延機（エッジャミル）か
らなる粗ユニバーサル圧延機群にてウエブ厚みおよびフ
ランジ厚みの減厚するとともにフランジ幅を整え、その
後仕上げユニバーサル圧延機にて最終整形される（図
３、図４及び図５参照）。
【０００３】ところで、上記のような従来手法において
は、Ｈ形鋼のウエブの内幅は仕上げユニバーサル圧延機
の水平ロールのロール幅で、また、フランジの脚長 (ウ
エブ表面からフランジ先端に至るまでの直線距離) はエ
ッジャーロールのウエブ対応面とフランジ先端対応面の
ロール径の差で決まるため、同一の圧延設備においてウ
エブ厚みやフランジ厚みの変更を伴うような圧延を行う
場合に、ウエブ高さやフランジ幅が変化するのは避けら
れなかった。
は、Ｈ形鋼のウエブの内幅は仕上げユニバーサル圧延機
の水平ロールのロール幅で、また、フランジの脚長 (ウ
エブ表面からフランジ先端に至るまでの直線距離) はエ
ッジャーロールのウエブ対応面とフランジ先端対応面の
ロール径の差で決まるため、同一の圧延設備においてウ
エブ厚みやフランジ厚みの変更を伴うような圧延を行う
場合に、ウエブ高さやフランジ幅が変化するのは避けら
れなかった。
【０００４】近年、この種の分野では、ウエブ厚みやフ
ランジ厚みが異なってもウエブ高さ、フランジ幅は同一
の寸法になるいわゆる外法一定Ｈ形鋼の需要が高まって
きていてその圧延手法が種々開発されてきている。
ランジ厚みが異なってもウエブ高さ、フランジ幅は同一
の寸法になるいわゆる外法一定Ｈ形鋼の需要が高まって
きていてその圧延手法が種々開発されてきている。
【０００５】例えば、ウエブ高さの一定したＨ形鋼の圧
延に関しては、ユニバーサル圧延機の水平ロールを幅変
更可能としておき、かかる水平ロールのロール幅の調整
よって仕上圧延前または仕上圧延にてウエブ内幅 (ウエ
ブ高さから両側フランジの厚みを差し引いた寸法) を拡
大あるいは縮小する方法が（特開平１-317607 号公報参
照) 、一方、フランジ幅に関しては、特開昭63-260610
号あるいは特開昭63-068204 号公報に見られるような構
造になる特殊なエッジング圧延ロールを用いることによ
りフランジ幅の安定化を図る技術が提案されている。
延に関しては、ユニバーサル圧延機の水平ロールを幅変
更可能としておき、かかる水平ロールのロール幅の調整
よって仕上圧延前または仕上圧延にてウエブ内幅 (ウエ
ブ高さから両側フランジの厚みを差し引いた寸法) を拡
大あるいは縮小する方法が（特開平１-317607 号公報参
照) 、一方、フランジ幅に関しては、特開昭63-260610
号あるいは特開昭63-068204 号公報に見られるような構
造になる特殊なエッジング圧延ロールを用いることによ
りフランジ幅の安定化を図る技術が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術のうち
でも、ウエブ高さの一定になるＨ形鋼を圧延する技術に
関しては、いまのところほぼ満足のいく結果が得られて
はいる。しかしながら、フランジ幅の調整技術に関して
は、圧延機の機構が複雑になるため設備費や保守費が高
くついたり、Ｈ形鋼のフランジにおける上下の脚長にば
らつきが生じるなどの問題があり、いまだ改良の余地が
残されていた。この発明は、Ｈ形鋼の圧延において、と
くにウエブ厚みを変更するために圧延機のロール開度を
変更するような場合において発生していたフランジ幅の
変動を、余計な設備や操作を付加することなしに回避す
ることができる新規な方法を提案することを目的とす
る。
でも、ウエブ高さの一定になるＨ形鋼を圧延する技術に
関しては、いまのところほぼ満足のいく結果が得られて
はいる。しかしながら、フランジ幅の調整技術に関して
は、圧延機の機構が複雑になるため設備費や保守費が高
くついたり、Ｈ形鋼のフランジにおける上下の脚長にば
らつきが生じるなどの問題があり、いまだ改良の余地が
残されていた。この発明は、Ｈ形鋼の圧延において、と
くにウエブ厚みを変更するために圧延機のロール開度を
変更するような場合において発生していたフランジ幅の
変動を、余計な設備や操作を付加することなしに回避す
ることができる新規な方法を提案することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、Ｈ形鋼の圧
延、とくに仕上圧延時における圧延材のウエブとフラン
ジとの接合部近傍域の温度およびウエブとフランジの断
面積減少率の差によりフランジの幅広がり量が異なるこ
とに着目し、粗ユニバーサル圧延段階では従来どおりフ
ランジ脚長が一定でかつ、仕上圧延にてウエブとフラン
ジの断面積減少率の差が目標値となるようなウエブ厚
み、フランジ厚みとなるようにし、仕上圧延に際して
は、予めフランジを強制冷却してウエブとフランジの接
合部近傍域の温度を、仕上圧延にて所定の幅広がり量が
得られるような適性な範囲に調整し、この状態でもって
仕上圧延することによりフランジの厚み、幅を所望の寸
法にしようとするものである。すなわちこの発明はユニ
バーサル圧延機を用いてウエブ及びフランジを有するＨ
形鋼を圧延するに当たり、粗ユニバーサル圧延を施した
Ｈ形鋼片のウエブとフランジとの結合部分の温度及び該
Ｈ形鋼片のウエブおよびフランジの断面積減少率の差を
勘案して仕上げ圧延を施すことによりフランジの幅広が
り量を調整することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法であ
る。
延、とくに仕上圧延時における圧延材のウエブとフラン
ジとの接合部近傍域の温度およびウエブとフランジの断
面積減少率の差によりフランジの幅広がり量が異なるこ
とに着目し、粗ユニバーサル圧延段階では従来どおりフ
ランジ脚長が一定でかつ、仕上圧延にてウエブとフラン
ジの断面積減少率の差が目標値となるようなウエブ厚
み、フランジ厚みとなるようにし、仕上圧延に際して
は、予めフランジを強制冷却してウエブとフランジの接
合部近傍域の温度を、仕上圧延にて所定の幅広がり量が
得られるような適性な範囲に調整し、この状態でもって
仕上圧延することによりフランジの厚み、幅を所望の寸
法にしようとするものである。すなわちこの発明はユニ
バーサル圧延機を用いてウエブ及びフランジを有するＨ
形鋼を圧延するに当たり、粗ユニバーサル圧延を施した
Ｈ形鋼片のウエブとフランジとの結合部分の温度及び該
Ｈ形鋼片のウエブおよびフランジの断面積減少率の差を
勘案して仕上げ圧延を施すことによりフランジの幅広が
り量を調整することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法であ
る。
【０００８】
【作用】ユニバーサル圧延機による仕上圧延の前、後に
おけるＨ形鋼の断面を図１及び図２に示し、ここにフラ
ンジ厚みをそれぞれｔf0, ｔf1、フランジ幅をＢ0 , Ｂ
1 、ウエブ厚みをｔW0, ｔW1、ウエブの内幅をＷ0,Ｗ1
として、フランジからウエブへ移動したメタルフロー量
をＡMFとすると、フランジの断面積変化率はウエブの断
面積の変化率と等しいから、
おけるＨ形鋼の断面を図１及び図２に示し、ここにフラ
ンジ厚みをそれぞれｔf0, ｔf1、フランジ幅をＢ0 , Ｂ
1 、ウエブ厚みをｔW0, ｔW1、ウエブの内幅をＷ0,Ｗ1
として、フランジからウエブへ移動したメタルフロー量
をＡMFとすると、フランジの断面積変化率はウエブの断
面積の変化率と等しいから、
【０００９】 ｛ (Ｂ1 ・ｔf1) ＋ＡMF／２｝／Ｂ0 ・ｔf0＝｛（Ｗ1 ・ｔW1) −ＡMF｝／Ｗ0 ・ｔW0 (１) で表すことができる。ここで上記（１）式より ｛ (Ｂ1 −Ｂ0)／Ｂ0 ｝・（ｔf1／ｔf0）＝｛（Ｗ1 ・ｔW1）／（Ｗ0 ・ｔW0） ｔ−ｔf1／ｔf0｝−｛１＋（Ｗ0 ・ｔW0）／（２Ｂ0 ・ｔf0) ｝・ ｛ＡMF／（Ｗ0 ・ｔW0）｝ （２）
【００１０】ここに、上記Ｗ1 , Ｗ0 は、粗ユニバー
サル圧延機と仕上げユニバーサル圧延機の水平ロールの
ロール幅にて、また上記ｔW1, ｔW0, ｔf1, ｔf0は粗ユ
ニバーサル圧延機と仕上げユニバーサル圧延機のロール
すき間より、さらにＢ0 については、エッジャーロール
におけるフランジ幅の設定値より与えられる。したがっ
て、 ウエブの面積の減少率をγW ＝｛（Ｗ0 ・ｔW0）−（Ｗ
1 ・ｔW 1 ）｝／Ｗ0 ・ｔW0、 フランジ厚みの減少率をγf ＝（ｔf0−ｔf1）／
ｔf 0 、 粗ユニバーサル圧延後のウエブとフランジの断面積比を
Ｃ1 ＝（Ｗ0 ・ｔW0）／（２・Ｂ0 ・ｔf0）とし、上記
メタルフロー量ＡMFと仕上圧延前のウエブの断面積(Ｗ
0 ・ｔW0) との比をメタルフロー率Ｍ( ＝ＡMF／Ｗ0 ・
ｔW0) と定義すれば、仕上圧延時のフランジの幅広がり
量、ΔＢ＝（Ｂ1 −Ｂ0 ／Ｂ0 ）は ΔＢ＝｛( γf −γW ）＋( １＋Ｃ1 ) Ｍ｝・Ｂ0 ／( １−γf ) (３) にて与えられ、上記Ｃ1 、γf 、γW は既知であるか
ら、仕上圧延においてフランジからウエブへ移動したメ
タルフロー率Ｍがわかれば仕上圧延後のフランジ幅を正
確に予測することができる。
サル圧延機と仕上げユニバーサル圧延機の水平ロールの
ロール幅にて、また上記ｔW1, ｔW0, ｔf1, ｔf0は粗ユ
ニバーサル圧延機と仕上げユニバーサル圧延機のロール
すき間より、さらにＢ0 については、エッジャーロール
におけるフランジ幅の設定値より与えられる。したがっ
て、 ウエブの面積の減少率をγW ＝｛（Ｗ0 ・ｔW0）−（Ｗ
1 ・ｔW 1 ）｝／Ｗ0 ・ｔW0、 フランジ厚みの減少率をγf ＝（ｔf0−ｔf1）／
ｔf 0 、 粗ユニバーサル圧延後のウエブとフランジの断面積比を
Ｃ1 ＝（Ｗ0 ・ｔW0）／（２・Ｂ0 ・ｔf0）とし、上記
メタルフロー量ＡMFと仕上圧延前のウエブの断面積(Ｗ
0 ・ｔW0) との比をメタルフロー率Ｍ( ＝ＡMF／Ｗ0 ・
ｔW0) と定義すれば、仕上圧延時のフランジの幅広がり
量、ΔＢ＝（Ｂ1 −Ｂ0 ／Ｂ0 ）は ΔＢ＝｛( γf −γW ）＋( １＋Ｃ1 ) Ｍ｝・Ｂ0 ／( １−γf ) (３) にて与えられ、上記Ｃ1 、γf 、γW は既知であるか
ら、仕上圧延においてフランジからウエブへ移動したメ
タルフロー率Ｍがわかれば仕上圧延後のフランジ幅を正
確に予測することができる。
【００１１】実機による種々の実験、検討の結果、メタ
ルフロー率Ｍは、仕上圧延におけるフランジの厚みの減
少率とウエブの断面積減少率の差 (γf −γW ) と、ウ
エブとフランジの付け根付近の温度Ｔ1 に依存し、下記
式 Ｍ＝Ｄ0 ＋Ｄ1 ・( γf −γW ) ＋Ｄ2 ・Ｔ1 (４) Ｄ0 , Ｄ1 , Ｄ2 ：定数 で表すことができる。
ルフロー率Ｍは、仕上圧延におけるフランジの厚みの減
少率とウエブの断面積減少率の差 (γf −γW ) と、ウ
エブとフランジの付け根付近の温度Ｔ1 に依存し、下記
式 Ｍ＝Ｄ0 ＋Ｄ1 ・( γf −γW ) ＋Ｄ2 ・Ｔ1 (４) Ｄ0 , Ｄ1 , Ｄ2 ：定数 で表すことができる。
【００１２】よって上記 (３),( ４) 式より、仕上圧延
でのフランジの幅広がり量ΔＢは、 ΔＢ＝｛Ｋ0 ＋Ｋ1 (γf −γW ) ＋Ｋ2 ・Ｔ｝・Ｂ0 ／（１−γf ） (５） Ｋ0(＝（１＋Ｃ1)・Ｄ0), Ｋ1(＝１＋( １＋Ｃ1)・Ｄ1), Ｋ2 （＝（１＋ Ｃ1 ）・Ｄ2 ）はＨ形鋼の寸法によって決まる値、 で表され、仕上圧延の際に、フランジ厚みの減少率
γf 、ウエブの断面積減少率γW およびウエブとフラン
ジの付根付近の温度Ｔ1 を勘案することによってフラン
ジの幅調整が可能となる。
でのフランジの幅広がり量ΔＢは、 ΔＢ＝｛Ｋ0 ＋Ｋ1 (γf −γW ) ＋Ｋ2 ・Ｔ｝・Ｂ0 ／（１−γf ） (５） Ｋ0(＝（１＋Ｃ1)・Ｄ0), Ｋ1(＝１＋( １＋Ｃ1)・Ｄ1), Ｋ2 （＝（１＋ Ｃ1 ）・Ｄ2 ）はＨ形鋼の寸法によって決まる値、 で表され、仕上圧延の際に、フランジ厚みの減少率
γf 、ウエブの断面積減少率γW およびウエブとフラン
ジの付根付近の温度Ｔ1 を勘案することによってフラン
ジの幅調整が可能となる。
【００１３】従来手法に従う場合には、粗ユニバーサル
圧延で図３に示すようにウエブ１は上下の水平ロール２
ａ, ２ｂにて、フランジ３ａ, ３ｂは水平ロール２ａ,
２ｂのロール側面と垂直ロール４ａ, ４ｂの間にて圧下
されるが、フランジ先端５はこの段階では圧延機のロー
ルに接触することはないのでユニバーサル圧延機の前ま
たは後に設置されたエッジャーロールにて図４に示すよ
うにな圧下を施して目標とするフランジ幅とし、その後
の仕上圧延では粗圧延で傾いていたフランジを平たんに
するとともに、ウエブ厚み、フランジ厚みを最終目標寸
法にしていた。しかしながら、このような圧延要領で
は、図５、図６に示すようにウエブの内幅Ｗは仕上げユ
ニバーサル圧延機の水平ロールのロール幅Ｗ´で決ま
り、フランジの脚長ｈはエッジャーロールのロールの深
さｈ´ (図４参照) で決まるため、ウエブ厚みｔW 、フ
ランジ厚みｔf を変更するような場合にはウエブ高さＨ
だけでなく、フランジ幅Ｂについてもその寸法の変動は
避けられなかったのである。この発明では上述した要領
にて仕上圧延するようにしたから、フランジ幅の寸法安
定化を図ることができるし、またフランジ幅を所望の幅
に積極的に変更できる利点もある。
圧延で図３に示すようにウエブ１は上下の水平ロール２
ａ, ２ｂにて、フランジ３ａ, ３ｂは水平ロール２ａ,
２ｂのロール側面と垂直ロール４ａ, ４ｂの間にて圧下
されるが、フランジ先端５はこの段階では圧延機のロー
ルに接触することはないのでユニバーサル圧延機の前ま
たは後に設置されたエッジャーロールにて図４に示すよ
うにな圧下を施して目標とするフランジ幅とし、その後
の仕上圧延では粗圧延で傾いていたフランジを平たんに
するとともに、ウエブ厚み、フランジ厚みを最終目標寸
法にしていた。しかしながら、このような圧延要領で
は、図５、図６に示すようにウエブの内幅Ｗは仕上げユ
ニバーサル圧延機の水平ロールのロール幅Ｗ´で決ま
り、フランジの脚長ｈはエッジャーロールのロールの深
さｈ´ (図４参照) で決まるため、ウエブ厚みｔW 、フ
ランジ厚みｔf を変更するような場合にはウエブ高さＨ
だけでなく、フランジ幅Ｂについてもその寸法の変動は
避けられなかったのである。この発明では上述した要領
にて仕上圧延するようにしたから、フランジ幅の寸法安
定化を図ることができるし、またフランジ幅を所望の幅
に積極的に変更できる利点もある。
【００１４】
【実施例】ウエブ高さを600 mm、フランジ幅を200 mm、
フランジ厚みを19mmの一定にし、ウエブ厚みのみをそれ
ぞれ９mm、12mm、16mmに変更する３サイズのＨ形鋼を同
一の設備を適用して下記の条件にしたがって圧延した。
その結果、この発明においてはフランジの幅広がり量を
８mmの範囲において調整することが可能であることが確
かめられ、すべてのサイズともフランジ幅を200 mmにす
ることができた。条件 Ａ. ウエブ高さ600 mm、フランジ幅200 mm、フランジ厚
み19mm、ウエブ厚み９mmになるＨ形鋼を圧延した際の圧
延条件は、Ｂ0 ＝192 mm、γf ＝0.22、γW ＝0.02、Ｔ
＝800 ℃ Ｂ. ウエブ高さ600 mm、フランジ幅200 mm、フランジ厚
み19mm、ウエブ厚み12mmになるＨ形鋼を圧延した際の圧
延条件は、Ｂ0 ＝195 mm、γf ＝0.15、γW ＝0.05、Ｔ
＝750 ℃ Ｃ. ウエブ高さ600 mm、フランジ幅200 mm、フランジ厚
み19mm、ウエブ厚み16mmになるＨ形鋼を圧延した際の圧
延条件は、Ｂ0 ＝199 mm、γf ＝0.05、γW ＝0.05、Ｔ
＝700 ℃ これに対し、ウエブ厚み９mm、12mm、16mmとそれぞれ変
更するに当たって、Ｂ0 ＝196 mm、199 mm、203 mmと
し、γf ＝0.15、γW ＝0.10、Ｔ＝750 ℃を同一条件に
して圧延した場合においては、ウエブ厚みを９mmとした
ときフランジ幅は200 mmではあるが、ウエブ厚みを12mm
とするような圧延ではフランジ幅が203mm、ウエブ厚み
を16mmとするような圧延を施した場合ではフランジ幅が
207 mmであって、フランジ幅の変動は避けられなかっ
た。
フランジ厚みを19mmの一定にし、ウエブ厚みのみをそれ
ぞれ９mm、12mm、16mmに変更する３サイズのＨ形鋼を同
一の設備を適用して下記の条件にしたがって圧延した。
その結果、この発明においてはフランジの幅広がり量を
８mmの範囲において調整することが可能であることが確
かめられ、すべてのサイズともフランジ幅を200 mmにす
ることができた。条件 Ａ. ウエブ高さ600 mm、フランジ幅200 mm、フランジ厚
み19mm、ウエブ厚み９mmになるＨ形鋼を圧延した際の圧
延条件は、Ｂ0 ＝192 mm、γf ＝0.22、γW ＝0.02、Ｔ
＝800 ℃ Ｂ. ウエブ高さ600 mm、フランジ幅200 mm、フランジ厚
み19mm、ウエブ厚み12mmになるＨ形鋼を圧延した際の圧
延条件は、Ｂ0 ＝195 mm、γf ＝0.15、γW ＝0.05、Ｔ
＝750 ℃ Ｃ. ウエブ高さ600 mm、フランジ幅200 mm、フランジ厚
み19mm、ウエブ厚み16mmになるＨ形鋼を圧延した際の圧
延条件は、Ｂ0 ＝199 mm、γf ＝0.05、γW ＝0.05、Ｔ
＝700 ℃ これに対し、ウエブ厚み９mm、12mm、16mmとそれぞれ変
更するに当たって、Ｂ0 ＝196 mm、199 mm、203 mmと
し、γf ＝0.15、γW ＝0.10、Ｔ＝750 ℃を同一条件に
して圧延した場合においては、ウエブ厚みを９mmとした
ときフランジ幅は200 mmではあるが、ウエブ厚みを12mm
とするような圧延ではフランジ幅が203mm、ウエブ厚み
を16mmとするような圧延を施した場合ではフランジ幅が
207 mmであって、フランジ幅の変動は避けられなかっ
た。
【００１５】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、圧延素材の
温度及びフランジとウエブの断面積変化率の差を考慮し
て仕上圧延するだけで寸法の安定したＨ形鋼を得ること
が可能で、複雑な装置は全く必要なく設備コストの軽減
を図ることができる。また、この発明によれば、フラン
ジ幅を比較的自由にコントロールできるのでＨ形鋼の長
手方向に沿ってフランジ幅が異なる特殊なものを圧延す
ることもできる。
温度及びフランジとウエブの断面積変化率の差を考慮し
て仕上圧延するだけで寸法の安定したＨ形鋼を得ること
が可能で、複雑な装置は全く必要なく設備コストの軽減
を図ることができる。また、この発明によれば、フラン
ジ幅を比較的自由にコントロールできるのでＨ形鋼の長
手方向に沿ってフランジ幅が異なる特殊なものを圧延す
ることもできる。
【図１】図１は仕上圧延前における圧延素材の断面を示
した図である。
した図である。
【図２】図２は仕上圧延後のＨ形鋼の断面を示した図で
ある。
ある。
【図３】図３は粗圧延段階における圧延素材の断面を示
した図である。
した図である。
【図４】図４はエッジャー圧延段階における圧延素材の
断面を示した図である。
断面を示した図である。
【図５】図５は仕上圧延における圧延素材の断面を示し
た図である。
た図である。
【図６】図６は仕上げ圧延を経たＨ形鋼の断面を示した
図である。
図である。
１ ウエブ 2a 水平ロール 2b 水平ロール 3a フランジ 3b フランジ 4a 垂直ロール 4b 垂直ロール ５ フランジ先端 Ｗ0 ウエブの内幅 Ｗ1 ウエブの内幅 ｔf0フランジ厚み ｔf0フランジ厚み Ｂ0 フランジ幅 Ｂ1 フランジ幅 Ｗ´ウエブの内幅 Ｗ ウエブの内幅 ｔW ウエブ厚み Ｈ ウエブ高さ ｈ フランジの脚長
Claims (1)
- 【請求項１】 ユニバーサル圧延機を用いてウエブ及び
フランジを有するＨ形鋼を圧延するに当たり、 粗ユニバーサル圧延を施したＨ形鋼片のウエブとフラン
ジとの結合部分の温度及び該Ｈ形鋼片の仕上圧延におけ
るウエブとフランジの断面積減少率の差を勘案して仕上
圧延を施すことによりフランジの幅広がり量を調整する
ことを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230810A JPH0550101A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3230810A JPH0550101A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0550101A true JPH0550101A (ja) | 1993-03-02 |
Family
ID=16913630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3230810A Pending JPH0550101A (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0550101A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021030234A (ja) * | 2019-08-14 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 |
| JP2021030232A (ja) * | 2019-08-14 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 |
| JP2021030233A (ja) * | 2019-08-14 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 |
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1991
- 1991-08-19 JP JP3230810A patent/JPH0550101A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021030234A (ja) * | 2019-08-14 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 |
| JP2021030232A (ja) * | 2019-08-14 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 |
| JP2021030233A (ja) * | 2019-08-14 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 |
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