JPH0541116A - アルミニウム複合超電導線の製造方法 - Google Patents
アルミニウム複合超電導線の製造方法Info
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- JPH0541116A JPH0541116A JP3219200A JP21920091A JPH0541116A JP H0541116 A JPH0541116 A JP H0541116A JP 3219200 A JP3219200 A JP 3219200A JP 21920091 A JP21920091 A JP 21920091A JP H0541116 A JPH0541116 A JP H0541116A
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】不均一変形や縦割れ等の欠陥を生じることなく
量産性良くアルミニウム複合超電導線を製造する。 【構成】銅被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金モノフィラメント線１４
の外周、内周及び両端面を銅層１１，１２，１５及び１
６で被覆した円筒状銅被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金モノフィラメ
ント集合体１０を圧縮成形及び加圧熱処理し、この圧縮
成形及び加圧熱処理された円筒状銅被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金
モノフィラメント集合体１０にＡｌ棒２３を挿入すると
ともに外周に銅管２１を組み込んで押出ビレット２０を
形成し、この押出ビレット２０を加熱しないで押出加工
する。
量産性良くアルミニウム複合超電導線を製造する。 【構成】銅被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金モノフィラメント線１４
の外周、内周及び両端面を銅層１１，１２，１５及び１
６で被覆した円筒状銅被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金モノフィラメ
ント集合体１０を圧縮成形及び加圧熱処理し、この圧縮
成形及び加圧熱処理された円筒状銅被覆Ｎｂ−Ｔｉ合金
モノフィラメント集合体１０にＡｌ棒２３を挿入すると
ともに外周に銅管２１を組み込んで押出ビレット２０を
形成し、この押出ビレット２０を加熱しないで押出加工
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム複合超電
導線の製造方法に関し、特に高信頼性が要求される超電
導マグネット用アルミニウム複合超電導線の製造方法に
関する。
導線の製造方法に関し、特に高信頼性が要求される超電
導マグネット用アルミニウム複合超電導線の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導マグネットに使用される超電導線
としては、例えばアルミニウム複合超電導線が一例とし
て挙げられる。このアルミニウム複合超電導線は、高純
度Ａｌを安定化材として内蔵し、周囲に複数の銅被覆Ｎ
ｂ−Ｔｉ合金モノフィラメント線（以下「Ｃｕ／Ｎｂ−
Ｔｉモノフィラメント線」という。）を組み込み、さら
にその周囲を銅管で被覆した構造を有する。このアルミ
ニウム複合超電導線を製造する場合、まず所定の断面形
状に加工した複数のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント
線をＡｌ棒の周囲に組み込み、さらにこれを銅管内に収
容して押出ビレットを組み立て、この押出ビレットを押
出加工して最終的な超電導線とする方法が最も一般的で
ある。また、押出加工を行わずに超電導線を製造する方
法として、線束引抜法を適用することも考えられる。
としては、例えばアルミニウム複合超電導線が一例とし
て挙げられる。このアルミニウム複合超電導線は、高純
度Ａｌを安定化材として内蔵し、周囲に複数の銅被覆Ｎ
ｂ−Ｔｉ合金モノフィラメント線（以下「Ｃｕ／Ｎｂ−
Ｔｉモノフィラメント線」という。）を組み込み、さら
にその周囲を銅管で被覆した構造を有する。このアルミ
ニウム複合超電導線を製造する場合、まず所定の断面形
状に加工した複数のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント
線をＡｌ棒の周囲に組み込み、さらにこれを銅管内に収
容して押出ビレットを組み立て、この押出ビレットを押
出加工して最終的な超電導線とする方法が最も一般的で
ある。また、押出加工を行わずに超電導線を製造する方
法として、線束引抜法を適用することも考えられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のように
単純に各部材を組み込んで組み立てた押出ビレットを用
いて押出を行う場合、押出ビレットの変形抵抗が高くな
るので、押出を高温で行う必要が生じる。押出を高温で
行う場合、Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線の硬度
は大きく、一方Ａｌ棒の硬度は小さいので、押出ビレッ
ト中のＮｂ−Ｔｉ合金とＡｌとの変形抵抗差が非常に大
きくなり、Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉフィラメント線のネッキン
グ現象により押出材断面が不均一となる。これは、押出
後の冷間減面加工における超電導線の断線を頻発させる
原因となる。
単純に各部材を組み込んで組み立てた押出ビレットを用
いて押出を行う場合、押出ビレットの変形抵抗が高くな
るので、押出を高温で行う必要が生じる。押出を高温で
行う場合、Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線の硬度
は大きく、一方Ａｌ棒の硬度は小さいので、押出ビレッ
ト中のＮｂ−Ｔｉ合金とＡｌとの変形抵抗差が非常に大
きくなり、Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉフィラメント線のネッキン
グ現象により押出材断面が不均一となる。これは、押出
後の冷間減面加工における超電導線の断線を頻発させる
原因となる。
【０００４】また、押出を高温で行うと、押出材温度の
上昇をもたらす。この押出材の温度上昇は、内蔵Ａｌと
Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体との熱膨張差
によって内蔵Ａｌに作用する圧縮の熱応力を増大させ、
押出材の縦割れ等の押出欠陥が起きやすくなる。
上昇をもたらす。この押出材の温度上昇は、内蔵Ａｌと
Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体との熱膨張差
によって内蔵Ａｌに作用する圧縮の熱応力を増大させ、
押出材の縦割れ等の押出欠陥が起きやすくなる。
【０００５】一方、線束引抜法を用いて超電導線を製造
する場合には、減面加工を全て室温下で行えるので、上
記のような問題点は発生しない。しかし、線束引抜法に
量産性を付与するためには、多本のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモ
ノフィラメント線を長尺でしかも均一に組み立てなけれ
ばならないので、これを実際に適用することは極めて困
難である。
する場合には、減面加工を全て室温下で行えるので、上
記のような問題点は発生しない。しかし、線束引抜法に
量産性を付与するためには、多本のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモ
ノフィラメント線を長尺でしかも均一に組み立てなけれ
ばならないので、これを実際に適用することは極めて困
難である。
【０００６】従って本発明の目的は、不均一変形や縦割
れ等の欠陥を生じることなく量産性よくアルミニウム複
合超電導線を製造する方法を提供することにある。
れ等の欠陥を生じることなく量産性よくアルミニウム複
合超電導線を製造する方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のアルミニウム複
合超電導線の製造方法は、Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラ
メント線の集合体の外周、内周及び両端面を銅層で被覆
した円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体を
圧縮成形及び加圧熱処理し、この圧縮成形及び加圧熱処
理された円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合
体の内孔にＡｌ棒を挿入するとともに外周に銅管を組み
込んで押出ビレットを形成し、この押出ビレットを加熱
しないで押出加工するようにしたものである。
合超電導線の製造方法は、Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラ
メント線の集合体の外周、内周及び両端面を銅層で被覆
した円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体を
圧縮成形及び加圧熱処理し、この圧縮成形及び加圧熱処
理された円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合
体の内孔にＡｌ棒を挿入するとともに外周に銅管を組み
込んで押出ビレットを形成し、この押出ビレットを加熱
しないで押出加工するようにしたものである。
【０００８】前記円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメ
ント集合体は銅マトリックスＮｂ−Ｔｉ超電導部を構成
し、ＣｕとＮｂ−Ｔｉの断面積比は例えば０．５〜２：
１程度である。また、前記Ａｌ棒は、Ａｌ単体棒、及び
Ａｌの機械的保護層又はＡｌへの不純物拡散を防止する
拡散防止層のいずれか一層又は両層を含む複数層に被覆
されたＡｌ棒のいずれかが適用できる。さらに具体的な
一例を示すと、Ａｌ棒は、純度９９．９９９％以上の高
純度Ａｌを、体積分率で最大０．５の割合で断面中央部
に単体あるいは高電気抵抗体で分割された形で形成す
る。押出方法としては、静水圧押出又は潤滑押出が適用
できる。
ント集合体は銅マトリックスＮｂ−Ｔｉ超電導部を構成
し、ＣｕとＮｂ−Ｔｉの断面積比は例えば０．５〜２：
１程度である。また、前記Ａｌ棒は、Ａｌ単体棒、及び
Ａｌの機械的保護層又はＡｌへの不純物拡散を防止する
拡散防止層のいずれか一層又は両層を含む複数層に被覆
されたＡｌ棒のいずれかが適用できる。さらに具体的な
一例を示すと、Ａｌ棒は、純度９９．９９９％以上の高
純度Ａｌを、体積分率で最大０．５の割合で断面中央部
に単体あるいは高電気抵抗体で分割された形で形成す
る。押出方法としては、静水圧押出又は潤滑押出が適用
できる。
【０００９】
【作用】本発明においては、円筒状のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉ
モノフィラメント集合体を圧縮成形し、さらにこれを加
圧熱処理することによって集合体内部のＮｂ−Ｔｉフィ
ラメントを軟化させ、この後に行う押出加工時の変形抵
抗を小さくするとともにＡｌ棒との変形抵抗差を小さく
する。従って、この後に行う押出は高温で行う必要がな
くなり、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントのネッキング現象によ
る押出材断面の不均一化も生じなくなり、押出後の冷間
減面加工における超電導線の断線も防止される。
モノフィラメント集合体を圧縮成形し、さらにこれを加
圧熱処理することによって集合体内部のＮｂ−Ｔｉフィ
ラメントを軟化させ、この後に行う押出加工時の変形抵
抗を小さくするとともにＡｌ棒との変形抵抗差を小さく
する。従って、この後に行う押出は高温で行う必要がな
くなり、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントのネッキング現象によ
る押出材断面の不均一化も生じなくなり、押出後の冷間
減面加工における超電導線の断線も防止される。
【００１０】また、上記のように加圧しながら高温熱処
理を行うことにより、圧縮成形された円筒状Ｃｕ／Ｎｂ
−Ｔｉモノフィラメント集合体のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノ
フィラメント界面の拡散接合が促進され、高い界面接合
強度が得られる。
理を行うことにより、圧縮成形された円筒状Ｃｕ／Ｎｂ
−Ｔｉモノフィラメント集合体のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノ
フィラメント界面の拡散接合が促進され、高い界面接合
強度が得られる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
ながら詳細に説明する。まず、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉ
モノフィラメント集合体１０を形成する。図１（ａ）は
圧縮成形前の円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント
集合体１０の縦断面図である。
ながら詳細に説明する。まず、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉ
モノフィラメント集合体１０を形成する。図１（ａ）は
圧縮成形前の円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント
集合体１０の縦断面図である。
【００１２】まず、厚さ１０ｍｍ、直径１５０ｍｍで、
中心部に直径８６ｍｍの孔を有する銅円板１１と、外径
９０ｍｍ、内径８２ｍｍ、長さ９１０ｍｍの銅管１２と
を、接合部１３でＴＩＧ溶接した後、酸化スケールのブ
ラッシング除去処理を施す。
中心部に直径８６ｍｍの孔を有する銅円板１１と、外径
９０ｍｍ、内径８２ｍｍ、長さ９１０ｍｍの銅管１２と
を、接合部１３でＴＩＧ溶接した後、酸化スケールのブ
ラッシング除去処理を施す。
【００１３】次に、銅管１２の周囲に、対辺長２．４６
ｍｍの正六角形断面形状に引抜き加工されたＣｕ／Ｎｂ
−Ｔｉモノフィラメント線１４を円筒状に１５５０本組
み込む。このＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線１４
は、Ｎｂ−Ｔｉ合金製モノフィラメント線にＣｕを被覆
したものであり、ＣｕとＮｂ−Ｔｉ合金の断面積比は
０．３２：１である。また、このＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノ
フィラメント線１４は、予め洗浄され、９００ｍｍの長
さに切断された定尺切断材として用いられる。
ｍｍの正六角形断面形状に引抜き加工されたＣｕ／Ｎｂ
−Ｔｉモノフィラメント線１４を円筒状に１５５０本組
み込む。このＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線１４
は、Ｎｂ−Ｔｉ合金製モノフィラメント線にＣｕを被覆
したものであり、ＣｕとＮｂ−Ｔｉ合金の断面積比は
０．３２：１である。また、このＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノ
フィラメント線１４は、予め洗浄され、９００ｍｍの長
さに切断された定尺切断材として用いられる。
【００１４】さらに、厚さ１０ｍｍ、直径１３６ｍｍ
で、中心部に直径８２ｍｍの孔を有する銅円板１５と、
外径１５０ｍｍ、内径１３６ｍｍ、長さ９１０ｍｍの銅
管１６を接合部１７でＴＩＧ溶接した後、表面ブラッシ
ングし、これをＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線１
４を被覆するように配し、前記銅円板１１及び銅管１２
と接合部１８及び１９において電子ビーム溶接を行って
シールし、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集
合体１０を製作する。
で、中心部に直径８２ｍｍの孔を有する銅円板１５と、
外径１５０ｍｍ、内径１３６ｍｍ、長さ９１０ｍｍの銅
管１６を接合部１７でＴＩＧ溶接した後、表面ブラッシ
ングし、これをＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線１
４を被覆するように配し、前記銅円板１１及び銅管１２
と接合部１８及び１９において電子ビーム溶接を行って
シールし、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集
合体１０を製作する。
【００１５】次に、このように製作した円筒状Ｃｕ／Ｎ
ｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１０に、直径８１ｍ
ｍ、長さ９２０ｍｍの図示しないマンドレルを挿入し、
乾式ラバープレスにより圧縮成形する。このときの成形
圧力は２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 で、加圧保持時間は１０
秒である。これにより、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフ
ィラメント集合体１０の内面が円形となり、後工程での
Ａｌ棒の挿入が簡単になる。
ｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１０に、直径８１ｍ
ｍ、長さ９２０ｍｍの図示しないマンドレルを挿入し、
乾式ラバープレスにより圧縮成形する。このときの成形
圧力は２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 で、加圧保持時間は１０
秒である。これにより、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフ
ィラメント集合体１０の内面が円形となり、後工程での
Ａｌ棒の挿入が簡単になる。
【００１６】上記のように圧縮成形された円筒状Ｃｕ／
Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１０を、さらに、熱
間静水圧プレス（ＨＩＰ）コンテナ内において、６５０
℃、加圧圧力２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件で２時間の
加圧熱処理を行う。このときの雰囲気ガスはＡｒであ
る。この処理により、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントの硬さは
２１０から１４５に軟化する。また、加圧しながらの高
温熱処理により、圧縮成形された円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔ
ｉモノフィラメント集合体１０のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノ
フィラメント界面の拡散接合が促進され、高い界面接合
強度が得られる。
Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１０を、さらに、熱
間静水圧プレス（ＨＩＰ）コンテナ内において、６５０
℃、加圧圧力２０００ｋｇｆ／ｃｍ2 の条件で２時間の
加圧熱処理を行う。このときの雰囲気ガスはＡｒであ
る。この処理により、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントの硬さは
２１０から１４５に軟化する。また、加圧しながらの高
温熱処理により、圧縮成形された円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔ
ｉモノフィラメント集合体１０のＣｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノ
フィラメント界面の拡散接合が促進され、高い界面接合
強度が得られる。
【００１７】次に、上記のように圧縮成形、加圧熱処理
した円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１
０を用い、静水圧押出用の押出ビレットを組み立てる。
図１（ｂ）は、本実施例で組み立てられた最終的な静水
圧押出用の全長１２００ｍｍの押出ビレット２０の横断
面を示したものである。
した円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１
０を用い、静水圧押出用の押出ビレットを組み立てる。
図１（ｂ）は、本実施例で組み立てられた最終的な静水
圧押出用の全長１２００ｍｍの押出ビレット２０の横断
面を示したものである。
【００１８】図において、圧縮成形、加圧熱処理した円
筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１０の外
側には、外径１５７ｍｍ、内径１５１ｍｍの銅管２１
が、内側には、外径８０ｍｍ、内径７６ｍｍのＡｌの拡
散防止用Ｎｂ管２２がそれぞれ配され、さらにその内側
に直径７５ｍｍのＡｌ棒２３が配されている。これらの
部材長は、外周の銅管２１は１１００ｍｍで、他の部材
はいずれも９２０ｍｍである。外周の銅管２１が１１０
０ｍｍと長いのは、押出ビレット２０の先端及び後端に
組み込まれる銅ブロックと電子ビーム溶接されることを
考慮して余裕を持たせているためである。
筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体１０の外
側には、外径１５７ｍｍ、内径１５１ｍｍの銅管２１
が、内側には、外径８０ｍｍ、内径７６ｍｍのＡｌの拡
散防止用Ｎｂ管２２がそれぞれ配され、さらにその内側
に直径７５ｍｍのＡｌ棒２３が配されている。これらの
部材長は、外周の銅管２１は１１００ｍｍで、他の部材
はいずれも９２０ｍｍである。外周の銅管２１が１１０
０ｍｍと長いのは、押出ビレット２０の先端及び後端に
組み込まれる銅ブロックと電子ビーム溶接されることを
考慮して余裕を持たせているためである。
【００１９】この押出ビレット２０を、ヒマシ油を圧力
媒体とした静水圧押出機によりビレットを加熱しないで
直径５０ｍｍに押し出す。このときの押出圧力は７９ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 であり、不均一変形及び縦割れ等の欠陥の
ない長さ約８ｍの健全な押出材が得られる。
媒体とした静水圧押出機によりビレットを加熱しないで
直径５０ｍｍに押し出す。このときの押出圧力は７９ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 であり、不均一変形及び縦割れ等の欠陥の
ない長さ約８ｍの健全な押出材が得られる。
【００２０】本実施例では、この押出材を引抜きにより
減面加工し、途中２回の時効熱処理を加え、図２の横断
面図に示すように、最終的に平角断面形状を有する５０
００ｍ接続なしの一条もののアルミニウム複合超電導線
３０が製作できる。すなわち、中央に配されたＡｌ層３
１を中心として、拡散防止層３２、内層銅層３３、Ｃｕ
／Ｎｂ−Ｔｉ超電導複合層３４、及び外層銅層３５がそ
れぞれ内層から外層にかけて被覆した構造となってい
る。
減面加工し、途中２回の時効熱処理を加え、図２の横断
面図に示すように、最終的に平角断面形状を有する５０
００ｍ接続なしの一条もののアルミニウム複合超電導線
３０が製作できる。すなわち、中央に配されたＡｌ層３
１を中心として、拡散防止層３２、内層銅層３３、Ｃｕ
／Ｎｂ−Ｔｉ超電導複合層３４、及び外層銅層３５がそ
れぞれ内層から外層にかけて被覆した構造となってい
る。
【００２１】具体的な断面寸法は、厚さ１．２５ｍｍ、
幅２．６５ｍｍで、コーナーの曲率半径は０．４ｍｍで
ある。Ｎｂ−Ｔｉ，Ｃｕ，Ｎｂ及びＡｌの体積分率は、
それぞれ０．３３、０．４１、０．０３及び０．２４と
なり、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント径は約３０μｍとなる。
また、この線材の臨界電流値は、外部磁場５Ｔ、測定温
度４．２Ｋにおいて１９６０Ａ／ｍｍ2 と十分な値が得
られることが確認できた。
幅２．６５ｍｍで、コーナーの曲率半径は０．４ｍｍで
ある。Ｎｂ−Ｔｉ，Ｃｕ，Ｎｂ及びＡｌの体積分率は、
それぞれ０．３３、０．４１、０．０３及び０．２４と
なり、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント径は約３０μｍとなる。
また、この線材の臨界電流値は、外部磁場５Ｔ、測定温
度４．２Ｋにおいて１９６０Ａ／ｍｍ2 と十分な値が得
られることが確認できた。
【００２２】前述した実施例では、円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−
Ｔｉモノフィラメント集合体を製作する方法として、図
１のようなルーズな円筒状集合体に、ラバープレスによ
る圧縮成形及びＨＩＰによる加圧熱処理と多段の工程を
施す方法用いたが、これらの工程は、ルーズな円筒状集
合体を組み込んだ後、直接ＨＩＰにより加圧、熱処理す
るようにしても問題はない。また、ＨＩＰの代わりにホ
ットプレスによる加圧熱処理を採用することも可能であ
る。しかしこの場合には、変形初期に押出ビレットがバ
レル状に変形するので、フィラメントの配列の乱れを生
じやすい。従って、さらにラバープレス又は冷間静水圧
プレス（ＣＩＰ）による圧縮成形を行う必要がある。
Ｔｉモノフィラメント集合体を製作する方法として、図
１のようなルーズな円筒状集合体に、ラバープレスによ
る圧縮成形及びＨＩＰによる加圧熱処理と多段の工程を
施す方法用いたが、これらの工程は、ルーズな円筒状集
合体を組み込んだ後、直接ＨＩＰにより加圧、熱処理す
るようにしても問題はない。また、ＨＩＰの代わりにホ
ットプレスによる加圧熱処理を採用することも可能であ
る。しかしこの場合には、変形初期に押出ビレットがバ
レル状に変形するので、フィラメントの配列の乱れを生
じやすい。従って、さらにラバープレス又は冷間静水圧
プレス（ＣＩＰ）による圧縮成形を行う必要がある。
【００２３】なお、拡散防止層やＡｌの分割材として
は、例えばＡｌとの反応性の低いＮｂ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｚ
ｒ及びＨｆの各元素、これらの各元素を主成分とする合
金、オーステナイト系Ｆｅ合金等が適用可能である。ま
た、押出ビレット部材のＡｌ棒の機械的保護被覆層に
は、その複合Ａｌ棒の加工性及び超電導線の安定性向上
の観点から、残留抵抗比１５０以上の純銅が最適であ
る。しかし、前述の拡散防止層が機械的保護層を兼ねて
いても良い。
は、例えばＡｌとの反応性の低いＮｂ，Ｔｉ，Ｔａ，Ｚ
ｒ及びＨｆの各元素、これらの各元素を主成分とする合
金、オーステナイト系Ｆｅ合金等が適用可能である。ま
た、押出ビレット部材のＡｌ棒の機械的保護被覆層に
は、その複合Ａｌ棒の加工性及び超電導線の安定性向上
の観点から、残留抵抗比１５０以上の純銅が最適であ
る。しかし、前述の拡散防止層が機械的保護層を兼ねて
いても良い。
【００２４】
【発明の効果】以上説明した通り本発明によれば、押出
ビレットを加熱しないで押出加工するとができるので、
不均一変形や縦割れ等の欠陥を生じることなく量産性よ
くアルミニウム複合超電導線を製造することができる。
ビレットを加熱しないで押出加工するとができるので、
不均一変形や縦割れ等の欠陥を生じることなく量産性よ
くアルミニウム複合超電導線を製造することができる。
【図１】本発明の一実施例の方法を説明する図であり、
（ａ）は圧縮成形前の円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィ
ラメント集合体１０の縦断面図であり、（ｂ）は押出ビ
レット２０の横断面図である。
（ａ）は圧縮成形前の円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィ
ラメント集合体１０の縦断面図であり、（ｂ）は押出ビ
レット２０の横断面図である。
【図２】本発明の一実施例の方法により製作したアルミ
ニウム複合超電導線３０の横断面図である。
ニウム複合超電導線３０の横断面図である。
１０ 円筒状Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント集合体 １１，１５ 銅円板 １２，１６ 銅管 １３，１７，１８，１９ 接合部 １４ Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉモノフィラメント線 ２０ 押出ビレット ２１ 銅管 ２２ 拡散防止Ｎｂ管 ２３ Ａｌ棒 ３０ Ａｌ複合超電導線 ３１ Ａｌ層 ３２ 拡散防止層 ３３ 内層銅層 ３４ Ｃｕ／Ｎｂ−Ｔｉ超電導複合層 ３５ 外層銅層
Claims (2)
- 【請求項１】 銅被覆ニオビウム−チタン合金モノフィ
ラメント線の集合体の外周、内周及び両端面を銅層で被
覆した円筒状銅被覆ニオビウム−チタン合金モノフィラ
メント集合体を形成する工程、この円筒状銅被覆ニオビ
ウム−チタン合金モノフィラメント集合体を圧縮成形及
び加圧熱処理する工程、この圧縮成形及び加圧熱処理さ
れた円筒状銅被覆ニオビウム−チタン合金モノフィラメ
ント集合体の内孔にアルミニウム棒を挿入するとともに
外周に銅管を組み込んで押出ビレットを形成する工程、
及びこの押出ビレットを加熱しないで押出加工する工程
とを含むことを特徴とするアルミニウム複合超電導線の
製造方法。 - 【請求項２】 前記アルミニウム棒は、アルミニウム単
体棒、及びアルミニウムの機械的保護層又はアルミニウ
ムへの不純物拡散を防止する拡散防止層のいずれか一層
又は両層を含む複数層によって被覆されたアルミニウム
棒のいずれかである請求項１に記載のアルミニウム複合
超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3219200A JP2917603B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | アルミニウム複合超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3219200A JP2917603B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | アルミニウム複合超電導線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0541116A true JPH0541116A (ja) | 1993-02-19 |
| JP2917603B2 JP2917603B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=16731778
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3219200A Expired - Lifetime JP2917603B2 (ja) | 1991-08-05 | 1991-08-05 | アルミニウム複合超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2917603B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1294598C (zh) * | 2004-09-29 | 2007-01-10 | 刘贤彰 | 超导电力电缆 |
| JP2012216504A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Fujikura Ltd | 高温超電導線材および高温超電導コイル |
| CN113352019A (zh) * | 2021-04-22 | 2021-09-07 | 东方日升新能源股份有限公司 | 铜铝复合焊带的制作方法及铜铝复合焊带和太阳能组件 |
-
1991
- 1991-08-05 JP JP3219200A patent/JP2917603B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1294598C (zh) * | 2004-09-29 | 2007-01-10 | 刘贤彰 | 超导电力电缆 |
| JP2012216504A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Fujikura Ltd | 高温超電導線材および高温超電導コイル |
| CN113352019A (zh) * | 2021-04-22 | 2021-09-07 | 东方日升新能源股份有限公司 | 铜铝复合焊带的制作方法及铜铝复合焊带和太阳能组件 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2917603B2 (ja) | 1999-07-12 |
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