JPH0535214Y2 - - Google Patents
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- JPH0535214Y2 JPH0535214Y2 JP1988043329U JP4332988U JPH0535214Y2 JP H0535214 Y2 JPH0535214 Y2 JP H0535214Y2 JP 1988043329 U JP1988043329 U JP 1988043329U JP 4332988 U JP4332988 U JP 4332988U JP H0535214 Y2 JPH0535214 Y2 JP H0535214Y2
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- Japan
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- outer ring
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- protrusion
- equipment
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- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 11
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/60—Raceways; Race rings divided or split, e.g. comprising two juxtaposed rings
- F16C33/605—Raceways; Race rings divided or split, e.g. comprising two juxtaposed rings with a separate retaining member, e.g. flange, shoulder, guide ring, secured to a race ring, adjacent to the race surface, so as to abut the end of the rolling elements, e.g. rollers, or the cage
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
- F16C13/006—Guiding rollers, wheels or the like, formed by or on the outer element of a single bearing or bearing unit, e.g. two adjacent bearings, whose ratio of length to diameter is generally less than one
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
- F16C19/44—Needle bearings
- F16C19/46—Needle bearings with one row or needles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/52—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with devices affected by abnormal or undesired conditions
- F16C19/522—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with devices affected by abnormal or undesired conditions related to load on the bearing, e.g. bearings with load sensors or means to protect the bearing against overload
-
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- F16C21/00—Combinations of sliding-contact bearings with ball or roller bearings, for exclusively rotary movement
-
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/581—Raceways; Race rings integral with other parts, e.g. with housings or machine elements such as shafts or gear wheels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C39/00—Relieving load on bearings
- F16C39/02—Relieving load on bearings using mechanical means
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/21—Elements
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- Y10T74/2107—Follower
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
産業上の利用分野
本考案は、工作機械等の技術分野においてカム
フオロワ等として使用されるころがり接触子、詳
しくは、機器、装置等の構成要素に支持されるよ
うになつている一端部と軌道面が設けられている
外周部とを有する軸と、軸を包囲し内周に軌道面
が設けられている外輪と、軸と外輪との間に設け
られていて軸の軌道面と外輪の軌道面とにころが
り接触し、互いに軸の周方向へ隔てられた関係に
配列されている複数の転動体とを備え、外輪の外
周面が機器、装置等の構成要素の軌道面にころが
り接触するよう構成されている形式のころがり接
触子に関するものである。
フオロワ等として使用されるころがり接触子、詳
しくは、機器、装置等の構成要素に支持されるよ
うになつている一端部と軌道面が設けられている
外周部とを有する軸と、軸を包囲し内周に軌道面
が設けられている外輪と、軸と外輪との間に設け
られていて軸の軌道面と外輪の軌道面とにころが
り接触し、互いに軸の周方向へ隔てられた関係に
配列されている複数の転動体とを備え、外輪の外
周面が機器、装置等の構成要素の軌道面にころが
り接触するよう構成されている形式のころがり接
触子に関するものである。
従来の技術
従来、上記形式のころがり接触子として、例え
ば軸の一端を機械の要素に固定し、外輪の外周面
をカムのカム面にころがり接触させるようにして
カムフオロワとして使用されているものが知られ
ている。このようなカムフオロワは、例えば特公
昭54−20534号に記載されている。また、この形
式のころがり接触子は、軸の一端を機械要素に固
定しかつ外輪の外周面をレールにころがり接触さ
せて、機械要素をころがり接触子と一体にレール
に沿つて移動させるような用途等にも使用されて
いる。
ば軸の一端を機械の要素に固定し、外輪の外周面
をカムのカム面にころがり接触させるようにして
カムフオロワとして使用されているものが知られ
ている。このようなカムフオロワは、例えば特公
昭54−20534号に記載されている。また、この形
式のころがり接触子は、軸の一端を機械要素に固
定しかつ外輪の外周面をレールにころがり接触さ
せて、機械要素をころがり接触子と一体にレール
に沿つて移動させるような用途等にも使用されて
いる。
考案が解決しようとする課題
上記形式の従来のころがり接触子には、衝撃荷
重等が加えられて外輪に所定値以上のラジアル荷
重が作用すると、軸の軌道面と、転動体と、外輪
の軌道面との間のころがり接触部に精度上無視で
きない永久変形、即ち圧痕が生じ、またさらに過
大なラジアル荷重が作用すると軸の永久変形、即
ち軸の永久曲がりが生じてころがり接触子が損傷
するという問題点があつた。
重等が加えられて外輪に所定値以上のラジアル荷
重が作用すると、軸の軌道面と、転動体と、外輪
の軌道面との間のころがり接触部に精度上無視で
きない永久変形、即ち圧痕が生じ、またさらに過
大なラジアル荷重が作用すると軸の永久変形、即
ち軸の永久曲がりが生じてころがり接触子が損傷
するという問題点があつた。
本考案は上記問題点を解決し、ころがり接触部
の圧痕や軸の永久曲がりが生じる可能性を低減さ
せたころがり接触子を提供することを目的とする
ものである。
の圧痕や軸の永久曲がりが生じる可能性を低減さ
せたころがり接触子を提供することを目的とする
ものである。
課題を解決するための手段
上記した問題点を解決するために、本考案にお
いては、所定の小さな間隙を介して機器、装置等
の構成要素の軌道面に対向する荷重支持部を先端
に有している突起が軸に突設され、その突起が上
記軸の、構成要素に支持される一端部と、外輪と
の間に位置していて、外輪に所定値以上のラジア
ル荷重が作用したときに上記構成要素の軌道面が
上記突起の荷重支持部に当接する構成を採用して
いる。
いては、所定の小さな間隙を介して機器、装置等
の構成要素の軌道面に対向する荷重支持部を先端
に有している突起が軸に突設され、その突起が上
記軸の、構成要素に支持される一端部と、外輪と
の間に位置していて、外輪に所定値以上のラジア
ル荷重が作用したときに上記構成要素の軌道面が
上記突起の荷重支持部に当接する構成を採用して
いる。
作 用
本考案においては、外輪に所定値以上のラジア
ル荷重が作用したときに上記構成要素の軌道面が
上記突起の荷重支持部に当接するために、外輪の
軌道面と、転動体と、外輪の軌道面とのころがり
接触部に作用する荷重が軽減される。また、上記
突起の荷重支持部は、上記軸の、構成要素に支持
される一端部と、外輪との間の位置、即ち外輪の
位置よりも軸が支持されている一端部に近い位置
で荷重を支持することになる。従つて、軸の永久
曲りを生じさせるラジアル荷重値が大きくなる。
ル荷重が作用したときに上記構成要素の軌道面が
上記突起の荷重支持部に当接するために、外輪の
軌道面と、転動体と、外輪の軌道面とのころがり
接触部に作用する荷重が軽減される。また、上記
突起の荷重支持部は、上記軸の、構成要素に支持
される一端部と、外輪との間の位置、即ち外輪の
位置よりも軸が支持されている一端部に近い位置
で荷重を支持することになる。従つて、軸の永久
曲りを生じさせるラジアル荷重値が大きくなる。
実施例
第１図から第３図は本考案の第１実施例のころ
がり接触子を示している。このころがり接触子
は、外周に軌道面１ａが設けられている軸１と、
軸１の左方（第１図）部分を包囲し内周に軌道面
２ａが設けられている外輪２と、軸１と外輪２と
の間に設けられていて軸１の軌道面１ａと外輪２
の軌道面２ａとにころがり接触する複数の転動体
３とを備えており、外輪２の外周面が、機器、装
置等の構成要素の軌道面、即ち図示実施例の場合
にはカム５のカム面５ａにころがり接触してい
る。各転動体３は、ニードルローラから構成され
ていて、互いに軸１の周方向へ隔てられた関係に
一列に配列されている。また、軸１の左端（第１
図）には、外輪２が左方へ移動して軸１から抜け
出すのを防止するつば部１ｂが軸１と一体に設け
られている。なお、軸１の右方部１ｃは、機器、
装置等の構成要素６に嵌挿されて固定されるよう
になつている。
がり接触子を示している。このころがり接触子
は、外周に軌道面１ａが設けられている軸１と、
軸１の左方（第１図）部分を包囲し内周に軌道面
２ａが設けられている外輪２と、軸１と外輪２と
の間に設けられていて軸１の軌道面１ａと外輪２
の軌道面２ａとにころがり接触する複数の転動体
３とを備えており、外輪２の外周面が、機器、装
置等の構成要素の軌道面、即ち図示実施例の場合
にはカム５のカム面５ａにころがり接触してい
る。各転動体３は、ニードルローラから構成され
ていて、互いに軸１の周方向へ隔てられた関係に
一列に配列されている。また、軸１の左端（第１
図）には、外輪２が左方へ移動して軸１から抜け
出すのを防止するつば部１ｂが軸１と一体に設け
られている。なお、軸１の右方部１ｃは、機器、
装置等の構成要素６に嵌挿されて固定されるよう
になつている。
上記軸１の、軌道面１ａの右端（第１図）に隣
接する位置に、所定の小さな間隙Ｇを介してカム
面５ａに対向する荷重支持部４ａを先端に有して
いる突起４が設けられている。この突起４は軸１
に嵌着された環状部材から構成されている。上記
荷重支持部４ａは、外輪２に所定値以上のラジア
ル荷重Ｆが作用したときにカム面５ａに当接し
て、外輪２の軌道面２ａと、転動体３と、軸１の
軌道面１ａとの間のころがり接触部に作用する荷
重を軽減するようになつている。第３図に示され
ているように、荷重支持部４ａは、突起４の先端
の上下部に設けた平坦面４ｂを有している。この
ような平坦面４ｂを設け、これをカム面５ａの平
坦部分に対向させるようにすれば、かム面をその
平坦面４ｂに良好に当接させることができる。し
かしながら、荷重支持部４ａにこのような平坦面
４ｂを設けずに、突起４を横断面が真円形のもの
にすることももちろん可能である。なお、図示実
施例においては、平坦面４ｂが突起４の先端の上
下２箇所に設けられているが、これは、ころがり
接触子に対してカム５が第１図の下側にくるよう
な配列状態になることがある点を考慮したもので
ある。
接する位置に、所定の小さな間隙Ｇを介してカム
面５ａに対向する荷重支持部４ａを先端に有して
いる突起４が設けられている。この突起４は軸１
に嵌着された環状部材から構成されている。上記
荷重支持部４ａは、外輪２に所定値以上のラジア
ル荷重Ｆが作用したときにカム面５ａに当接し
て、外輪２の軌道面２ａと、転動体３と、軸１の
軌道面１ａとの間のころがり接触部に作用する荷
重を軽減するようになつている。第３図に示され
ているように、荷重支持部４ａは、突起４の先端
の上下部に設けた平坦面４ｂを有している。この
ような平坦面４ｂを設け、これをカム面５ａの平
坦部分に対向させるようにすれば、かム面をその
平坦面４ｂに良好に当接させることができる。し
かしながら、荷重支持部４ａにこのような平坦面
４ｂを設けずに、突起４を横断面が真円形のもの
にすることももちろん可能である。なお、図示実
施例においては、平坦面４ｂが突起４の先端の上
下２箇所に設けられているが、これは、ころがり
接触子に対してカム５が第１図の下側にくるよう
な配列状態になることがある点を考慮したもので
ある。
上記ころがり接触子において突起４が設けられ
ていないと仮定した場合に、外輪２の半径方向の
弾性変形量δ（mm）と、最大転動体荷重Qm（Kg
ｆ）と、転動体３の有効長さLa（mm）との関係
は、円筒ころ軸受の場合と同様に式(1)で表わすこ
とができる。
ていないと仮定した場合に、外輪２の半径方向の
弾性変形量δ（mm）と、最大転動体荷重Qm（Kg
ｆ）と、転動体３の有効長さLa（mm）との関係
は、円筒ころ軸受の場合と同様に式(1)で表わすこ
とができる。
δ＝0.0006Qm0.9／La0.8 ……(1)
ここで、最大転動体荷重Qmは、外輪２に基本
静定格荷重Co（Kgｆ）に相当するラジアル荷重が
作用すると仮定した場合に、基本静定格荷重Co
と転動体３の数Ｚとから、次式(2)より求めること
ができる。なお、この種のころがり接触子、軸受
等においては経験的に、普通の運転条件の場合
に、転動体若しくはころの直径の0.0001倍までの
量の転動体の永久変形を許容しても運転に支障の
ないことが認められており、転動体の0.0001倍に
なるような静荷重を基本静定格荷重と称する。
静定格荷重Co（Kgｆ）に相当するラジアル荷重が
作用すると仮定した場合に、基本静定格荷重Co
と転動体３の数Ｚとから、次式(2)より求めること
ができる。なお、この種のころがり接触子、軸受
等においては経験的に、普通の運転条件の場合
に、転動体若しくはころの直径の0.0001倍までの
量の転動体の永久変形を許容しても運転に支障の
ないことが認められており、転動体の0.0001倍に
なるような静荷重を基本静定格荷重と称する。
Qm＝4.08／ＺCo ……(2)
また、外輪２にラジアル荷重Ｆ（Kgｆ）が作用
したときの軸１の曲がりによるたわみＶ（mm）は、
縦弾性係数をＥ（Kgｆ／mm2）、軸１の、構成要素６
によつて支持されている部分、即ち軸１の右方部
１ｃの径をＤ（mm）、軸１の支持端、即ち軸１の右
方部１ｃの左端からラジアル荷重Ｆの作用点まで
の長さをＬ（mm）とすれば、次式(3)で表わされる。
したときの軸１の曲がりによるたわみＶ（mm）は、
縦弾性係数をＥ（Kgｆ／mm2）、軸１の、構成要素６
によつて支持されている部分、即ち軸１の右方部
１ｃの径をＤ（mm）、軸１の支持端、即ち軸１の右
方部１ｃの左端からラジアル荷重Ｆの作用点まで
の長さをＬ（mm）とすれば、次式(3)で表わされる。
Ｖ＝64FL3／3πED4 ……(3)
上式(2)及び(1)から計算した外輪２の弾性変形量
δは、突起４が設けられていないと仮定しかつ基
本静定格荷重Coが作用したと仮定した場合の弾
性変形量である。また、基本静定格荷重に等しい
ラジアル荷重が外輪２に作用したときの軸１のた
わみ量Ｖは上式(3)により求められる。そして、基
本静定格荷重が作用したときには、外輪２はカム
５によつて第１図の下方へ弾性変形量δとたわみ
量Ｖとを加算した量、即ちδ＋Ｖだけ下方へ変位
することになる。従つて、上記間隙Ｇの寸法をこ
の変位量δ＋Ｖ以下にして、基本静定格荷重以上
の荷重が作用したときにカム面５ｃが必ず荷重支
持部４ａに当接してころがり接触部に作用する荷
重を軽減させるようにすることが好ましい。
δは、突起４が設けられていないと仮定しかつ基
本静定格荷重Coが作用したと仮定した場合の弾
性変形量である。また、基本静定格荷重に等しい
ラジアル荷重が外輪２に作用したときの軸１のた
わみ量Ｖは上式(3)により求められる。そして、基
本静定格荷重が作用したときには、外輪２はカム
５によつて第１図の下方へ弾性変形量δとたわみ
量Ｖとを加算した量、即ちδ＋Ｖだけ下方へ変位
することになる。従つて、上記間隙Ｇの寸法をこ
の変位量δ＋Ｖ以下にして、基本静定格荷重以上
の荷重が作用したときにカム面５ｃが必ず荷重支
持部４ａに当接してころがり接触部に作用する荷
重を軽減させるようにすることが好ましい。
なお、厳密に言えば、ラジアル荷重の作用点に
おける軸１のたわみ量Ｖと、突起４が設けられて
いる位置における軸１にたわみ量とは完全に一致
するわけではないが、実際上は間隙Ｇを上記の如
くδ＋Ｖ以下にしておけば十分な効果が得られ
る。何故なら、上記のたわみ量の差は微小であ
り、また、間隙Ｇが多少大きすぎたとしても、カ
ム面５ａが微小な潤滑油膜を介して荷重支持部４
ａに当接し、ころがり接触部に作用する荷重を軽
減するからである。
おける軸１のたわみ量Ｖと、突起４が設けられて
いる位置における軸１にたわみ量とは完全に一致
するわけではないが、実際上は間隙Ｇを上記の如
くδ＋Ｖ以下にしておけば十分な効果が得られ
る。何故なら、上記のたわみ量の差は微小であ
り、また、間隙Ｇが多少大きすぎたとしても、カ
ム面５ａが微小な潤滑油膜を介して荷重支持部４
ａに当接し、ころがり接触部に作用する荷重を軽
減するからである。
また、実際の作動時には間隙Ｇの中に潤滑油が
存在する状態で荷重支持部４ａに対してカム面５
ａが移動し、荷重支持部４ａとカム面５ａとがす
べり軸受のような関係になるために、間隙Ｇの寸
法は、定常作動時の最大ラジアル荷重（設計値）
が外輪２に作用したときの外輪の弾性変形量に、
流体潤滑の限界をなす潤滑油膜の許容最小厚さを
加えた寸法以上にすることが好ましい。
存在する状態で荷重支持部４ａに対してカム面５
ａが移動し、荷重支持部４ａとカム面５ａとがす
べり軸受のような関係になるために、間隙Ｇの寸
法は、定常作動時の最大ラジアル荷重（設計値）
が外輪２に作用したときの外輪の弾性変形量に、
流体潤滑の限界をなす潤滑油膜の許容最小厚さを
加えた寸法以上にすることが好ましい。
第４図は、ころがり接触子に作用するラジアル
荷重Ｆ（Kgｆ）と外輪の変位量（mm）との関係を
示しており、同図中、線Ｗ及びＸは、突起４が設
けられていない従来のころがり接触子の理論特性
を示すもので、線Ｗは外輪２の半径方向の弾性変
形量δとラジアル荷重との関係を示し、また線Ｘ
は軸の曲がりによる外輪の変位量（即ち上記した
たわみ量Ｖ）とラジアル荷重との関係を示してい
る。線Ｙは、上記従来のころがり接触子におい
て、外輪の弾性変形量δ1（即ち線Ｗで示された変
位量）と軸の曲がりによる外輪の変位量（即ち線
Ｘで示された変位量）とを加算したトータル変位
量と、ラジアル荷重との関係を示している。ま
た、線Ｚは、突起４を有する図示実施例の特性例
を示している。なお、上記線Ｚは、図示実施例の
特性の一例として、間隙Ｇの寸法を、定常作動時
の最大ラジアル荷重が外輪２に作用したときの外
輪の弾性変形量δ1と、そのときの軸の曲がりによ
る外輪の変位量V1と、潤滑油膜の許容最小厚さ
δ2とを加算した寸法δ1＋V1＋δ2に等しくした場合
の特性を示している。
荷重Ｆ（Kgｆ）と外輪の変位量（mm）との関係を
示しており、同図中、線Ｗ及びＸは、突起４が設
けられていない従来のころがり接触子の理論特性
を示すもので、線Ｗは外輪２の半径方向の弾性変
形量δとラジアル荷重との関係を示し、また線Ｘ
は軸の曲がりによる外輪の変位量（即ち上記した
たわみ量Ｖ）とラジアル荷重との関係を示してい
る。線Ｙは、上記従来のころがり接触子におい
て、外輪の弾性変形量δ1（即ち線Ｗで示された変
位量）と軸の曲がりによる外輪の変位量（即ち線
Ｘで示された変位量）とを加算したトータル変位
量と、ラジアル荷重との関係を示している。ま
た、線Ｚは、突起４を有する図示実施例の特性例
を示している。なお、上記線Ｚは、図示実施例の
特性の一例として、間隙Ｇの寸法を、定常作動時
の最大ラジアル荷重が外輪２に作用したときの外
輪の弾性変形量δ1と、そのときの軸の曲がりによ
る外輪の変位量V1と、潤滑油膜の許容最小厚さ
δ2とを加算した寸法δ1＋V1＋δ2に等しくした場合
の特性を示している。
第４図の線Ｙより明らかなように、従来技術に
おいては、外輪のトータル変位量は外輪に加えら
れたラジアル荷重に比例してほぼ直線状に増加
し、基本静定格荷重Coに相当するラジアル荷重
が外輪に加えられたときに外輪のトータル変位量
はδ3＋V3になる。定常作動時、即ちラジアル荷
重がCb以下で外輪のトータル変位量がδ1＋V1以
下である点Pbまでは、線Ｙと線Ｚとは同一の特
性を示し、従つて図示実施例のころがり接触子は
従来技術のそれと同様に作動する。また、線Ｚに
おいて、点Pbから、ラジアル荷重がCcでトータ
ル変位量がδ1＋V1＋δ2になる点Pcまでは、間隙
Ｇが潤滑油膜の許容最小厚さよりも徐々に小さく
なつていく区間である。この区間ではカム面５ａ
が油膜を介して荷重支持部４ａに当接するため、
外輪のトータル変位量はラジアル荷重の増加につ
れてゆるやかな曲線状に増加する。点Pcに達す
ると、油膜を介さずにカム面５ａが荷重支持部４
ａに直接当接する。従つて、ラジアル荷重がCc
より増加していつたときには、外輪の変位に対す
るころがり接触子の剛性が高くなり、トータル変
位量は、ラジアル荷重の増加につれて、点Ｏから
点Pbまでの線よりも傾斜が緩やかな直線状に増
加していく。そして、線Ｙで示される従来技術に
おいては、外輪のトータル変位量がδ3＋V3にな
るときの基本静定格荷重がCoであつたのに対し、
線Ｚで示される図示実施例においては、トータル
変位量がδ3＋V3になるときの基本静定格荷重が、
Coよりもかなり大きいCxになつていることがわ
かる。
おいては、外輪のトータル変位量は外輪に加えら
れたラジアル荷重に比例してほぼ直線状に増加
し、基本静定格荷重Coに相当するラジアル荷重
が外輪に加えられたときに外輪のトータル変位量
はδ3＋V3になる。定常作動時、即ちラジアル荷
重がCb以下で外輪のトータル変位量がδ1＋V1以
下である点Pbまでは、線Ｙと線Ｚとは同一の特
性を示し、従つて図示実施例のころがり接触子は
従来技術のそれと同様に作動する。また、線Ｚに
おいて、点Pbから、ラジアル荷重がCcでトータ
ル変位量がδ1＋V1＋δ2になる点Pcまでは、間隙
Ｇが潤滑油膜の許容最小厚さよりも徐々に小さく
なつていく区間である。この区間ではカム面５ａ
が油膜を介して荷重支持部４ａに当接するため、
外輪のトータル変位量はラジアル荷重の増加につ
れてゆるやかな曲線状に増加する。点Pcに達す
ると、油膜を介さずにカム面５ａが荷重支持部４
ａに直接当接する。従つて、ラジアル荷重がCc
より増加していつたときには、外輪の変位に対す
るころがり接触子の剛性が高くなり、トータル変
位量は、ラジアル荷重の増加につれて、点Ｏから
点Pbまでの線よりも傾斜が緩やかな直線状に増
加していく。そして、線Ｙで示される従来技術に
おいては、外輪のトータル変位量がδ3＋V3にな
るときの基本静定格荷重がCoであつたのに対し、
線Ｚで示される図示実施例においては、トータル
変位量がδ3＋V3になるときの基本静定格荷重が、
Coよりもかなり大きいCxになつていることがわ
かる。
第４図を参照した上記の説明より明らかなよう
に、図示実施例においては、従来技術よりもかな
り大きな基本静定格荷重Cxが加えられたときに
初めて外輪のトータル変形量がδ3＋V3になるた
めに、外輪に衝撃荷重等が加えられたときのころ
がり接触部の永久変形を有効に防止できるととも
に、衝撃荷重に対する軸の曲げ剛性が高くなつて
いるために、軸の永久曲げ変形を有効に防止する
ことができる。
に、図示実施例においては、従来技術よりもかな
り大きな基本静定格荷重Cxが加えられたときに
初めて外輪のトータル変形量がδ3＋V3になるた
めに、外輪に衝撃荷重等が加えられたときのころ
がり接触部の永久変形を有効に防止できるととも
に、衝撃荷重に対する軸の曲げ剛性が高くなつて
いるために、軸の永久曲げ変形を有効に防止する
ことができる。
なお、線Ｚにおいて、点PbからPcまでの区間
は、潤滑油膜の厚さが小さくてカム面５ａが荷重
支持部４ａに対し移動しにくくなつている区間で
あり、また点Pcから点Pxまでの区間は、カム面
５ａが荷重支持部４ａに直接当接しているために
カム面が荷重支持部に対して移動できない区間で
あり、カム面５ａが移動して外輪が回転している
間にCbより大きなラジアル荷重、特にCcより大
きなラジアル荷重が加えられると、外輪が急激に
停止させられることによる不都合が生じる恐れが
ある。従つて、このころがり接触子は、外輪が回
転せずに停止している状態で衝撃荷重が加えられ
たときに特に有効ということができる。例えばこ
の種のころがり接触子は、カムところがり接触子
とを介して入力軸の連続回転を出力軸の間欠回転
に変換する間欠割出装置等に使用することができ
るものであるが、このような用途に使用すれば、
間欠回転する出力軸の停止期間中、従つて外輪の
停止期間中に外輪に衝撃荷重等が作用することに
よるころがり接触部及び軸の永久変形を有効に防
止することができる。
は、潤滑油膜の厚さが小さくてカム面５ａが荷重
支持部４ａに対し移動しにくくなつている区間で
あり、また点Pcから点Pxまでの区間は、カム面
５ａが荷重支持部４ａに直接当接しているために
カム面が荷重支持部に対して移動できない区間で
あり、カム面５ａが移動して外輪が回転している
間にCbより大きなラジアル荷重、特にCcより大
きなラジアル荷重が加えられると、外輪が急激に
停止させられることによる不都合が生じる恐れが
ある。従つて、このころがり接触子は、外輪が回
転せずに停止している状態で衝撃荷重が加えられ
たときに特に有効ということができる。例えばこ
の種のころがり接触子は、カムところがり接触子
とを介して入力軸の連続回転を出力軸の間欠回転
に変換する間欠割出装置等に使用することができ
るものであるが、このような用途に使用すれば、
間欠回転する出力軸の停止期間中、従つて外輪の
停止期間中に外輪に衝撃荷重等が作用することに
よるころがり接触部及び軸の永久変形を有効に防
止することができる。
第５図から第７図は本考案の第２実施例を示し
ている。この第２実施例も、第１実施例の突起４
と同様の突起４′を有しているが、第２実施例の
突起４′は、軸１′に一体に形成されているため
に、第１実施例の突起に比較して強度が高められ
ている。また、第２実施例においては、第１実施
例のつば部１ｂに相当する支持部材１b′を軸１′
とは別部材から構成して、軸１′の左端（第５図）
に嵌合させ、これを止め輪７によつて軸１′に固
定している。上記支持部材１b′は、転動体３及び
外輪２を軸１′に装着した後に軸１′に固定され
て、転動体３と外輪２とが軸１′から抜け出すの
を防止するようになつている。
ている。この第２実施例も、第１実施例の突起４
と同様の突起４′を有しているが、第２実施例の
突起４′は、軸１′に一体に形成されているため
に、第１実施例の突起に比較して強度が高められ
ている。また、第２実施例においては、第１実施
例のつば部１ｂに相当する支持部材１b′を軸１′
とは別部材から構成して、軸１′の左端（第５図）
に嵌合させ、これを止め輪７によつて軸１′に固
定している。上記支持部材１b′は、転動体３及び
外輪２を軸１′に装着した後に軸１′に固定され
て、転動体３と外輪２とが軸１′から抜け出すの
を防止するようになつている。
上記した点以外の第２実施例の構成は既述の第
１実施例のそれと同様であり、第２実施例の突起
４′の先端にも、所定の小さな間隙Ｇを介してカ
ム５のカム面５ａに対向し、外輪２に所定値以上
のラジアル荷重Ｆが作用したときにカム面５ａに
当接する荷重支持部４a′が設けられている。そし
て、この荷重支持部４a′は、第７図に示したよう
に、突起４′の先端の上下部に設けられた平坦面
４b′を有している。この第２実施例における間隙
Ｇの寸法は既述の第１実施例の場合と同様に定め
ればよいことは明らかである。
１実施例のそれと同様であり、第２実施例の突起
４′の先端にも、所定の小さな間隙Ｇを介してカ
ム５のカム面５ａに対向し、外輪２に所定値以上
のラジアル荷重Ｆが作用したときにカム面５ａに
当接する荷重支持部４a′が設けられている。そし
て、この荷重支持部４a′は、第７図に示したよう
に、突起４′の先端の上下部に設けられた平坦面
４b′を有している。この第２実施例における間隙
Ｇの寸法は既述の第１実施例の場合と同様に定め
ればよいことは明らかである。
考案の効果
以上より明らかなように、本考案のころがり接
触子は、外輪に衝撃荷重等が作用したときにころ
がり接触部に永久変形が生じたり軸に永久曲がり
が生じたりする可能性を低減させるという効果を
奏する。
触子は、外輪に衝撃荷重等が作用したときにころ
がり接触部に永久変形が生じたり軸に永久曲がり
が生じたりする可能性を低減させるという効果を
奏する。
第１図は本考案の第１実施例のころがり接触子
を示す断面図、第２図は第１図の−断面図、
第３図は第１図の−断面図、第４図は第１実
施例の作用効果を説明する図、第５図は本考案の
第２実施例のころがり接触子を示す断面図、第６
図は第５図の−断面図、第７図は第５図の
−断面図である。 １，１′……軸、１ａ……軌道面、２……外輪、
２ａ……軌道面、３……転動体、４，４′……突
起、４ａ，４a′……荷重支持部、５……カム、５
ａ……カム面。
を示す断面図、第２図は第１図の−断面図、
第３図は第１図の−断面図、第４図は第１実
施例の作用効果を説明する図、第５図は本考案の
第２実施例のころがり接触子を示す断面図、第６
図は第５図の−断面図、第７図は第５図の
−断面図である。 １，１′……軸、１ａ……軌道面、２……外輪、
２ａ……軌道面、３……転動体、４，４′……突
起、４ａ，４a′……荷重支持部、５……カム、５
ａ……カム面。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 機器、装置等の構成要素に支持されるように
なつている一端部と軌道面が設けられている外
周部とを有する軸と、軸を包囲し内周に軌道面
が設けられている外輪と、軸と外輪との間に設
けられていて軸の軌道面と外輪の軌道面とにこ
ろがり接触し、互いに軸の周方向へ隔てられた
関係に配列されている複数の転動体とを備え、
上記外輪の外周面が機器、装置等の構成要素の
軌道面にころがり接触するよう構成されている
ころがり接触子において、所定の小さな間隙を
介して機器、装置等の構成要素の上記軌道面に
対向する荷重支持部を先端に有している突起が
上記軸に突設され、その突起が、上記軸の上記
一端部と、上記外輪との間に位置していて、外
輪に所定値以上のラジアル荷重が作用したとき
に機器、装置等の構成要素の上記軌道面が上記
突起の荷重支持部に当接する構成にしたことを
特徴とするころがり接触子。 (2) 請求項(1)に記載のころがり接触子において、
上記突起が、軸に嵌着された環状部材から構成
されていることを特徴とするころがり接触子。 (3) 請求項(1)に記載のころがり接触子において、
上記突起が、軸と一体に形成された環状部材か
ら構成されていることを特徴とするころがり接
触子。 (4) 請求項(1)から(3)までのいずれか１項に記載の
ころがり接触子において、上記荷重支持部が、
上記突起の先端に設けられて機器、装置等の構
成要素の上記軌道面の平坦部分に対向する平坦
面を有していることを特徴とするころがり接触
子。 (5) 請求項(1)から(4)までのいずれか１項に記載の
ころがり接触子において、上記間隙の寸法が、
定常作動時の最大ラジアル荷重が外輪に作用し
たときの外輪の半径方向の弾性変形量に、機
器、装置等の構成要素の上記軌道面と上記突起
の荷重支持部との間に必要な潤滑油膜の許容最
小厚さを加えた寸法以上であり、かつ、上記突
起が設けられていない状態で外輪に基本静定格
荷重が作用したと仮定した場合の、外輪の半径
方向の弾性変形量と上記軸の曲がりによる外輪
の変位量との和以下の寸法になつていることを
特徴とするころがり接触子。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988043329U JPH0535214Y2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | |
| US07/331,127 US4881828A (en) | 1988-03-31 | 1989-03-31 | Rolling contact device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988043329U JPH0535214Y2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01146013U JPH01146013U (ja) | 1989-10-06 |
| JPH0535214Y2 true JPH0535214Y2 (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=12660790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988043329U Expired - Lifetime JPH0535214Y2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4881828A (ja) |
| JP (1) | JPH0535214Y2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5647810A (en) * | 1995-09-08 | 1997-07-15 | Hoffco, Inc. | Drive arm-engaging roller for centrifugal clutch |
| US5690395A (en) * | 1996-05-24 | 1997-11-25 | Hicks; Jimmy L. | Shopping cart wheel assembly with anti-friction bearing and friction bearing |
| JP4099259B2 (ja) * | 1998-03-02 | 2008-06-11 | ミネベア株式会社 | 複合軸受け |
| DE10311851B4 (de) * | 2003-03-17 | 2011-03-03 | Aktiebolaget Skf | Schwenklagerung |
| DE10340261A1 (de) * | 2003-08-29 | 2005-03-31 | Rexroth Indramat Gmbh | Lagereinheit für umlaufende Radiallast |
| JP4622250B2 (ja) * | 2004-01-20 | 2011-02-02 | 株式会社ジェイテクト | 軸受装置 |
| US20110233939A1 (en) * | 2009-06-24 | 2011-09-29 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Wind turbine generator |
| US8678655B1 (en) * | 2012-04-11 | 2014-03-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Reinforced slewing bearing |
| US9494190B2 (en) * | 2015-02-12 | 2016-11-15 | Simmonds Precision Products, Inc | Bearing assembly with overload protection |
| JP6379079B2 (ja) * | 2015-10-01 | 2018-08-22 | 透一 野渡 | ラジアルころ軸受 |
| US10378635B2 (en) * | 2016-04-13 | 2019-08-13 | Kann Manufacturing Corporation | Cam follower roller assembly |
| FR3094050B1 (fr) * | 2019-03-18 | 2021-02-19 | Skf Aerospace France | Ensemble de roulement à éléments roulants cylindriques |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5617417B2 (ja) * | 1974-08-23 | 1981-04-22 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1946652A (en) * | 1930-04-22 | 1934-02-13 | Nomy Ab | Bearing |
| US2643162A (en) * | 1950-08-01 | 1953-06-23 | Roller Bearing Company | Antifriction carriage roller |
| US3393022A (en) * | 1965-06-25 | 1968-07-16 | Rollway Bearing Company Inc | Cantilever thrust bearing |
| DE1802743A1 (de) * | 1967-10-16 | 1969-05-14 | Mcgill Mfg Company Ltd | Lagerung fuer eine Laufrolle fuer Kurvenscheiben oder Exzenter |
| US4113327A (en) * | 1976-12-29 | 1978-09-12 | Roller Bearing Company Of America | Combination seal and thrust washer for anti-friction bearings |
| US4106826A (en) * | 1977-08-22 | 1978-08-15 | The Torrington Company | Bearing with lubricating system |
| JPS55109134U (ja) * | 1979-01-26 | 1980-07-31 | ||
| JPS5617417U (ja) * | 1979-07-18 | 1981-02-16 | ||
| US4623269A (en) * | 1985-07-22 | 1986-11-18 | Westinghouse Electric Corp. | Wheel bearing protection apparatus |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP1988043329U patent/JPH0535214Y2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-03-31 US US07/331,127 patent/US4881828A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5617417B2 (ja) * | 1974-08-23 | 1981-04-22 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4881828A (en) | 1989-11-21 |
| JPH01146013U (ja) | 1989-10-06 |
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