JPH05346551A - 光走査装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】簡単な構成にして小形化を図る。 【構成】半導体レーザ発振器３１からのレーザ光を収束
レンズ３２で発散気味の光束に変換した後スリット３３
で円形のビームに成形し、そのビームを反射ミラー３４
で反射してスキャナモータ３５の回転軸３５ｂ上に配置
されている直角プリズム３６の反射面に照射しスキャナ
モータの回転軸に垂直な平面方向に偏向走査する偏向光
に変換する。そしてその偏向光を入射面よりも出射面の
曲率半径が小さく、結像面側に向かって凸のメニスカス
レンズ３７を介して結像面に結像させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、レーザプリンタ、レー
ザファクス、デジタル複写機等に使用するレーザ光を使
用した光走査装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般にレーザプリンタでは半導体レーザ
からのレーザ光に記録情報をのせ、そのレーザ光を光学
系により偏向走査して結像面である帯電された感光体面
に集光させ、それにより感光体を露光してその感光体上
に記録情報を静電潜像として記録するようになってい
る。なお、静電潜像はその後トナーにより現像し、さら
に転写部で用紙に転写するようになっている。

【０００３】このような装置に使用する光走査装置とし
ては、例えばポリゴンミラーを回転させてレーザ光を偏
向走査させるようにしている。このようなポリゴンミラ
ーを使用してレーザ光を偏向走査させるものとしては、
例えばｆθレンズを使用したプレオブジェクト型のもの
が知られている。

【０００４】これは図１３に示すように光源として半導
体レーザ１を使用し、この半導体レーザ１からのレーザ
光をコリメータレンズ２を介して平行光とした後、その
平行光を回転制御されるポリゴンミラー３に照射して走
査光とし、その走査光をｆθレンズ４を介して反射ミラ
ー５に反射させた後シリンドリカルレンズ６を介して感
光体ドラム７上に照射させるようになっている。

【０００５】また、ポリゴンミラーを使用しないものと
して例えば、特開平１−１３１５１３号公報に示すもの
が知られている。これは図１４に示すように、偏向器１
１にピラミダルミラー１２を回転自在に設け、このピラ
ミダルミラー１２を円筒形状のスリット部材１３で包囲
している。スリット部材１３の底部に円形スリット１４
を設けると共に周面のピラミダルミラー１２の反射面と
対向する部位に矩形スリット１５を設けている。そして
図１５に示すように半導体レーザユニット１６からのレ
ーザ光Ｌを偏向器１１の円形スリット１４から入射させ
てピラミダルミラー１２の反射面に反射させ、その反射
光を矩形スリット１５から走査光として出射させる。そ
してその走査光をｆθレンズ１７を介して反射ミラー１
８に反射させ、さらにトロイダルレンズ１９を介して感
光体ドラム２０上に照射させるようになっている。な
お、２１，２２は書出し位置を決定する同期光を取り出
すための光ファイバとフォトセンサである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところでポリゴンミラ
ーはガラス研磨品にアルミ反射膜を付ける方法で製造し
ていたためかなり高価であったが、最近、超精密切削技
術の進歩によりアルミ材をダイヤモンド切削バイトで引
く方法により大幅なコスト低下が図れるようになってき
ている。しかしコスト低下が図れるといってもポリゴン
ミラーの切削には専用の加工機が必要である上に要求さ
れる精度が極めて高いため、光走査装置全体のコストの
十数％を占め根本的なコスト低下を実現することは困難
であった。またポリゴンミラーは反射面が複数あるため
各反射面の加工誤差からくる面倒れが生じ、このため面
倒れの補正光学系が必要となり、ｆθレンズ４やシリン
ドリカルレンズ６を使用することになる。

【０００７】このように前者のポリゴンミラー３を使用
するものでは、ポリゴンミラー３の切削に専用の加工機
を必要とするとともに要求する精度が極めて高くなり、
また各反射面の加工誤差からくる面倒れが生じるため面
倒れの補正のためにｆθレンズ４やシリンドリカルレン
ズ６を配置しなければならず、しかも反射ミラー５やシ
リンドリカルレンズ６は感光体ドラム７の近くに配置す
るため、コスト高になるとともに構成が複雑化し大形化
する問題があった。

【０００８】また後者のポリゴンミラーを使用しないも
のは、反射面が１面であるため加工精度の要求や面倒れ
といった問題は発生しないが、ｆθレンズ１７やトロイ
ダルレンズ１９を配置し、しかも反射ミラー１８やトロ
イダルレンズ１９は感光体ドラム２０の近くに配置する
ため前者同様に構成が複雑化し大形化する問題があっ
た。

【０００９】そこで本発明は、簡単な構成で小形化を図
ることができる光走査装置を提供しようとするものであ
る。

【００１０】また本発明は、さらに結像面に対して精度
の高い偏向走査ができる光走査装置を提供しようとする
ものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１対応の発明は、
レーザ光を出射するレーザ光出射手段と、このレーザ光
出射手段からのレーザ光を発散気味の光束に変換する変
換手段と、モータにより回転し、変換手段からのレーザ
光を反射し偏向走査する反射体と、この反射体近傍に設
け、その反射体からの偏向光を結像面に集光する結像面
に対して凸のメニスカスレンズからなり、メニスカスレ
ンズは、入射面より出射面の曲率半径を小さく設定した
ものである。

【００１２】請求項２対応の発明は、レーザ光を出射す
るレーザ光出射手段と、モータにより回転し、レーザ光
出射手段からのレーザ光をモータの回転軸と平行にかつ
中心軸をその回転軸から離して入射し、その入射レーザ
光をモータの回転軸とは垂直な方向に反射するとともに
回転によりその垂直な方向において平面に偏向走査する
反射体と、この反射体近傍に設け、その反射体からの偏
向光を結像面に集光する結像面に対して凸のメニスカス
レンズとからなり、メニスカスレンズは、入射面より出
射面の曲率半径を小さく設定すると共に、レンズ中心に
対して反射体からの偏向光の走査軌跡が描く曲線の凸方
向とは反対方向に所定距離隔てた位置に入射するように
配置したものである。

【００１３】

【作用】このような構成の本発明においては、レーザ光
出射手段からのレーザ光は発散気味の光束に変換した
後、反射体により偏向走査させる。この偏向光は入射面
より出射面の曲率半径を小さく設定した結像面に対して
凸のメニスカスレンズを通過して結像面に集光する。こ
れにより結像面での偏向光のビーム径のバラツキは小さ
くなる。

【００１４】また本発明においては、レーザ光出射手段
からのレーザ光は反射体に対してモータの回転軸と平行
にかつ中心軸をその回転軸から離して入射する。反射体
は入射レーザ光をモータの回転軸とは垂直な方向に反射
するとともに回転によりその垂直な方向において平面に
偏向走査する。反射体からの偏向光はメニスカスレンズ
にそのレンズ中心に対して反射体からの偏向光の走査軌
跡が描く曲線の凸方向とは反対方向に所定距離隔てた位
置に入射し、このメニスカスレンズを通過した偏向光は
結像面に集光する。これにより結像面での偏向光の走査
湾曲量は小さくなる。

【００１５】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。

【００１６】図１乃至図３に示すように、半導体レーザ
発振器３１からのレーザ光を収束レンズ３２で発散気味
の光束に変換した後スリット３３で円形のビームに成形
し、そのビームを反射ミラー３４に反射させて直角に光
路を変更させた後、スキャナモータ３５のロータ３５ａ
の回転軸３５ｂ上に配置している反射体としての直角プ
リズム３６の２つの４５°反射面に照射させるようにな
っている。すなわち前記直角プリズム３６は、互いに直
交する２つの面を反射面とし、残りの面の中心をスキャ
ナモータ３５の回転軸３５ｂに合わせて配置してなるも
ので、前記反射ミラー３４からの反射光はスキャナモー
タ３５の回転軸３５ｂから数mm程度離れてその回転軸３
５ｂに平行に入射するようになっている。

【００１７】前記スキャナモータ３５はロータ３５ａに
マグネット３５ｃを一体に取付けている。前記回転軸３
５ｂはステータ部材３５ｄにボールベアリング３５ｅを
介して回転自在に取付けている。前記ステータ部材３５
ｄにスペーサ３５ｆを介して回路基板３５ｇを固定し、
この回路基板３５ｇの前記マグネット３５ｃと対向した
部位の裏面側にはコイル３５ｈを取付けている。

【００１８】前記直角プリズム３６はスキャナモータ３
５で回転駆動し、前記反射ミラー３４からの反射光を反
射面で反射してそのスキャナモータ３５の回転軸３５ｂ
に垂直な平面方向に偏向走査する。そして前記直角プリ
ズム３６からの偏向光は、近傍に配置している入射面よ
りも出射面の曲率半径が小さく、結像面側に向かって凸
のメニスカスレンズ３７に入射するようになっている。

【００１９】前記メニスカスレンズ３７を通過した偏向
光は結像面、例えば感光ドラムの感光面に結像するよう
になっている。

【００２０】前記半導体レーザ発振器３１、収束レンズ
３２及びスリット３３は光出射ユニット３８として一体
化され、前記メニスカスレンズ３７はケース３９内に組
み込まれている。

【００２１】そして前記光出射ユニット３８を例えば合
成樹脂等からなる装置全体を包囲する筐体４０の上部後
方に嵌め込み、前記反射ミラー３４を前記筐体４０の上
部前方の傾斜部に埋設し、前記ケース３９を前記筐体４
０の前部開口部に嵌合すると共にビス止めしている。前
記筐体４０はそのフランジ部を前記スキャナモータ３５
のステータ部材３５ｄの周縁部にビス止めして固定して
いる。

【００２２】このような構成の実施例においては、半導
体レーザ発振器３１からのレーザ光は収束レンズ３２に
より発散気味の光束に変換した後、スリット３３で円形
のビームを成形する。このビームは反射ミラー３４で反
射して直角に光路が変更し、スキャナモータ３５の回転
軸３５ｂ上に配置している直角プリズム３６の反射面に
照射する。

【００２３】直角プリズム３６はスキャナモータ３５に
より回転し、反射面により入射するレーザ光を偏向走査
する。この偏向光はメニスカスレンズ３７を通過して感
光ドラムの感光面に結像するようになる。

【００２４】ここで図４に示すように、メニスカスレン
ズ３７の入射面の曲率半径をｒin（mm）、出射面の曲率
半径をｒout （mm）、偏向点（直角プリズム３６の反射
点）からメニスカスレンズ３７への入射面までの距離を
ａ（mm）、メニスカスレンズ３７の厚みをｔ（mm）、偏
向点から結像面（感光ドラムの感光面）までの距離をＬ
（mm）、直角プリズム３６による偏向角をθ（deg ）と
する。

【００２５】また半導体レーザ発振器３１からのレーザ
光が収束レンズ３２で発散気味の光束に変換した後メニ
スカスレンズ３７に入射するようになっているので、図
５に示すように収束レンズ３２が無い場合の見かけ上の
発光点Ｐと偏向点との距離をＬcnv （mm）とする。

【００２６】これにより表１に示す結果が得られた。こ
の表においてNO．１〜NO．１６はメニスカスレンズ３７
をガラス（ＢＫ７；ｎ、λ＝７８０nm、１．５１１４
３）で構成した場合の例であり、またNO．１７〜NO．２
５はメニスカスレンズ３７をアクリル樹脂（ｎ、λ＝７
８０nm、１．４８６０１）で構成した場合の例である。

【００２７】

【表１】 この表からも分かるように偏向角θが７０（deg ）〜１
００（deg ）においてはθが大きくなるに従ってａ，ｒ
in，ｒout が共に小さくなる。

【００２８】そしてメニスカスレンズ３７をガラスで構
成し、偏向角を７０deg としてレンズの厚みｔを５〜１
０mmまで変化させたときにはNO．１〜NO．７の結果が得
られた。すなわちａ＝１５〜１７mm、ｒin＝−７７〜−
８３mm、ｒout ＝−３１〜−３４mm、Ｌ＝２１１〜２２
３mm、Ｌcnv ＝−１８９〜−２１８mmのときに装置全体
をスキャナモータ３５の径と略同じ大きさにすることが
でき、装置全体を十分に小形化できることが分かった。

【００２９】しかもこの装置を使用すればメニスカスレ
ンズ３７から結像面までの間に各種レンズを介在させる
必要が無く、結像面でのビーム径のバラツキを小さくで
きる。

【００３０】このように装置の小形化及び結像面でのビ
ームの安定化を図ることができる。

【００３１】例えばNO．２について述べると、２mm×２
mmの径のビームについてシュミレーションしたところ、
偏向角が０deg でのスポット径は12.0265 μm （主走査
方向の径）×12.0265 μm （副走査方向の径）となり、
偏向角が５deg でのスポット径は9.98563 μm ×10.581
9 μm となり、偏向角が１０deg でのスポット径は6.06
588 μm ×6.6858 μm となり、偏向角が１５deg での
スポット径は9.32646μm ×5.69855 μm となり、偏向
角が２０deg でのスポット径は18.9335 μm ×15.0884
μm となり、偏向角が２５deg でのスポット径は28.850
1 μm ×25.7444 μm となり、偏向角が３０deg でのス
ポット径は33.4721 μm ×35.5764 μmとなり、偏向角
が３５deg でのスポット径は27.6386 μm ×42.6738 μ
m となった。

【００３２】なお、ここでのシュミレーション値は幾何
学的な収束状態を表したもので、波動光学的にはここま
で絞れる訳ではない。

【００３３】また図６はNO．２についてのシュミレーシ
ョン状態を示している。

【００３４】またこの装置においては像面湾曲補正を重
視してビーム径のバラツキを小さくしたので、ｆθ特性
は若干悪くなるのでｆθ補正を行う必要があるがｆθ補
正については電気的に行うことができる。

【００３５】またNO．１〜NO．２５の全体からは、ａ＝
１２〜２３mm、ｒin＝−６３〜−８６mm、ｒout ＝−２
３〜−３４mm、θ＝７０〜１００deg 、Ｌ＝１５０〜２
２３mm、Ｌcnv ＝−１２９〜−２１８mmのときに装置全
体を十分に小形化できることが分かった。

【００３６】またスキャナモータ３５の回転軸３５ｂ上
に直角プリズム３６を固定し、光出射ユニット３８、反
射ミラー３４及びメニスカスレンズ３７を収納したケー
ス３９を筐体４０の所定の位置に取り付けた構造のみ
で、その他にレンズや反射ミラー等は使用していないの
で構成は簡単である。

【００３７】なお、前記実施例では反射体としての直角
プリズムを使用し、かつその直角プリズムの互いに直交
する２つの面を反射面としたが必ずしもこれに限定する
ものではなく、直角プリズムの残りの１つの面を反射面
とする１面反射のものであってもよい。

【００３８】次に本発明の他の実施例を図面を参照して
説明する。なお、前記実施例と同一の部分には同一の符
号を付して詳細な説明は省略する。

【００３９】図７に示すものは、半導体レーザ発振器３
１、収束レンズ３２及びスリット３３を一体化して収納
した光出射ユニット４１を筐体４２の天部中央に取り付
け、前記半導体レーザ発振器３１からのレーザ光を収束
レンズ３２で発散気味の光束に変換した後、スリット３
３で円形のビームに成形し、そのビームを直接スキャナ
モータ３５のロータ３５ａの回転軸３５ｂ上に配置され
ている直角プリズム３６の反射面に照射するようになっ
ている。そして前記直角プリズム３６の反射面からの偏
向光をケース３９内に組み込まれたメニスカスレンズ３
７を介して結像面である例えば感光ドラムの感光面に結
像するようになっている。前記ケース３９は前記筐体４
２に固定した支持台４３により支持固定している。

【００４０】この実施例においてはスリット３３を介し
て得られる円形のビームを反射する反射ミラーが不要と
なり、構成をより簡単化できるとともによりコンパクト
化できる。

【００４１】こうして本実施例においても装置の小形化
及び結像面でのビームの安定化を図ることができ、前記
実施例と同様の効果が得られる。

【００４２】図８に示すものは、メニスカスレンズ３７
を収納したケース３９の筐体４０に対する位置決めを、
直角プリズム３６からの偏向光の走査角が０°のときの
入射位置が、前記メニスカスレンズ３７の中心Ｏに対し
て前記直角プリズム３６からの偏向光の走査軌跡が描く
曲線の凸方向とは反対方向に所定の距離隔てた位置にな
るように行っている。すなわち偏向光の入射位置を前記
メニスカスレンズ３７の中心よりも下方に離れた位置に
なるように前記ケース３９を配置している。

【００４３】この実施例においては、図９の(a) に示す
ように、直角プリズム３６が図中実線で示す位置、すな
わち直角プリズム３６からの偏向光がメニスカスレンズ
３７の中心部に入射するときは、入射レーザ光Ｉは反射
光Ｒの方向に出射し、また直角プリズム３６が図中点線
で示す位置のときには入射レーザ光Ｉは反射光Ｒ′の方
向に出射し、また直角プリズム３６が図中二点鎖線で示
す位置のときには入射レーザ光Ｉは反射光Ｒ″の方向に
出射する。このとき直角プリズム３６の反射面に入射す
るレーザ光Ｉの位置、すなわち偏向点の位置は図９の
(b) に示すように、偏向光の走査角が０°のとき（図９
の(a) の実線のとき）にはａ点の位置となるが、反射面
が回転して走査角度が大きくなると（図９の(a) の点線
及び二点鎖線のとき）ｂ及びｃの位置となって、偏向点
位置が高くなる。

【００４４】その結果メニスカスレンズ３７に入射する
偏向光の走査軌跡は図９の(c) に示すようになり、走査
角０°の位置を基準にして下に凸、すなわち走査端部に
行くに従って上に曲がる２次曲線となる。

【００４５】この偏向光はメニスカスレンズ３７で向き
が反転される。すなわち感光面に到達する偏向光の走査
軌跡は上に凸の２次曲線となる。

【００４６】ここでメニスカスレンズ３７に対する偏向
光の入射位置を図１０の(a) に示すように、走査角０°
のときにおいてレンズ中心Ｏよりも下になるようにして
いるので、走査角０°のとき（直角プリズム３６の反射
面に対する偏向点の位置が図中実線の位置のとき）の偏
向光はメニスカスレンズ３７の通過によって上方に曲げ
られ、また走査角が大きいとき（直角プリズム３６の反
射面に対する偏向走査点の位置が図中点線の位置のと
き）の偏向光はメニスカスレンズ３７の通過によって下
方に曲げられるが、その曲り量は小さく、その結果感光
面に到達する偏向光の走査軌跡は上に凸の２次曲線にな
ってもその湾曲量はかなり小さくなる。従って感光面
（結像面）に対して直線に近いかたちでレーザ光の走査
ができ、精度の高い偏向走査ができる。

【００４７】これに対してメニスカスレンズ３７に対す
る偏向光の入射位置を図１０の(b)に示すように、走査
角０°のときにレンズ中心Ｏと一致するようにした場合
には、走査角０°のときの偏向光はそののまメニスカス
レンズ３７を通過し、また走査角が大きいときの偏向光
はメニスカスレンズ３７の通過により大きく下方に曲げ
られるため、感光面に到達する偏向光の走査軌跡は上に
大きく凸となる２次曲線になる。すなわち走査線の湾曲
量が大きくなる。

【００４８】なお、図中δ1 はスキャナモータ３５の回
転中心と偏向点との間隔である軸外し量を示し、δ2 は
メニスカスレンズ３７の軸外し量を示し、δ3 ，δ4 は
走査線湾曲量を示している。

【００４９】例えば軸外し量δ1 を２mmとし、メニスカ
スレンズ３７としてレンズの厚みが７mmで、入射面の曲
率半径が−７７．５３７４mm、出射面の曲率半径が−２
８．４１８８mmのものを使用し、メニスカスレンズ３７
に対するレンズ入射面座標を１６．５５４７、かつ最大
走査角を９０°として実験した結果、軸外し量δ2 を略
２mmとしたものでは走査線湾曲量δ3 が１６６．９７４
μｍであったのに対して、軸外し量δ2 を０mmとしたも
のでは走査線湾曲量δ4 が５４７．４３２μｍとなっ
た。

【００５０】このようにメニスカスレンズ３７の軸外し
量を略２mmとすることにより走査線湾曲量を軸外し量が
０mmの場合に比べて１／３以下に抑えることができた。

【００５１】ここでメニスカスレンズ３７の入射面の曲
率半径をｒin（mm）、出射面の曲率半径をｒout （m
m）、偏向点（直角プリズム３６の反射点）からメニス
カスレンズ３７への入射面までの距離をａ（mm）、メニ
スカスレンズ３７の厚みをｔ（mm）、偏向点から結像面
（感光ドラムの感光面）までの距離をＬ（mm）、直角プ
リズム３６による偏向角をθ（deg ）とし、また収束レ
ンズ３２が無い場合の見かけ上の発光点Ｐと偏向点との
距離をＬcnv （mm）として、軸外し量δ1 とメニスカス
レンズ３７の軸外し量δ2 との関係を調べたところ表２
に示す結果が得られた。

【００５２】

【表２】 例えば表２のサンプル１の場合については、メニスカス
レンズ３７の入射面の曲率半径ｒin＝-77.537mm 、出射
面の曲率半径ｒout ＝-28.419mm 、偏向点からメニスカ
スレンズ３７への入射面までの距離をａ＝16.5547mm 、
メニスカスレンズ３７の厚みｔ＝７mm、偏向点から結像
面までの距離Ｌ＝171.392mm 、直角プリズム３６による
偏向角θ＝90deg とし、また見かけ上の発光点Ｐと偏向
点との距離をＬcnv ＝-166.248mm、軸外し量δ1 ＝2.0m
m として、結像面でのビーム径とメニスカスレンズ３７
の軸外し量δ2 との関係を調べたところ主走査方向のビ
ーム径は図１１の実線のグラフｇ1 に示すようになり、
また副走査方向のビーム径は図１１の点線のグラフｇ2
に示すようになり、例えば主走査方向のビーム径及び副
走査方向のビーム径の目標値を６０μｍ以下とすると、
有効領域は図中に示す領域範囲となる。

【００５３】また結像面での走査線湾曲量δ3 とメニス
カスレンズ３７の軸外し量δ2 との関係を調べたところ
図１２のグラフｇ3 に示すようになり、例えば走査線湾
曲量δ3 の目標値を２００μｍ以下とすると、有効領域
は図中に示す領域範囲となる。

【００５４】そして図１２の有効領域に図１１の有効領
域を重ねると共通の有効領域は図中斜線で示す範囲の領
域となる。すなわちこの共通有効領域内にメニスカスレ
ンズ３７の軸外し量δ2 を設定すれば結像面での主走査
方向のビーム径及び副走査方向のビーム径が６０μｍ以
下となり、かつ走査線湾曲量δ3 が２００μｍ以下とな
る。そしてビーム径及び走査線湾曲量δ3 の関係から最
適する軸外し量δ2 を求めたところδ2 ＝1.980mm とな
った。こうしてサンプル１における軸外し量δ2 を決定
する。

【００５５】表２のサンプル２〜４についても同様にし
て決定できる。

【００５６】このようにメニスカスレンズ３７の軸外し
量δ2 を設定することにより、結像面での走査線湾曲量
δ3 を充分に小さくできるとともにビーム径も小さくで
き、結像面に対して精度の高い偏向走査ができる。

【００５７】なお、本実施例においても装置の小形化及
び結像面でのビームの安定化を図ることができ、前記実
施例と同様の効果が得られる。

【００５８】なお、前記各実施例では反射体としての直
角プリズムを使用したものについて述べたが必ずしもこ
れに限定するものではなく、２等辺反射プリズムや偏向
ミラー等であってもよい。

【００５９】

【発明の効果】以上、本発明によれば、簡単な構成で小
形化を図ることができる。

【００６０】また本発明によれば、さらに結像面に対し
て精度の高い偏向走査ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す筐体を省いた状態の平
面図。

【図２】図１のＡ−Ａ線に沿った断面図。

【図３】同実施例の正面図。

【図４】同実施例のメニスカスレンズの曲率半径、偏向
点、結像面の関係を示す図。

【図５】同実施例のメニスカスレンズ、偏向点、見かけ
上の発光点の関係を示す図。

【図６】同実施例におけるシュミレーション状態の一例
を示す図。

【図７】本発明の他の実施例を示す断面図。

【図８】本発明の他の実施例を示す断面図。

【図９】同実施例における偏向光の走査湾曲を説明する
ための図。

【図１０】同実施例における偏向光の走査角とメニスカ
スレンズの中心位置と走査湾曲量との関係を説明するた
めの図。

【図１１】同実施例におけるサンプル１の場合の結像面
でのビーム径とメニスカスレンズの軸外し量δ2 との関
係を示すグラフ。

【図１２】同実施例におけるサンプル１の場合の結像面
での走査線湾曲量δ3 とメニスカスレンズの軸外し量δ
2 との関係を示すグラフ。

【図１３】従来例を示す斜視図。

【図１４】他の従来例を示す構成図。

【図１５】同従来例の偏向器の構成を示す図。

【符号の説明】

３１…半導体レーザ発振器 ３２…収束レンズ ３５…スキャナモータ ３６…直角プリズム ３７…メニスカスレンズ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 レーザ光を出射するレーザ光出射手段
   と、このレーザ光出射手段からのレーザ光を発散気味の
   光束に変換する変換手段と、モータにより回転し、前記
   変換手段からのレーザ光を反射し偏向走査する反射体
   と、この反射体近傍に設け、その反射体からの偏向光を
   結像面に集光する結像面に対して凸のメニスカスレンズ
   からなり、前記メニスカスレンズは、入射面より出射面
   の曲率半径を小さく設定したことを特徴とする光走査装
   置。
2. 【請求項２】 レーザ光を出射するレーザ光出射手段
   と、モータにより回転し、前記レーザ光出射手段からの
   レーザ光を前記モータの回転軸と平行にかつ中心軸をそ
   の回転軸から離して入射し、その入射レーザ光を前記モ
   ータの回転軸とは垂直な方向に反射するとともに回転に
   よりその垂直な方向において平面に偏向走査する反射体
   と、この反射体近傍に設け、その反射体からの偏向光を
   結像面に集光する結像面に対して凸のメニスカスレンズ
   とからなり、前記メニスカスレンズは、入射面より出射
   面の曲率半径を小さく設定すると共に、レンズ中心に対
   して前記反射体からの偏向光の走査軌跡が描く曲線の凸
   方向とは反対方向に所定距離隔てた位置に入射するよう
   に配置したことを特徴とする光走査装置。