JPH05339674A - 耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板 - Google Patents
耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板Info
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- JPH05339674A JPH05339674A JP17389192A JP17389192A JPH05339674A JP H05339674 A JPH05339674 A JP H05339674A JP 17389192 A JP17389192 A JP 17389192A JP 17389192 A JP17389192 A JP 17389192A JP H05339674 A JPH05339674 A JP H05339674A
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Abstract
(57)【要約】 (修正有)
【構成】C 0.01〜0.12wt%、Si 0.05
〜1.00wt%、Mn 0.20〜2.00wt%、
Mo 0.20〜1.00wt%、Ti 0.005〜0.
080wt%、B 0.0003〜0.0020wt%、
solAl 0.005wt%未満、N 0.007wt
%以下を含有し、残部Feおよび不可避不純物からな
り、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% である耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板。 【効果】sol.Alを極端に少なく規制すると共に、
Ti、Bを含有させることによって高炭素(C含有量
0.15〜0.30wt%)0.5%Mo鋼板に比較し
て、優れた耐溶接割れ性を有する。
〜1.00wt%、Mn 0.20〜2.00wt%、
Mo 0.20〜1.00wt%、Ti 0.005〜0.
080wt%、B 0.0003〜0.0020wt%、
solAl 0.005wt%未満、N 0.007wt
%以下を含有し、残部Feおよび不可避不純物からな
り、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% である耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板。 【効果】sol.Alを極端に少なく規制すると共に、
Ti、Bを含有させることによって高炭素(C含有量
0.15〜0.30wt%)0.5%Mo鋼板に比較し
て、優れた耐溶接割れ性を有する。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は耐溶接割れ性に優れた低
炭素0.5%Mo鋼板に関し、さらに詳しくは、溶接時
に発生する低温割れおよびその後の応力除去焼鈍中に発
生する応力除去焼鈍割れに対する感受性を低減した耐溶
接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板に関する。
炭素0.5%Mo鋼板に関し、さらに詳しくは、溶接時
に発生する低温割れおよびその後の応力除去焼鈍中に発
生する応力除去焼鈍割れに対する感受性を低減した耐溶
接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板に関する。
【0002】
【従来技術】従来より、0.5%Mo鋼板は化学プラン
ト、発電プラント等の高温において使用される部材の構
造材料として広く使用されている。しかし、従来におけ
る0.5%Mo鋼板は、通常C含有量が0.15〜0.3
0wt%と高いので、溶接割れ感受性が高く、そのた
め、溶接を行う場合には、低温割れ防止のために、普
通、150〜300℃の温度における予熱を必要とし、
製造期間の長期化、熱エネルギーの大量消費等の問題が
あり、製造コスト上昇の一因となっている。
ト、発電プラント等の高温において使用される部材の構
造材料として広く使用されている。しかし、従来におけ
る0.5%Mo鋼板は、通常C含有量が0.15〜0.3
0wt%と高いので、溶接割れ感受性が高く、そのた
め、溶接を行う場合には、低温割れ防止のために、普
通、150〜300℃の温度における予熱を必要とし、
製造期間の長期化、熱エネルギーの大量消費等の問題が
あり、製造コスト上昇の一因となっている。
【0003】また、0.5%Mo鋼板の溶接を行う際
に、溶接部の残留応力の除去および溶接硬化部の軟化等
の溶接継手性能の改善を目的として、溶接中、或いは、
溶接後に応力除去焼鈍が行われることがある。
に、溶接部の残留応力の除去および溶接硬化部の軟化等
の溶接継手性能の改善を目的として、溶接中、或いは、
溶接後に応力除去焼鈍が行われることがある。
【0004】しかし、この応力除去焼鈍処理によって、
残留応力が除去され、または、溶接部の軟化等が発生す
る反面、溶接ままでは認められない割れが溶接熱影響部
に発生することがある。そして、この割れは、応力除去
焼鈍割れ、または、再熱割れといわれており、溶接熱影
響部の粗大粒域の粒界に沿って生じることを特色として
いる。
残留応力が除去され、または、溶接部の軟化等が発生す
る反面、溶接ままでは認められない割れが溶接熱影響部
に発生することがある。そして、この割れは、応力除去
焼鈍割れ、または、再熱割れといわれており、溶接熱影
響部の粗大粒域の粒界に沿って生じることを特色として
いる。
【0005】従って、0.5%Mo鋼板には、耐低温割
れ性と同時に耐応力除去焼鈍割れ性を兼ね備えているこ
とが要求されており、さらに、応力除去焼鈍後におい
て、充分な強度および靭性を確保されることが必要であ
ることは当然のことである。そして、耐低温割れ性を向
上させるためには、C含有量を低減することが有効であ
るが、しかし、C含有量を低減すると強度の低下につな
がる。
れ性と同時に耐応力除去焼鈍割れ性を兼ね備えているこ
とが要求されており、さらに、応力除去焼鈍後におい
て、充分な強度および靭性を確保されることが必要であ
ることは当然のことである。そして、耐低温割れ性を向
上させるためには、C含有量を低減することが有効であ
るが、しかし、C含有量を低減すると強度の低下につな
がる。
【0006】そのため、0.5%Mo鋼板において、耐
低温割れ性を改善するために、本出願人は既に、特開昭
61−250152号公報、特開昭63−303008
号公報および特開昭63−303034号公報において
提案しているように、C含有量を低減する一方で、微量
のBを含有させることにより焼入れ性向上効果を利用す
ることにより、低炭素鋼であって、C含有量の多い従来
鋼板と同等かそれ以上に優れた強度、靭性を有する0.
5%Mo鋼板を開発した。
低温割れ性を改善するために、本出願人は既に、特開昭
61−250152号公報、特開昭63−303008
号公報および特開昭63−303034号公報において
提案しているように、C含有量を低減する一方で、微量
のBを含有させることにより焼入れ性向上効果を利用す
ることにより、低炭素鋼であって、C含有量の多い従来
鋼板と同等かそれ以上に優れた強度、靭性を有する0.
5%Mo鋼板を開発した。
【0007】しかしながら、このような低炭素0.5%
Mo鋼板は、従来の0.5%Mo鋼板と比較して、応力
除去焼鈍割れ感受性がやや高く、拘束の厳しい条件下に
おいて溶接を行った場合、応力除去焼鈍割れが発生する
ことが懸念される。
Mo鋼板は、従来の0.5%Mo鋼板と比較して、応力
除去焼鈍割れ感受性がやや高く、拘束の厳しい条件下に
おいて溶接を行った場合、応力除去焼鈍割れが発生する
ことが懸念される。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た従来および本出願人が提案した0.5%Mo鋼板の種
々の問題点に鑑み、低炭素0.5%Mo鋼板において、
耐低温割れ性および応力除去焼鈍後に優れた強度、靭性
を保持しながら、耐応力除去焼鈍割れ性を従来の0.5
%Mo鋼板と同等またはそれ以上の水準まで高くするこ
とについて、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた
結果、低炭素0.5%Mo鋼板における高い応力除去焼
鈍割れ感受性は、鋼に含有されているsol.Alに起
因し、このsol.Al含有量を0.005wt%未満と
することによって、応力除去焼鈍割れ感受性を従来の
0.5%Mo鋼板と同等にまで改善できることを知見し
た。
た従来および本出願人が提案した0.5%Mo鋼板の種
々の問題点に鑑み、低炭素0.5%Mo鋼板において、
耐低温割れ性および応力除去焼鈍後に優れた強度、靭性
を保持しながら、耐応力除去焼鈍割れ性を従来の0.5
%Mo鋼板と同等またはそれ以上の水準まで高くするこ
とについて、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ねた
結果、低炭素0.5%Mo鋼板における高い応力除去焼
鈍割れ感受性は、鋼に含有されているsol.Alに起
因し、このsol.Al含有量を0.005wt%未満と
することによって、応力除去焼鈍割れ感受性を従来の
0.5%Mo鋼板と同等にまで改善できることを知見し
た。
【0009】しかし、本出願人が先に提案した低炭素
0.5%Mo鋼板においてsol.Alは、焼ならし時に
Nを固定し、Bの焼入れ性向上効果を確保する重要な作
用を有しているため、単に、sol.Al含有量を低減
した場合には、充分な焼ならし効果を得ることができ
ず、従って、所要の強度を得ることができない。
0.5%Mo鋼板においてsol.Alは、焼ならし時に
Nを固定し、Bの焼入れ性向上効果を確保する重要な作
用を有しているため、単に、sol.Al含有量を低減
した場合には、充分な焼ならし効果を得ることができ
ず、従って、所要の強度を得ることができない。
【0010】そのため、sol.Alを0.005wt%
未満に規制すると共に、Ti含有量を0.005〜0.0
80wt%とすることによって、優れた耐応力除去焼鈍
割れ性を確保でき、また、応力除去焼鈍後においても充
分な強度を得ることができる耐溶接割れ性に優れた低炭
素0.5%Mo鋼板を開発したのである。
未満に規制すると共に、Ti含有量を0.005〜0.0
80wt%とすることによって、優れた耐応力除去焼鈍
割れ性を確保でき、また、応力除去焼鈍後においても充
分な強度を得ることができる耐溶接割れ性に優れた低炭
素0.5%Mo鋼板を開発したのである。
【0011】
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐溶接割れ
性に優れた0.5%Mo鋼板は、C 0.01〜0.12
wt%、Si 0.05〜1.00wt%、Mn 0.2
0〜2.00wt%、 Mo 0.20〜1.00wt
%、Ti 0.005〜0.080wt%、B 0.00
03〜0.0020wt%、solAl 0.005wt
%未満、N 0.007wt%以下を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなり、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% であることを特徴とする耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板を第1の発明とし、C 0.01〜0.
12wt%、Si 0.05〜1.00wt%、Mn
0.20〜2.00wt%、 Mo 0.20〜1.00w
t%、Ti 0.005〜0.080wt%、B 0.0
003〜0.0020wt%、solAl 0.005w
t%未満、N 0.007wt%以下を含有し、さら
に、Cu 0.05〜0.50wt%、Ni 0.05〜
0.80wt%、Cr 0.05〜0.50wt%の中か
ら選んだ1種または2種以上を含有し、また、Ca
0.0005〜0.0100wt%、Nb 0.005〜
0.080wt%、 V 0.005〜0.100wt%
の中から選んだ1種または2種以上を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなり、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% であることを特徴とする耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板を第2の発明とする2つの発明よりな
るものである。
性に優れた0.5%Mo鋼板は、C 0.01〜0.12
wt%、Si 0.05〜1.00wt%、Mn 0.2
0〜2.00wt%、 Mo 0.20〜1.00wt
%、Ti 0.005〜0.080wt%、B 0.00
03〜0.0020wt%、solAl 0.005wt
%未満、N 0.007wt%以下を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなり、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% であることを特徴とする耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板を第1の発明とし、C 0.01〜0.
12wt%、Si 0.05〜1.00wt%、Mn
0.20〜2.00wt%、 Mo 0.20〜1.00w
t%、Ti 0.005〜0.080wt%、B 0.0
003〜0.0020wt%、solAl 0.005w
t%未満、N 0.007wt%以下を含有し、さら
に、Cu 0.05〜0.50wt%、Ni 0.05〜
0.80wt%、Cr 0.05〜0.50wt%の中か
ら選んだ1種または2種以上を含有し、また、Ca
0.0005〜0.0100wt%、Nb 0.005〜
0.080wt%、 V 0.005〜0.100wt%
の中から選んだ1種または2種以上を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなり、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% であることを特徴とする耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板を第2の発明とする2つの発明よりな
るものである。
【0012】本発明に係る耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板について、以下詳細に説明する。先
ず、本発明に係る耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%
Mo鋼板の含有成分および成分割合について説明する。
0.5%Mo鋼板について、以下詳細に説明する。先
ず、本発明に係る耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%
Mo鋼板の含有成分および成分割合について説明する。
【0013】Cは鋼板の強度向上に寄与する元素であ
り、含有量が0.01wt%未満ではこの効果は少な
く、また、0.12wt%を越えて含有させると溶接性
および靭性が劣化する。よって、C含有量は0.01〜
0.12wt%とする。
り、含有量が0.01wt%未満ではこの効果は少な
く、また、0.12wt%を越えて含有させると溶接性
および靭性が劣化する。よって、C含有量は0.01〜
0.12wt%とする。
【0014】Siは強度向上および耐酸化性向上に寄与
する元素であり、含有量が0.05wt%未満ではこの
ような効果は少なく、また、1.00wt%を越えて多
量に含有させると靭性が劣化する。よって、Si含有量
は0.05〜1.00wt%とする。
する元素であり、含有量が0.05wt%未満ではこの
ような効果は少なく、また、1.00wt%を越えて多
量に含有させると靭性が劣化する。よって、Si含有量
は0.05〜1.00wt%とする。
【0015】Mnは鋼の焼入れ性を高くする元素であ
り、含有量が0.20wt%未満ではこの効果は期待で
きず、また、2.00wt%を越えて過多に含有させる
と靭性および耐溶接割れ性が劣化する。よって、Mn含
有量は0.20〜2.00wt%とする。
り、含有量が0.20wt%未満ではこの効果は期待で
きず、また、2.00wt%を越えて過多に含有させる
と靭性および耐溶接割れ性が劣化する。よって、Mn含
有量は0.20〜2.00wt%とする。
【0016】Moは鋼の焼入れ性、特に、Bと共に含有
されている場合における焼ならし時の焼入れ性を高くす
るために不可欠の元素であり、含有量が0.20wt%
未満ではこのような重要な効果を期待することができ
ず、また、1.00wt%を越えて含有させるとこの効
果は飽和する。よって、Mo含有量は0.20〜1.00
wt%とする。
されている場合における焼ならし時の焼入れ性を高くす
るために不可欠の元素であり、含有量が0.20wt%
未満ではこのような重要な効果を期待することができ
ず、また、1.00wt%を越えて含有させるとこの効
果は飽和する。よって、Mo含有量は0.20〜1.00
wt%とする。
【0017】Ti、B、sol.Alについて説明す
る。Bは0.5%Mo鋼においてオーステナイト中に固
溶し、結晶粒界に偏析してフェライト変態を抑制するた
め鋼の焼入れ性を向上させるが、また、Bは鋼中のNと
結合してBNが生成されて、鋼中のBの有効量が少なく
なり、焼入れ性を低下させる。
る。Bは0.5%Mo鋼においてオーステナイト中に固
溶し、結晶粒界に偏析してフェライト変態を抑制するた
め鋼の焼入れ性を向上させるが、また、Bは鋼中のNと
結合してBNが生成されて、鋼中のBの有効量が少なく
なり、焼入れ性を低下させる。
【0018】従って、鋼の焼入れ性を向上させるBの有
効量を保持するために、TiによりNを固定してN含有
量を制限し、また、Bを過多に含有させるとオーステナ
イト粒界に多量のB化合物が析出し、逆に焼入れをてい
かさせるようになるので、B含有量を適性値にすること
が重要である。
効量を保持するために、TiによりNを固定してN含有
量を制限し、また、Bを過多に含有させるとオーステナ
イト粒界に多量のB化合物が析出し、逆に焼入れをてい
かさせるようになるので、B含有量を適性値にすること
が重要である。
【0019】即ち、Bは焼ならし時の焼入れ性を高くし
て、強度の向上に有効であるので、含有量が0.000
3未満では上記に説明したような効果は充分ではなく、
また、0.0020wt%を越えて過剰に含有させると
焼ならし時にB化合物を生成して、焼入れ性を低下させ
ると共に耐応力除去焼鈍割れ性および靭性が劣化する。
よって、B含有量は0.0003〜0.0020wt%と
する。
て、強度の向上に有効であるので、含有量が0.000
3未満では上記に説明したような効果は充分ではなく、
また、0.0020wt%を越えて過剰に含有させると
焼ならし時にB化合物を生成して、焼入れ性を低下させ
ると共に耐応力除去焼鈍割れ性および靭性が劣化する。
よって、B含有量は0.0003〜0.0020wt%と
する。
【0020】sol.Alは重要な元素であり、含有量
を0.005wt%未満とすることにより、耐応力除去
焼鈍割れ性を大幅に改善することができるが、このso
l.Alは焼ならし時にNを固定してBの焼入れ性向上
効果を保持するという大切な作用を有しているため、単
に、sol.Al含有量を低減した場合には、充分な焼
ならし効果が得られず、所望の強度が得られない。
を0.005wt%未満とすることにより、耐応力除去
焼鈍割れ性を大幅に改善することができるが、このso
l.Alは焼ならし時にNを固定してBの焼入れ性向上
効果を保持するという大切な作用を有しているため、単
に、sol.Al含有量を低減した場合には、充分な焼
ならし効果が得られず、所望の強度が得られない。
【0021】このことを図1により説明する。図1はC
含有量を0.07〜0.08wt%に低減した0.5%M
o鋼板の強度と応力除去焼鈍割れ感受性におよぼすso
l.Alの含有量の影響を示す。応力除去焼鈍割れ感受
性は、試験片厚さ50mmの斜めY形溶接割れ試験片を
使用して調査を行った。なお、図1において、応力除去
焼鈍割れ率の場合、予熱温度は0.5%Mo鋼板で50
℃、従来鋼200℃で、応力除去焼鈍は、625℃×2
時間である。
含有量を0.07〜0.08wt%に低減した0.5%M
o鋼板の強度と応力除去焼鈍割れ感受性におよぼすso
l.Alの含有量の影響を示す。応力除去焼鈍割れ感受
性は、試験片厚さ50mmの斜めY形溶接割れ試験片を
使用して調査を行った。なお、図1において、応力除去
焼鈍割れ率の場合、予熱温度は0.5%Mo鋼板で50
℃、従来鋼200℃で、応力除去焼鈍は、625℃×2
時間である。
【0022】sol.Al含有量を0.005wt%未満
とすることによって、応力除去焼鈍割れ感受性は従来の
0.5%Mo鋼板と同等の水準にまで改善することはで
きるが、所望の強度は得られない。なお、図1におい
て、YS,TSの応力除去焼鈍は、625℃×10時
間、焼ならし温度は930℃である。
とすることによって、応力除去焼鈍割れ感受性は従来の
0.5%Mo鋼板と同等の水準にまで改善することはで
きるが、所望の強度は得られない。なお、図1におい
て、YS,TSの応力除去焼鈍は、625℃×10時
間、焼ならし温度は930℃である。
【0023】さらに、図2はsol.Al含有量を0.0
05wt%未満に規制し、C含有量を0.07〜0.08
wt%に低減した0.5%Mo鋼板において、強度およ
び耐応力除去焼鈍割れ性におよぼすTi含有量の影響を
調査した結果を示す。この図2において、YS、TSの
応力除去焼鈍は625℃×10時間、焼ならし温度は9
30℃である。
05wt%未満に規制し、C含有量を0.07〜0.08
wt%に低減した0.5%Mo鋼板において、強度およ
び耐応力除去焼鈍割れ性におよぼすTi含有量の影響を
調査した結果を示す。この図2において、YS、TSの
応力除去焼鈍は625℃×10時間、焼ならし温度は9
30℃である。
【0024】Ti含有量を0.005wt%以上含有さ
せることによって、Bの焼入れ性向上効果を利用して充
分な強度が得られるものであり、さらに、0.005w
t%を越えるsol.Alの含有が耐応力除去焼鈍割れ
性を劣化させるが、Ti含有量が0.080wt%まで
は耐応力除去焼鈍割れ性を劣化させないことがわかる。
図2において、応力除去焼鈍率の場合、予熱温度50
℃、応力除去焼鈍は625℃×2時間である。
せることによって、Bの焼入れ性向上効果を利用して充
分な強度が得られるものであり、さらに、0.005w
t%を越えるsol.Alの含有が耐応力除去焼鈍割れ
性を劣化させるが、Ti含有量が0.080wt%まで
は耐応力除去焼鈍割れ性を劣化させないことがわかる。
図2において、応力除去焼鈍率の場合、予熱温度50
℃、応力除去焼鈍は625℃×2時間である。
【0025】これは、sol.Alを0.005wt%を
越えて含有させると、オーステナイト粒界への硫化物の
析出を促進するため、耐応力除去焼鈍割れ性を低下させ
るが、TiはSと結合して粒内に硫化物を生成するた
め、粒界の固溶S量も低減することができ耐応力除去焼
鈍割れ性を高くするものと考えられる。
越えて含有させると、オーステナイト粒界への硫化物の
析出を促進するため、耐応力除去焼鈍割れ性を低下させ
るが、TiはSと結合して粒内に硫化物を生成するた
め、粒界の固溶S量も低減することができ耐応力除去焼
鈍割れ性を高くするものと考えられる。
【0026】Tiは含有量を0.080wt%を越えて
過多に含有させると、Tiが炭化物として結晶粒内に析
出する量が増加し、その結果、結晶粒界と粒内の強度差
を拡大させるために、耐応力除去焼鈍割れ性を劣化させ
ることになる。よって、Ti含有量は0.005〜0.0
80wt%とする。
過多に含有させると、Tiが炭化物として結晶粒内に析
出する量が増加し、その結果、結晶粒界と粒内の強度差
を拡大させるために、耐応力除去焼鈍割れ性を劣化させ
ることになる。よって、Ti含有量は0.005〜0.0
80wt%とする。
【0027】Nは含有量が0.007wt%を越えて多
量に含有させると、BNを生成し易くなり、焼入れ性向
上に寄与するB量が減少して鋼の焼入れ性が低下するよ
うになる。よつて、N含有量は0.007wt%以下と
する。
量に含有させると、BNを生成し易くなり、焼入れ性向
上に寄与するB量が減少して鋼の焼入れ性が低下するよ
うになる。よつて、N含有量は0.007wt%以下と
する。
【0028】また、上記に説明した各種含有元素に加え
て、Cu、Ni、Cr、Nb、V、Caの中から選んだ
1種または2種以上を含有させることができる。
て、Cu、Ni、Cr、Nb、V、Caの中から選んだ
1種または2種以上を含有させることができる。
【0029】Cuは固溶強化および析出強化に寄与する
元素であり、含有量が0.05wt%未満ではこのよう
な効果を発揮することができず、また、0.50wt%
を越えると耐溶接割れ性が低下する。よって、Cu含有
量は0.05〜0.50wt%とする。
元素であり、含有量が0.05wt%未満ではこのよう
な効果を発揮することができず、また、0.50wt%
を越えると耐溶接割れ性が低下する。よって、Cu含有
量は0.05〜0.50wt%とする。
【0030】Niは鋼の焼入れ性を向上させ、かつ、高
温におけるオーステナイト粒界へのCu析出による亀甲
割れを防止する元素であり、含有量が0.05wt%未
満ではこのような効果は少なく、また、0.80wt%
を越えて含有させると実用上それ程効果は向上しない。
よって、Ni含有量は0.05〜0.80wt%とする。
温におけるオーステナイト粒界へのCu析出による亀甲
割れを防止する元素であり、含有量が0.05wt%未
満ではこのような効果は少なく、また、0.80wt%
を越えて含有させると実用上それ程効果は向上しない。
よって、Ni含有量は0.05〜0.80wt%とする。
【0031】Crは高温強度と耐蝕性に寄与する元素で
あり、含有量が0.05wt%未満ではこのような効果
は少なく、また、0.50wt%を越えて過多に含有さ
せると靭性が劣化する。よって、Cr含有量は0.05
〜0.50wt%とする。
あり、含有量が0.05wt%未満ではこのような効果
は少なく、また、0.50wt%を越えて過多に含有さ
せると靭性が劣化する。よって、Cr含有量は0.05
〜0.50wt%とする。
【0032】Caは結晶粒を微細化すると共に、硫化物
を生成して結晶粒界における固溶S量を低減させるの
で、耐応力除去焼鈍割れ性を高くする元素であり、含有
量が0.0005wt%未満ではこのような効果は期待
できず、また、0.0100wt%を越えて過剰に含有
させると非金属介在物の量が増加するので、延性を阻害
する。よって、Ca含有量は0.0005〜0.0100
wt%とする。
を生成して結晶粒界における固溶S量を低減させるの
で、耐応力除去焼鈍割れ性を高くする元素であり、含有
量が0.0005wt%未満ではこのような効果は期待
できず、また、0.0100wt%を越えて過剰に含有
させると非金属介在物の量が増加するので、延性を阻害
する。よって、Ca含有量は0.0005〜0.0100
wt%とする。
【0033】NbおよびVは結晶粒を微細化して強度向
上に寄与する元素であり、含有量が0.005wt%未
満ではこの効果は期待できず、また、Nb含有量が0.
080wt%、V含有量が0.100wt%を越えて含
有させると靭性および溶接性を劣化させる。よつて、N
b含有量は0.005〜0.080wt%、V含有量は
0.005〜0.100wt%とする。
上に寄与する元素であり、含有量が0.005wt%未
満ではこの効果は期待できず、また、Nb含有量が0.
080wt%、V含有量が0.100wt%を越えて含
有させると靭性および溶接性を劣化させる。よつて、N
b含有量は0.005〜0.080wt%、V含有量は
0.005〜0.100wt%とする。
【0034】PCMは技術的にはよく知られているよう
に、溶接時の低温割れ感受性を示す指標であり、溶接を
行う際の予熱温度をより低くするためには、このPCMの
値を極力低く抑制する必要がある。そして、予熱温度を
約100℃以下としても割れを生じないようにするため
には、このPCMは0.23%以下としなければならない
のである。なお、Cu、Ni、Cr、Nb、V、Caを
含有させた場合においても、このPCMは0.23%以下
とすることは当然てある。
に、溶接時の低温割れ感受性を示す指標であり、溶接を
行う際の予熱温度をより低くするためには、このPCMの
値を極力低く抑制する必要がある。そして、予熱温度を
約100℃以下としても割れを生じないようにするため
には、このPCMは0.23%以下としなければならない
のである。なお、Cu、Ni、Cr、Nb、V、Caを
含有させた場合においても、このPCMは0.23%以下
とすることは当然てある。
【0035】なお、不純物元素として、P、S、Sb、
Sn、As等は耐応力除去焼鈍割れ性を劣化させること
はよく知られており、従って、これらの元素は0.01
wt%以下に規制する必要がある。
Sn、As等は耐応力除去焼鈍割れ性を劣化させること
はよく知られており、従って、これらの元素は0.01
wt%以下に規制する必要がある。
【0036】本発明に係る耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板を、例えば、ボイラ・圧力容器用の鋼
板とする場合には、常法に従って溶解した後、鋼片もし
くは鋼塊としてから、熱間圧延を行って、その後引き続
いて熱処理を行うのである。
0.5%Mo鋼板を、例えば、ボイラ・圧力容器用の鋼
板とする場合には、常法に従って溶解した後、鋼片もし
くは鋼塊としてから、熱間圧延を行って、その後引き続
いて熱処理を行うのである。
【0037】
【実 施 例】次に、本発明に係る耐溶解割れ性に優れ
た低炭素0.5%Mo鋼板の実施例について説明する。
た低炭素0.5%Mo鋼板の実施例について説明する。
【0038】
【実 施 例】表1に示す含有成分、成分割合の鋼を通常
の溶解、鋳造等により鋼片、鋼塊として加工を行って、
試験片とした。そして、表2、表3および表4に機械的
性質、耐低温割れ性、耐応力除去焼鈍割れ性について、
調査した結果を示す。なお、耐低温割れ性および耐応力
除去焼鈍割れ性は、それぞれの板厚を試験片厚とした斜
めY形溶接割れ試験片を使用して求めた。
の溶解、鋳造等により鋼片、鋼塊として加工を行って、
試験片とした。そして、表2、表3および表4に機械的
性質、耐低温割れ性、耐応力除去焼鈍割れ性について、
調査した結果を示す。なお、耐低温割れ性および耐応力
除去焼鈍割れ性は、それぞれの板厚を試験片厚とした斜
めY形溶接割れ試験片を使用して求めた。
【0039】表2、表3および表4から以下説明するよ
うに、本発明に係る耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5
%Mo鋼板(本発明鋼という。)が比較鋼板(比較鋼と
いう。)に比して優れていることがわかる。即ち、本発
明鋼A〜Mは、斜め溶接割れ試験におけるルート割れ防
止予熱温度は25℃以下であり、また、応力除去焼鈍わ
れ率は3%以下であって、耐溶接割れ性に優れている。
うに、本発明に係る耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5
%Mo鋼板(本発明鋼という。)が比較鋼板(比較鋼と
いう。)に比して優れていることがわかる。即ち、本発
明鋼A〜Mは、斜め溶接割れ試験におけるルート割れ防
止予熱温度は25℃以下であり、また、応力除去焼鈍わ
れ率は3%以下であって、耐溶接割れ性に優れている。
【0040】比較鋼Oは強度、靭性および耐低温割れ性
には優れているが、sol.Al量を0.055wt%と
多く含有しているため、耐応力除去焼鈍割れ性に劣って
いる。比較鋼Nは従来からよく知られている高炭素の
0.5%Mo鋼板であり、斜めY形溶接割れ試験におけ
るルート割れ防止予熱温度は150℃であって、低炭素
鋼板に比較して高い予熱温度を必要としており、従っ
て、この鋼板は低炭素鋼板と同じ程度に予熱温度を低く
して溶接を行うことができないので、200℃の温度に
予熱して試験を行い応力除去焼鈍割れ率を記載してい
る。しかし、本発明鋼A〜Mの応力除去焼鈍割れ率は、
この値を下回っており、耐応力除去焼鈍割れ性に優れて
いることがわかる。
には優れているが、sol.Al量を0.055wt%と
多く含有しているため、耐応力除去焼鈍割れ性に劣って
いる。比較鋼Nは従来からよく知られている高炭素の
0.5%Mo鋼板であり、斜めY形溶接割れ試験におけ
るルート割れ防止予熱温度は150℃であって、低炭素
鋼板に比較して高い予熱温度を必要としており、従っ
て、この鋼板は低炭素鋼板と同じ程度に予熱温度を低く
して溶接を行うことができないので、200℃の温度に
予熱して試験を行い応力除去焼鈍割れ率を記載してい
る。しかし、本発明鋼A〜Mの応力除去焼鈍割れ率は、
この値を下回っており、耐応力除去焼鈍割れ性に優れて
いることがわかる。
【0041】
【表1】
【0042】
【表2】
【0043】
【表3】
【0043】
【表4】
【0044】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る耐溶
接割れ性に優れた0.5%Mo鋼板は、上記の構成であ
るから、sol.Alを極端に少なく規制すると共に、
Ti、Bを含有させることによって高炭素(C含有量
0.15〜0.30wt%)0.5%Mo鋼板に比較し
て、優れた耐溶接割れ性を有するという効果がある。
接割れ性に優れた0.5%Mo鋼板は、上記の構成であ
るから、sol.Alを極端に少なく規制すると共に、
Ti、Bを含有させることによって高炭素(C含有量
0.15〜0.30wt%)0.5%Mo鋼板に比較し
て、優れた耐溶接割れ性を有するという効果がある。
【図1】低炭素0.5%Mo鋼板において、sol.Al
量と強度および応力除去焼鈍割れ率との関係を示す図で
ある。
量と強度および応力除去焼鈍割れ率との関係を示す図で
ある。
【図2】sol.Al含有量を0.005wt%未満とし
て低炭素0.5%Mo鋼板において、Ti含有量と強度
および応力除去焼鈍割れ率との関係を示す図である。
て低炭素0.5%Mo鋼板において、Ti含有量と強度
および応力除去焼鈍割れ率との関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項1】C 0.01〜0.12wt%、Si 0.
05〜1.00wt%、 Mn 0.20〜2.00wt%、 Mo 0.20〜1.
00wt%、 Ti 0.005〜0.080wt%、B 0.0003
〜0.0020wt%、 solAl 0.005wt%未満、N 0.007wt
%以下 を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、か
つ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% であることを特徴とする耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板。 - 【請求項2】C 0.01〜0.12wt%、Si 0.
05〜1.00wt%、 Mn 0.20〜2.00wt%、 Mo 0.20〜1.
00wt%、 Ti 0.005〜0.080wt%、B 0.0003
〜0.0020wt%、 solAl 0.005wt%未満、N 0.007wt
%以下 を含有し、さらに、 Cu 0.05〜0.50wt%、Ni 0.05〜0.8
0wt%、 Cr 0.05〜0.50wt% の中から選んだ1種または2種以上を含有し、また、 Ca 0.0005〜0.0100wt%、Nb 0.0
05〜0.080wt%、 V 0.005〜0.100
wt% の中から選んだ1種または2種以上を含有し、残部Fe
および不可避不純物からなり、かつ、 PCM=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+
Ni/60+Mo/15+V/10+5B<0.23% であることを特徴とする耐溶接割れ性に優れた低炭素
0.5%Mo鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17389192A JPH05339674A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17389192A JPH05339674A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05339674A true JPH05339674A (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=15969023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17389192A Withdrawn JPH05339674A (ja) | 1992-06-08 | 1992-06-08 | 耐溶接割れ性に優れた低炭素0.5%Mo鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH05339674A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003087414A1 (en) * | 2002-03-29 | 2003-10-23 | Nippon Steel Corporation | High tensile steel excellent in high temperature strength and method for production thereof |
JP2015112642A (ja) * | 2013-12-16 | 2015-06-22 | 三菱重工業株式会社 | 配管接続方法及び配管接続構造 |
JP2016079424A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 靭性に優れた鋼板およびその製造方法 |
-
1992
- 1992-06-08 JP JP17389192A patent/JPH05339674A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003087414A1 (en) * | 2002-03-29 | 2003-10-23 | Nippon Steel Corporation | High tensile steel excellent in high temperature strength and method for production thereof |
JP2015112642A (ja) * | 2013-12-16 | 2015-06-22 | 三菱重工業株式会社 | 配管接続方法及び配管接続構造 |
JP2016079424A (ja) * | 2014-10-10 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 靭性に優れた鋼板およびその製造方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990831 |