JPH05312190A - 遠心ファンの羽根車 - Google Patents
遠心ファンの羽根車Info
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- JPH05312190A JPH05312190A JP12075392A JP12075392A JPH05312190A JP H05312190 A JPH05312190 A JP H05312190A JP 12075392 A JP12075392 A JP 12075392A JP 12075392 A JP12075392 A JP 12075392A JP H05312190 A JPH05312190 A JP H05312190A
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- Japan
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- blade
- shroud
- hub
- impeller
- camber line
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 羽根車出口の空気流れを整流することによ
り、通風抵抗および運転音の低減を図る。 【構成】 ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複
数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央
部にファン吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後
縁部３bにおけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハ
ブ側結合部３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセ
ットせしめた遠心ファンの羽根車において、前記各羽根
３の後縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhとシュラウ
ド側羽根出口角βsとを略等しくなしている。
り、通風抵抗および運転音の低減を図る。 【構成】 ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複
数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央
部にファン吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後
縁部３bにおけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハ
ブ側結合部３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセ
ットせしめた遠心ファンの羽根車において、前記各羽根
３の後縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhとシュラウ
ド側羽根出口角βsとを略等しくなしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、遠心ファンの羽根車
に関し、さらに詳しくは羽根形状を改善した遠心ファン
の羽根車に関するものである。
に関し、さらに詳しくは羽根形状を改善した遠心ファン
の羽根車に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、遠心ファン系の送風機では、流
体に与える羽根の遠心加速作用(あるいは斜流加速作用)
を用いて送風機能を実現するようになっているので空気
等の流体への運動エネルギーの伝達、変換効率が極めて
高く、例えば空気調和機用の送風機として従来から多く
使用されている。
体に与える羽根の遠心加速作用(あるいは斜流加速作用)
を用いて送風機能を実現するようになっているので空気
等の流体への運動エネルギーの伝達、変換効率が極めて
高く、例えば空気調和機用の送風機として従来から多く
使用されている。
【０００３】そして、空気調和装置の種類として最近で
は設置スペース面の有利さや室内デザイン上の自由さな
どの見地から特に天井埋込みタイプの空気調和装置の採
用が多くなってきており、このような天井埋込型の空気
調和装置では例えば特開平２ー２０７１９６号公報にも
示されているように各種の送風機の中でも、その風向変
換機能の点から遠心ファン(あるいは遠心ファンの一種
である斜流ファン)を用いるのが通例となっている。以
下の説明においては遠心ファンについて行う。
は設置スペース面の有利さや室内デザイン上の自由さな
どの見地から特に天井埋込みタイプの空気調和装置の採
用が多くなってきており、このような天井埋込型の空気
調和装置では例えば特開平２ー２０７１９６号公報にも
示されているように各種の送風機の中でも、その風向変
換機能の点から遠心ファン(あるいは遠心ファンの一種
である斜流ファン)を用いるのが通例となっている。以
下の説明においては遠心ファンについて行う。
【０００４】ところで、近年、空気調和装置の小形コン
パクト化に対する要求が高まってきており、上記した天
井埋め込み式の空気調和装置において多用されている略
環状の熱交換器の径が小さくなる傾向にある。そこで、
小径となった分だけ熱交換能力が低下することとなると
ころから、熱交換器の高さを高くすることによって能力
低下分をカバーする必要が生ずる。この熱交換器の高さ
が高くなることに対応させて、羽根車の軸方向長さを大
きくすることにより、熱交換器を通過する空気流の風速
分布を改善することもなされている。
パクト化に対する要求が高まってきており、上記した天
井埋め込み式の空気調和装置において多用されている略
環状の熱交換器の径が小さくなる傾向にある。そこで、
小径となった分だけ熱交換能力が低下することとなると
ころから、熱交換器の高さを高くすることによって能力
低下分をカバーする必要が生ずる。この熱交換器の高さ
が高くなることに対応させて、羽根車の軸方向長さを大
きくすることにより、熱交換器を通過する空気流の風速
分布を改善することもなされている。
【０００５】ところが、従来から使用されているターボ
式遠心ファンの羽根車は、図１８および図１９に示すよ
うに、所定間隔をもって対向配置されたハブ１とその中
央部をファン吸込口４としたシュラウド２との間に複数
枚の羽根３,３・・を放射状に配設して構成されてお
り、該各羽根３は、羽根３の前縁部３aおよび後縁部３b
が共にハブ１およびシュラウド２に直交する(あるいは
前縁部３aが回転方向に傾斜する)二次元形状とされてい
るのが通例である。
式遠心ファンの羽根車は、図１８および図１９に示すよ
うに、所定間隔をもって対向配置されたハブ１とその中
央部をファン吸込口４としたシュラウド２との間に複数
枚の羽根３,３・・を放射状に配設して構成されてお
り、該各羽根３は、羽根３の前縁部３aおよび後縁部３b
が共にハブ１およびシュラウド２に直交する(あるいは
前縁部３aが回転方向に傾斜する)二次元形状とされてい
るのが通例である。
【０００６】上記のような形状の羽根３を有する羽根車
の場合、図１９に示すように、羽根３の圧力面３cによ
り空気流に作用せしめられる力Ｆの方向が、ハブ１およ
びシュラウド２と平行となるところから、風速が速くな
るシュラウド２側の出口近傍において剥離流Ｅが生じ易
くなる。すると、羽根車から吹き出される空気流の風速
分布がハブ１側に偏った状態となるところから、通風抵
抗の増加、運転音の増加を招くこととなる。この傾向
は、羽根３の軸方向長さが長くなるほど大きくなる。
の場合、図１９に示すように、羽根３の圧力面３cによ
り空気流に作用せしめられる力Ｆの方向が、ハブ１およ
びシュラウド２と平行となるところから、風速が速くな
るシュラウド２側の出口近傍において剥離流Ｅが生じ易
くなる。すると、羽根車から吹き出される空気流の風速
分布がハブ１側に偏った状態となるところから、通風抵
抗の増加、運転音の増加を招くこととなる。この傾向
は、羽根３の軸方向長さが長くなるほど大きくなる。
【０００７】そこで、上記のようなシュラウド側出口近
傍において生じる剥離流を抑制するために、本発明者ら
は、特願平３ー１９４３９５号として、図２０および図
２１に示すように、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめたものを提案
している。このように構成したことにより、図２１に示
すように、羽根３の正圧面３cの後縁側が傾斜すること
となるところから、該正圧面３cにより空気流に作用す
る力Ｆが、シュラウド２よりの方向となって(即ち、シ
ュラウド２方向へ分力Ｆ1が発生して)、羽根３における
シュラウド２側の出口側での剥離流発生が抑制される。
傍において生じる剥離流を抑制するために、本発明者ら
は、特願平３ー１９４３９５号として、図２０および図
２１に示すように、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめたものを提案
している。このように構成したことにより、図２１に示
すように、羽根３の正圧面３cの後縁側が傾斜すること
となるところから、該正圧面３cにより空気流に作用す
る力Ｆが、シュラウド２よりの方向となって(即ち、シ
ュラウド２方向へ分力Ｆ1が発生して)、羽根３における
シュラウド２側の出口側での剥離流発生が抑制される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記したよ
うに、羽根３の後縁部３bにおけるシュラウド側結合部
３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よりも反回転方
向に所定量オフセットせしめた場合、従来多用されてい
るように羽根３のキャンバー線Ｃの形状を単円弧状とな
すと、図２０に示すように、シュラウド２近傍の翼弦長
Ｌsがハブ１近傍の翼弦長Ｌhよりも長くなるところか
ら、シュラウド２近傍の羽根出口角をβs、ハブ１近傍
の羽根出口角をβhとした場合、βs＜＜βhとなる。
うに、羽根３の後縁部３bにおけるシュラウド側結合部
３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よりも反回転方
向に所定量オフセットせしめた場合、従来多用されてい
るように羽根３のキャンバー線Ｃの形状を単円弧状とな
すと、図２０に示すように、シュラウド２近傍の翼弦長
Ｌsがハブ１近傍の翼弦長Ｌhよりも長くなるところか
ら、シュラウド２近傍の羽根出口角をβs、ハブ１近傍
の羽根出口角をβhとした場合、βs＜＜βhとなる。
【０００９】ところで、羽根３の全圧ヘッドは、 Ｈt＝(１／g)・u2・Ｖe で与えられる。ここで、g:重力加速度、u2:羽根外周速
度、Ｖe:吹出流れの周方向成分。
度、Ｖe:吹出流れの周方向成分。
【００１０】一方、吹出流れの周方向成分Ｖeは、羽根
出口角βが大きいほど大きくなるという事実がある。
出口角βが大きいほど大きくなるという事実がある。
【００１１】従って、上記したように、βs＜＜βhとな
る羽根形状の場合、シュラウド近傍翼素の全圧ヘッドＨ
(s)tとハブ近傍翼素の全圧ヘッドＨ(h)tとを比較する
と、Ｈ(s)t＜＜Ｈ(h)tとなってしまい、(シュラウド側
風速)＜＜(ハブ側風速)となる。つまり、羽根車の吹出
流れのハブ側への偏流が十分に抑制できないおそれがあ
り、通風抵抗の増加、運転音の増加を解消し得ない場合
が生ずるのである。
る羽根形状の場合、シュラウド近傍翼素の全圧ヘッドＨ
(s)tとハブ近傍翼素の全圧ヘッドＨ(h)tとを比較する
と、Ｈ(s)t＜＜Ｈ(h)tとなってしまい、(シュラウド側
風速)＜＜(ハブ側風速)となる。つまり、羽根車の吹出
流れのハブ側への偏流が十分に抑制できないおそれがあ
り、通風抵抗の増加、運転音の増加を解消し得ない場合
が生ずるのである。
【００１２】本願発明は、上記のような不具合を解消す
ることを課題としてなされたもので、羽根車出口の空気
流れを整流することにより、通風抵抗および運転音の低
減を図ることを目的とするものである。
ることを課題としてなされたもので、羽根車出口の空気
流れを整流することにより、通風抵抗および運転音の低
減を図ることを目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、上
記課題を解決するための手段として、図面に示すよう
に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚の
羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部にフ
ァン吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結
合部３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセットせ
しめた遠心ファンの羽根車において、前記各羽根３の後
縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhとシュラウド側羽
根出口角βsとを略等しくなしている。
記課題を解決するための手段として、図面に示すよう
に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚の
羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部にフ
ァン吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結
合部３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセットせ
しめた遠心ファンの羽根車において、前記各羽根３の後
縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhとシュラウド側羽
根出口角βsとを略等しくなしている。
【００１４】請求項２の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるシュラウド側翼
素の正圧面を凸状となすとともに、該シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中間
位置より前縁側に位置せしめている。
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるシュラウド側翼
素の正圧面を凸状となすとともに、該シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中間
位置より前縁側に位置せしめている。
【００１５】請求項３の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるシュラウド側翼
素の正圧面を凹状となすとともに、該シュラウド側翼素
のキャンバー線の最大反り位置を翼弦長中間位置より後
縁側に位置せしめている。
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるシュラウド側翼
素の正圧面を凹状となすとともに、該シュラウド側翼素
のキャンバー線の最大反り位置を翼弦長中間位置より後
縁側に位置せしめている。
【００１６】請求項４の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるシュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsを少なくとも一つの変曲点を有す
る形状となすとともに、その羽根出口角βsを、同じ前
縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円
弧キャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′よ
り大きくなしている。
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるシュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsを少なくとも一つの変曲点を有す
る形状となすとともに、その羽根出口角βsを、同じ前
縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円
弧キャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′よ
り大きくなしている。
【００１７】請求項５の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車において、前記
各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凸状となすとと
もに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめてい
る。
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車において、前記
各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凸状となすとと
もに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめてい
る。
【００１８】請求項６の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車において、前記
各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凹状となすとと
もに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめてい
る。
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車において、前記
各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凹状となすとと
もに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめてい
る。
【００１９】請求項７の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車において、前記
各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー線Ｃhを少な
くとも一つの変曲点を有する形状となすとともに、その
羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後縁位置を同じ
羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線Ｃh′で結んだ
場合の羽根出口角βh′より小さくなしている。
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車において、前記
各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー線Ｃhを少な
くとも一つの変曲点を有する形状となすとともに、その
羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後縁位置を同じ
羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線Ｃh′で結んだ
場合の羽根出口角βh′より小さくなしている。
【００２０】請求項８の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるハブ側翼素の正
圧面を凸状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁
側に位置せしめている。
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるハブ側翼素の正
圧面を凸状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁
側に位置せしめている。
【００２１】請求項９の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるハブ側翼素の正
圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁
側に位置せしめている。
ための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュラ
ウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有
し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成
してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置より
も反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの
羽根車において、前記各羽根３におけるハブ側翼素の正
圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁
側に位置せしめている。
【００２２】請求項１０の発明では、上記課題を解決す
るための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュ
ラウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を
有し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形
成してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファン
の羽根車において、前記各羽根３におけるハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形
状となすとともに、その羽根出口角βhを、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくなしている。
るための手段として、図面に示すように、ハブ１とシュ
ラウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を
有し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形
成してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファン
の羽根車において、前記各羽根３におけるハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形
状となすとともに、その羽根出口角βhを、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくなしている。
【００２３】
【作用】請求項１の発明では、上記手段によって次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００２４】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるハブ
側羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口角βsとが略等
しくなるようにしたことにより、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布が均一化されることとなる。
側羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口角βsとが略等
しくなるようにしたことにより、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布が均一化されることとなる。
【００２５】請求項２、３あるいは４の発明では、上記
手段によって次のような作用が得られる。
手段によって次のような作用が得られる。
【００２６】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるシュ
ラウド側羽根出口角βsが、従来の単円弧キャンバー線
Ｃs′の場合に比べて大きくなる結果、シュラウド側羽
根出口角βsがハブ側羽根出口角βhに近付くこととな
り、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出
側)における吹出方向風速分布が均一化されることとな
る。
ラウド側羽根出口角βsが、従来の単円弧キャンバー線
Ｃs′の場合に比べて大きくなる結果、シュラウド側羽
根出口角βsがハブ側羽根出口角βhに近付くこととな
り、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出
側)における吹出方向風速分布が均一化されることとな
る。
【００２７】請求項５、６あるいは７の発明では、上記
手段によって次のような作用が得られる。
手段によって次のような作用が得られる。
【００２８】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるシュ
ラウド側羽根出口角βsが、従来の単円弧キャンバー線
Ｃs′の場合に比べて大きくなる一方、ハブ側羽根出口
角βhが、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べ
て小さくなる結果、シュラウド側羽根出口角βsとハブ
側羽根出口角βhとが略等しくなり、羽根３の後縁部３b
側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速
分布が均一化されることとなる。
ラウド側羽根出口角βsが、従来の単円弧キャンバー線
Ｃs′の場合に比べて大きくなる一方、ハブ側羽根出口
角βhが、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べ
て小さくなる結果、シュラウド側羽根出口角βsとハブ
側羽根出口角βhとが略等しくなり、羽根３の後縁部３b
側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速
分布が均一化されることとなる。
【００２９】請求項８、９あるいは１０の発明では、上
記手段によって次のような作用が得られる。
記手段によって次のような作用が得られる。
【００３０】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるハブ
側羽根出口角βhが、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の
場合に比べて小さくなる結果、ハブ側羽根出口角βhが
シュラウド側羽根出口角βsに近付くこととなり、羽根
３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)におけ
る吹出方向風速分布が均一化されることとなる。
側羽根出口角βhが、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の
場合に比べて小さくなる結果、ハブ側羽根出口角βhが
シュラウド側羽根出口角βsに近付くこととなり、羽根
３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)におけ
る吹出方向風速分布が均一化されることとなる。
【００３１】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、ハブ１とシュ
ラウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を
有し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形
成してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファン
の羽根車において、前記各羽根３の後縁部３bにおける
ハブ側羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口角βsとを
略等しくなして、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽
根車の吹出側)における吹出方向風速分布が均一化され
るようにしたので、吹出流れの整流化が図れることとな
り、通風抵抗および運転音の低減に大いに寄与するとい
う優れた効果がある。
ラウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を
有し且つ該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形
成してなり、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファン
の羽根車において、前記各羽根３の後縁部３bにおける
ハブ側羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口角βsとを
略等しくなして、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽
根車の吹出側)における吹出方向風速分布が均一化され
るようにしたので、吹出流れの整流化が図れることとな
り、通風抵抗および運転音の低減に大いに寄与するとい
う優れた効果がある。
【００３２】請求項２、３あるいは４の発明によれば、
ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根
３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部にファン
吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後縁部３bに
おけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部
３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセットせしめ
た遠心ファンの羽根車において、前記各羽根３における
シュラウド側翼素の正圧面を凸状となすとともに、該シ
ュラウド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsma
xを翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめて、あるい
は前記各羽根３におけるシュラウド側翼素の正圧面を凹
状となすとともに、該シュラウド側翼素のキャンバー線
Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中間位置より後縁側
に位置せしめて、シュラウド側羽根出口角βsを、従来
の単円弧キャンバー線Ｃs′の場合に比べて大きくな
し、もしくは前記各羽根３におけるシュラウド側翼素の
キャンバー線Ｃsを少なくとも一つの変曲点を有する形
状となすとともに、その羽根出口角βsを、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′より大
きくなして、シュラウド側羽根出口角βsをハブ側羽根
出口角βhに近付け、羽根３の後縁部３b側(換言すれ
ば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分布を均一
化するようにしたので、吹出流れの整流化が図れること
となり、通風抵抗および運転音の低減に大いに寄与する
という優れた効果がある。
ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚の羽根
３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部にファン
吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後縁部３bに
おけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部
３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセットせしめ
た遠心ファンの羽根車において、前記各羽根３における
シュラウド側翼素の正圧面を凸状となすとともに、該シ
ュラウド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsma
xを翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめて、あるい
は前記各羽根３におけるシュラウド側翼素の正圧面を凹
状となすとともに、該シュラウド側翼素のキャンバー線
Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中間位置より後縁側
に位置せしめて、シュラウド側羽根出口角βsを、従来
の単円弧キャンバー線Ｃs′の場合に比べて大きくな
し、もしくは前記各羽根３におけるシュラウド側翼素の
キャンバー線Ｃsを少なくとも一つの変曲点を有する形
状となすとともに、その羽根出口角βsを、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′より大
きくなして、シュラウド側羽根出口角βsをハブ側羽根
出口角βhに近付け、羽根３の後縁部３b側(換言すれ
ば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分布を均一
化するようにしたので、吹出流れの整流化が図れること
となり、通風抵抗および運転音の低減に大いに寄与する
という優れた効果がある。
【００３３】請求項５、６あるいは７の発明によれば、
請求項２、３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車にお
いて、各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凸状とな
すとともに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反
り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめ
て、シュラウド側羽根出口角βsを、従来の単円弧キャ
ンバー線Ｃs′の場合に比べて大きくなすとともに、ハ
ブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′
の場合に比べて小さくなし、あるいは各羽根３における
ハブ側翼素の正圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼
素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめて、シュラウド側羽根出
口角βsを、従来の単円弧キャンバー線Ｃs′の場合に比
べて大きくなすとともに、ハブ側羽根出口角βhを、従
来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくな
し、もしくは各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形状となすと
ともに、その羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後
縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線
Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さくなし
て、シュラウド側羽根出口角βsとハブ側羽根出口角βh
とを略等しくなし、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、
羽根車の吹出側)における吹出方向風速分布が均一化さ
れるようにしたので、吹出流れの整流化が図れることと
なり、通風抵抗および運転音の低減に大いに寄与すると
いう優れた効果がある。
請求項２、３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車にお
いて、各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凸状とな
すとともに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反
り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめ
て、シュラウド側羽根出口角βsを、従来の単円弧キャ
ンバー線Ｃs′の場合に比べて大きくなすとともに、ハ
ブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′
の場合に比べて小さくなし、あるいは各羽根３における
ハブ側翼素の正圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼
素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめて、シュラウド側羽根出
口角βsを、従来の単円弧キャンバー線Ｃs′の場合に比
べて大きくなすとともに、ハブ側羽根出口角βhを、従
来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくな
し、もしくは各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形状となすと
ともに、その羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後
縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線
Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さくなし
て、シュラウド側羽根出口角βsとハブ側羽根出口角βh
とを略等しくなし、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、
羽根車の吹出側)における吹出方向風速分布が均一化さ
れるようにしたので、吹出流れの整流化が図れることと
なり、通風抵抗および運転音の低減に大いに寄与すると
いう優れた効果がある。
【００３４】請求項８、９あるいは１０の発明によれ
ば、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚の
羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部にフ
ァン吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結
合部３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセットせ
しめた遠心ファンの羽根車において、前記各羽根３にお
けるハブ側翼素の正圧面を凸状となすとともに、該ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦
長中間位置より後縁側に位置せしめて、各羽根３の後縁
部３bにおけるハブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧キ
ャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくなし、あるいは
各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凹状となすとと
もに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめて、各
羽根３の後縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhを、従
来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくな
し、もしくは各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形状となすと
ともに、その羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後
縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線
Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さくなし
て、ハブ側羽根出口角βhをシュラウド側羽根出口角βs
に近付け、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の
吹出側)における吹出方向風速分布が均一化されるよう
にしたので、吹出流れの整流化が図れることとなり、通
風抵抗および運転音の低減に大いに寄与するという優れ
た効果がある。
ば、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚の
羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部にフ
ァン吸込口４を形成してなり、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるシュラウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結
合部３b1の位置よりも反回転方向に所定量オフセットせ
しめた遠心ファンの羽根車において、前記各羽根３にお
けるハブ側翼素の正圧面を凸状となすとともに、該ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦
長中間位置より後縁側に位置せしめて、各羽根３の後縁
部３bにおけるハブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧キ
ャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくなし、あるいは
各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凹状となすとと
もに、該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめて、各
羽根３の後縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhを、従
来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくな
し、もしくは各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー
線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形状となすと
ともに、その羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後
縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線
Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さくなし
て、ハブ側羽根出口角βhをシュラウド側羽根出口角βs
に近付け、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の
吹出側)における吹出方向風速分布が均一化されるよう
にしたので、吹出流れの整流化が図れることとなり、通
風抵抗および運転音の低減に大いに寄与するという優れ
た効果がある。
【００３５】
【実施例】以下、添付の図面を参照して本願発明の幾つ
かの好適な実施例を説明する。
かの好適な実施例を説明する。
【００３６】以下の各実施例において説明する遠心ファ
ンの羽根車は、従来技術の項において説明したものと同
様に、ファンモータ(図示省略)に連結されるハブ１と該
ハブ１に対して対向配置されたシュラウド２の外周部間
に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウ
ド２の中央部にファン吸込口４を形成してなっており、
前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウド側結合部
３b2の位置が、ハブ側結合部３b1の位置よりも反回転方
向に所定量オフセットせしめられている(図２１および
図２２参照)。このような構成により、既に従来技術の
項において説明したように、羽根３の前縁部３a側から
流入した空気が羽根３の後縁部３bに向かって流れる間
に、シュラウド２側への分力を羽根面から受けることと
なり、羽根３の出口側におけるシュラウド２側の剥離流
の発生が抑制されるのである。
ンの羽根車は、従来技術の項において説明したものと同
様に、ファンモータ(図示省略)に連結されるハブ１と該
ハブ１に対して対向配置されたシュラウド２の外周部間
に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウ
ド２の中央部にファン吸込口４を形成してなっており、
前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウド側結合部
３b2の位置が、ハブ側結合部３b1の位置よりも反回転方
向に所定量オフセットせしめられている(図２１および
図２２参照)。このような構成により、既に従来技術の
項において説明したように、羽根３の前縁部３a側から
流入した空気が羽根３の後縁部３bに向かって流れる間
に、シュラウド２側への分力を羽根面から受けることと
なり、羽根３の出口側におけるシュラウド２側の剥離流
の発生が抑制されるのである。
【００３７】実施例１ 図１には、本願発明の実施例１にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１およ
び２の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１およ
び２の発明に対応するものである。
【００３８】本実施例の場合、羽根３におけるシュラウ
ド側翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該シュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxが翼
弦長中間位置より前縁側に位置せしめられている。な
お、本実施例の場合、羽根３におけるシュラウド側羽根
入口角αsは、シュラウド側翼素のキャンバー線を単円
弧キャンバー線Ｃs′とした場合と同じ角度とされてい
る。また、ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhは、単円弧形
状とされている。符号Ｃsmax′は単円弧キャンバー線Ｃ
s′の最大反り位置である。
ド側翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該シュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxが翼
弦長中間位置より前縁側に位置せしめられている。な
お、本実施例の場合、羽根３におけるシュラウド側羽根
入口角αsは、シュラウド側翼素のキャンバー線を単円
弧キャンバー線Ｃs′とした場合と同じ角度とされてい
る。また、ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhは、単円弧形
状とされている。符号Ｃsmax′は単円弧キャンバー線Ｃ
s′の最大反り位置である。
【００３９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００４０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめると、シュラウド側羽根
出口角βsが、βs＞βs′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめると、シュラウド側羽根
出口角βsが、βs＞βs′となる。
【００４１】従って、シュラウド側羽根出口角βsがハ
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
【００４２】実施例２ 図２には、本願発明の実施例２にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１およ
び３の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１およ
び３の発明に対応するものである。
【００４３】本実施例の場合、羽根３におけるシュラウ
ド側翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該シュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxが翼
弦長中間位置より後縁側に位置せしめられている。な
お、本実施例の場合、羽根３におけるシュラウド側羽根
入口角αsは、シュラウド側翼素のキャンバー線を単円
弧キャンバー線Ｃs′とした場合と同じ角度とされてい
る。また、ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhは、単円弧形
状とされている。符号Ｃsmax′は単円弧キャンバー線Ｃ
s′の最大反り位置である。
ド側翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該シュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxが翼
弦長中間位置より後縁側に位置せしめられている。な
お、本実施例の場合、羽根３におけるシュラウド側羽根
入口角αsは、シュラウド側翼素のキャンバー線を単円
弧キャンバー線Ｃs′とした場合と同じ角度とされてい
る。また、ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhは、単円弧形
状とされている。符号Ｃsmax′は単円弧キャンバー線Ｃ
s′の最大反り位置である。
【００４４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００４５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より後縁側に位置せしめると、シュラウド側羽根
出口角βsが、βs＞βs′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より後縁側に位置せしめると、シュラウド側羽根
出口角βsが、βs＞βs′となる。
【００４６】従って、シュラウド側羽根出口角βsがハ
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
【００４７】実施例３ 図３には、本願発明の実施例３にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１およ
び４の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１およ
び４の発明に対応するものである。
【００４８】本実施例の場合、羽根３におけるシュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsが一つの変曲点Ｐ1を有する
形状とされるとともに、その羽根出口角βsが、同じ前
縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円
弧キャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′よ
り大きくされている。また、ハブ側翼素のキャンバー線
Ｃhは、単円弧形状とされている。
ド側翼素のキャンバー線Ｃsが一つの変曲点Ｐ1を有する
形状とされるとともに、その羽根出口角βsが、同じ前
縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円
弧キャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′よ
り大きくされている。また、ハブ側翼素のキャンバー線
Ｃhは、単円弧形状とされている。
【００４９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００５０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口角
βsが、βs＞βs′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口角
βsが、βs＞βs′となる。
【００５１】従って、シュラウド側羽根出口角βsがハ
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
【００５２】実施例４ 図４には、本願発明の実施例４にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、２
および５の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、２
および５の発明に対応するものである。
【００５３】本実施例の場合、実施例１におけるハブ側
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例１と同様である。
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例１と同様である。
【００５４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００５５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００５６】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００５７】実施例５ 図５には、本願発明の実施例５にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、２
および６の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、２
および６の発明に対応するものである。
【００５８】本実施例の場合、実施例１におけるハブ側
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例１と同様である。
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例１と同様である。
【００５９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００６０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００６１】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００６２】実施例６ 図６には、本願発明の実施例６にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、２
および７の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、２
および７の発明に対応するものである。
【００６３】本実施例の場合、実施例１におけるハブ側
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例１と同様であ
る。
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例１と同様であ
る。
【００６４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００６５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００６６】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００６７】実施例７ 図７には、本願発明の実施例７にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、３
および５の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、３
および５の発明に対応するものである。
【００６８】本実施例の場合、実施例２におけるハブ側
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例２と同様である。
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例２と同様である。
【００６９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００７０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００７１】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００７２】実施例８ 図８には、本願発明の実施例８にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、３
および６の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、３
および６の発明に対応するものである。
【００７３】本実施例の場合、実施例２におけるハブ側
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例２と同様である。
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例２と同様である。
【００７４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００７５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００７６】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００７７】実施例９ 図９には、本願発明の実施例９にかかる遠心ファンの羽
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、３
および７の発明に対応するものである。
根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバ
ー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１、３
および７の発明に対応するものである。
【００７８】本実施例の場合、実施例２におけるハブ側
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例２と同様であ
る。
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例２と同様であ
る。
【００７９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００８０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００８１】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００８２】実施例１０ 図１０には、本願発明の実施例１０にかかる遠心ファン
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項
１、４および５の発明に対応するものである。
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項
１、４および５の発明に対応するものである。
【００８３】本実施例の場合、実施例３におけるハブ側
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例３と同様である。
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例３と同様である。
【００８４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００８５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００８６】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００８７】実施例１１ 図１１には、本願発明の実施例１１にかかる遠心ファン
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項
１、４および６の発明に対応するものである。
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項
１、４および６の発明に対応するものである。
【００８８】本実施例の場合、実施例３におけるハブ側
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例３と同様である。
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例３と同様である。
【００８９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００９０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００９１】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００９２】実施例１２ 図１２には、本願発明の実施例１２にかかる遠心ファン
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項
１、４および７の発明に対応するものである。
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項
１、４および７の発明に対応するものである。
【００９３】本実施例の場合、実施例３におけるハブ側
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例３と同様であ
る。
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例３と同様であ
る。
【００９４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【００９５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。
【００９６】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
の低減に大いに寄与する。
【００９７】実施例１３ 図１３には、本願発明の実施例１３にかかる遠心ファン
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１
および８の発明に対応するものである。
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１
および８の発明に対応するものである。
【００９８】本実施例の場合、羽根３におけるハブ側翼
素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位置
より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例の
場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ側
翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とした
場合と同じ角度とされている。また、シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsは、単円弧形状とされている。符号
Ｃhmax′は単円弧キャンバー線Ｃh′の最大反り位置で
ある。
素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位置
より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例の
場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ側
翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とした
場合と同じ角度とされている。また、シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsは、単円弧形状とされている。符号
Ｃhmax′は単円弧キャンバー線Ｃh′の最大反り位置で
ある。
【００９９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【０１００】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置
より後縁側に位置せしめると、ハブ側羽根出口角βh
が、βh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置
より後縁側に位置せしめると、ハブ側羽根出口角βh
が、βh＜βh′となる。
【０１０１】従って、シュラウド側羽根出口角βhがハ
ブ側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
【０１０２】実施例１４ 図１４には、本願発明の実施例１４にかかる遠心ファン
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１
および９の発明に対応するものである。
の羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャ
ンバー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１
および９の発明に対応するものである。
【０１０３】本実施例の場合、羽根３におけるハブ側翼
素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位置
より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例の
場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ側
翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とした
場合と同じ角度とされている。また、シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsは、単円弧形状とされている。符号
Ｃhmax′は単円弧キャンバー線Ｃh′の最大反り位置で
ある。
素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位置
より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例の
場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ側
翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とした
場合と同じ角度とされている。また、シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsは、単円弧形状とされている。符号
Ｃhmax′は単円弧キャンバー線Ｃh′の最大反り位置で
ある。
【０１０４】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【０１０５】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置
より前縁側に位置せしめると、ハブ側羽根出口角βh
が、βh＜βh′となる。
ウド側結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置
より前縁側に位置せしめると、ハブ側羽根出口角βh
が、βh＜βh′となる。
【０１０６】従って、シュラウド側羽根出口角βhがハ
ブ側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
ブ側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
【０１０７】実施例１５ 図１５には、本願発明の実施例３にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１お
よび１０の発明に対応するものである。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状が示されている。本実施例は、請求項１お
よび１０の発明に対応するものである。
【０１０８】本実施例の場合、羽根３におけるハブ側翼
素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状と
されるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位置
および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャ
ンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さ
くされている。なお、シュラウド側翼素のキャンバー線
Ｃsは、単円弧形状とされている。
素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ2を有する形状と
されるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位置
および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャ
ンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さ
くされている。なお、シュラウド側翼素のキャンバー線
Ｃsは、単円弧形状とされている。
【０１０９】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。
うな作用が得られる。
【０１１０】通常、羽根３の後縁部３bにおけるハブ側
結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よりも反
回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ側翼素
のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキャンバ
ー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウド側羽
根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小さくな
るが、本実施例の場合、ハブ側羽根出口角βhが、βh＜
βh′となる。
結合部３b2の位置を、ハブ側結合部３b1の位置よりも反
回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ側翼素
のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキャンバ
ー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウド側羽
根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小さくな
るが、本実施例の場合、ハブ側羽根出口角βhが、βh＜
βh′となる。
【０１１１】従って、ハブ側羽根出口角βhがシュラウ
ド側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
ド側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音の低減に
大いに寄与する。
【０１１２】ちなみに、上記各実施例の代表として、実
施例６を例にとり、同一回転数の状態で風量Ｑ(m3／mi
n)に対する静圧Ｐs(mmＡq)および運転音Ｓ(dＢＡ)の変
化を試験したところ図１７および図１６に示す結果が得
られた。ここで、●は従来例の場合を示し、○は実施例
６の場合を示している。
施例６を例にとり、同一回転数の状態で風量Ｑ(m3／mi
n)に対する静圧Ｐs(mmＡq)および運転音Ｓ(dＢＡ)の変
化を試験したところ図１７および図１６に示す結果が得
られた。ここで、●は従来例の場合を示し、○は実施例
６の場合を示している。
【０１１３】これによれば、実施例６のものが、従来例
のものに比べて、運転音Ｓが低減し且つ静圧Ｐsが向上
していることが分かる。なお、このような傾向は、上記
各実施例において説明した理由により、他の実施例にお
いても同様であると推測できる。
のものに比べて、運転音Ｓが低減し且つ静圧Ｐsが向上
していることが分かる。なお、このような傾向は、上記
各実施例において説明した理由により、他の実施例にお
いても同様であると推測できる。
【０１１４】上記各実施例では、羽根３は翼形状とされ
ているが、板形状としてもよいことは勿論である。
ているが、板形状としてもよいことは勿論である。
【０１１５】また、上記各実施例においてはターボ式遠
心ファンの羽根車について説明しているが、本願発明は
斜流ファンの羽根車にも適用可能である。
心ファンの羽根車について説明しているが、本願発明は
斜流ファンの羽根車にも適用可能である。
【図１】本願発明の実施例１にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図２】本願発明の実施例２にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図３】本願発明の実施例３にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図４】本願発明の実施例４にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図５】本願発明の実施例５にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図６】本願発明の実施例６にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図７】本願発明の実施例７にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図８】本願発明の実施例８にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図９】本願発明の実施例９にかかる遠心ファンの羽根
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャンバー
線の形状を示す図である。
【図１０】本願発明の実施例１０にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
【図１１】本願発明の実施例１１にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
【図１２】本願発明の実施例１２にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
【図１３】本願発明の実施例１３にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
【図１４】本願発明の実施例１４にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
【図１５】本願発明の実施例１５にかかる遠心ファンの
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
羽根車におけるハブ側およびシュラウド側の翼素キャン
バー線の形状を示す図である。
【図１６】本願発明の実施例６と従来例とを比較するた
めの風量ー運転音特性図である。
めの風量ー運転音特性図である。
【図１７】本願発明の実施例６と従来例とを比較するた
めの風量ー静圧特性図である。
めの風量ー静圧特性図である。
【図１８】一般のターボ式遠心ファンの羽根車を示す斜
視図である。
視図である。
【図１９】図１８に示す羽根車の部分正面図である。
【図２０】従来例にかかる遠心ファンの羽根車の部分平
面図である。
面図である。
【図２１】従来例にかかる遠心ファンの羽根車の部分正
面図である。
面図である。
１はハブ、２はシュラウド、３は羽根、３aは羽根前縁
部、３bは羽根後縁部、３b1はハブ側結合部、３b2はシ
ュラウド側結合部、４はファン吸込口、αhはハブ側羽
根入口角、αsはシュラウド側羽根入口角、βhはハブ側
羽根出口角、βsはシュラウド側羽根出口角、Ｃhはハブ
側キャンバー線、Ｃhmaxは最大反り位置、Ｃh′はハブ
側単円弧キャンバー線、Ｃsはシュラウド側キャンバー
線、Ｃsmaxは最大反り位置、Ｃs′はシュラウド側単円
弧キャンバー線。
部、３bは羽根後縁部、３b1はハブ側結合部、３b2はシ
ュラウド側結合部、４はファン吸込口、αhはハブ側羽
根入口角、αsはシュラウド側羽根入口角、βhはハブ側
羽根出口角、βsはシュラウド側羽根出口角、Ｃhはハブ
側キャンバー線、Ｃhmaxは最大反り位置、Ｃh′はハブ
側単円弧キャンバー線、Ｃsはシュラウド側キャンバー
線、Ｃsmaxは最大反り位置、Ｃs′はシュラウド側単円
弧キャンバー線。
Claims (10)
- 【請求項１】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間に
跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュラ
ウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してなり、
前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド側結
合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よりも
反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの羽
根車であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)における
ハブ側羽根出口角(βh)とシュラウド側羽根出口角(βs)
とを略等しくなしたことを特徴とする遠心ファンの羽根
車。 - 【請求項２】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間に
跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュラ
ウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してなり、
前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド側結
合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よりも
反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの羽
根車であって、前記各羽根(３)におけるシュラウド側翼
素の正圧面を凸状となすとともに、該シュラウド側翼素
のキャンバー線(Ｃs)の最大反り位置(Ｃsmax)を翼弦長
中間位置より前縁側に位置せしめたことを特徴とする遠
心ファンの羽根車。 - 【請求項３】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間に
跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュラ
ウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してなり、
前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド側結
合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よりも
反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの羽
根車であって、前記各羽根(３)におけるシュラウド側翼
素の正圧面を凹状となすとともに、該シュラウド側翼素
のキャンバー線(Ｃs)の最大反り位置(Ｃsmax)を翼弦長
中間位置より後縁側に位置せしめたことを特徴とする遠
心ファンの羽根車。 - 【請求項４】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間に
跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュラ
ウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してなり、
前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド側結
合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よりも
反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの羽
根車であって、前記各羽根(３)におけるシュラウド側翼
素のキャンバー線(Ｃs)を少なくとも一つの変曲点を有
する形状となすとともに、その羽根出口角(βs)を、同
じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角(αs)をも
つ単円弧キャンバー線(Ｃs′)で結んだ場合の羽根出口
角(βs′)より大きくなしたことを特徴とする遠心ファ
ンの羽根車。 - 【請求項５】 前記各羽根(３)におけるハブ側翼素の正
圧面を凸状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中間位置より
後縁側に位置せしめたことを特徴とする前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車。 - 【請求項６】 前記各羽根(３)におけるハブ側翼素の正
圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中間位置より
前縁側に位置せしめたことを特徴とする前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車。 - 【請求項７】 前記各羽根(３)におけるハブ側翼素のキ
ャンバー線(Ｃh)を少なくとも一つの変曲点を有する形
状となすとともに、その羽根出口角(βh)を、同じ前縁
位置および後縁位置を同じ羽根入口角(αh)をもつ単円
弧キャンバー線(Ｃh′)で結んだ場合の羽根出口角(β
h′)より小さくなしたことを特徴とする前記請求項２、
３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車。 - 【請求項８】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間に
跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュラ
ウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してなり、
前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド側結
合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よりも
反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの羽
根車であって、前記各羽根(３)におけるハブ側翼素の正
圧面を凸状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中間位置より
後縁側に位置せしめたことを特徴とする遠心ファンの羽
根車。 - 【請求項９】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間に
跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュラ
ウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してなり、
前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド側結
合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よりも
反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファンの羽
根車であって、前記各羽根(３)におけるハブ側翼素の正
圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中間位置より
前縁側に位置せしめたことを特徴とする遠心ファンの羽
根車。 - 【請求項１０】 ハブ(１)とシュラウド(２)の外周部間
に跨がる複数枚の羽根(３),(３)・・を有し且つ該シュ
ラウド(２)の中央部にファン吸込口(４)を形成してな
り、前記各羽根(３)の後縁部(３b)におけるシュラウド
側結合部(３b2)の位置を、ハブ側結合部(３b1)の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた遠心ファン
の羽根車であって、前記各羽根(３)におけるハブ側翼素
のキャンバー線(Ｃh)を少なくとも一つの変曲点を有す
る形状となすとともに、その羽根出口角(βh)を、同じ
前縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角(αh)をもつ
単円弧キャンバー線(Ｃh′)で結んだ場合の羽根出口角
(βh′)より小さくなしたことを特徴とする遠心ファン
の羽根車。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12075392A JP2730396B2 (ja) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | 遠心ファンの羽根車 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12075392A JP2730396B2 (ja) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | 遠心ファンの羽根車 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05312190A true JPH05312190A (ja) | 1993-11-22 |
| JP2730396B2 JP2730396B2 (ja) | 1998-03-25 |
Family
ID=14794144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12075392A Expired - Fee Related JP2730396B2 (ja) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | 遠心ファンの羽根車 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2730396B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010053803A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-03-11 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 遠心ファン、及び、それを用いた空気流体機械 |
| JP2015068310A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | ダイキン工業株式会社 | 遠心送風機及びこれを備えた空気調和機 |
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