JP2016166558A - 送風機 - Google Patents

Abstract

【課題】騒音を充分に抑制可能な送風機を提供する。
【解決手段】複数の羽根１２を有し、回転することによって気流を発生させる軸流ファン１０を備え、羽根１２の前縁部１２３の一部に、先細状に突出する複数の山部４１で構成されるセレーション４０が形成された送風機において、羽根１２における正圧面１２２および負圧面１２１のうち、負圧面１２１に、複数の山部４１における隣り合う山部４１の間に形成される谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで延びる凹部５１を形成した。
【選択図】図３

Description

本発明は、ファンの回転によって気流を発生させる送風機に関する。

従来、羽根の前縁部全体を翼弦方向に複数の三角形の突起を設けて鋸状とする軸流式の送風機が知られている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献１では、前縁部に設けた三角形の突起により縦渦を形成し、前縁部全体で空気の剥離を抑えることで、気流を羽根に密着させて乱流騒音の抑制を図っている。

特開２０００−８７８９８号公報

本発明者らは、三角形の突起による騒音抑制のメカニズムを検討した。この検討によれば、前縁部付近では、三角形の突起における気流に対して斜めに交差する一対の外縁それぞれで、当該外縁から羽根の負圧面に向かって回り込む気流（縦渦）が生成され、一対の外縁それぞれで回り込む気流が対となって渦流を形成する。これら渦流により羽根の負圧面の境界層にエネルギが供給され、前縁部における空気の剥離が抑えられることで、気流の乱れによる騒音が抑制されると考えられる。

ところが、本発明者らがさらに検討したところ、従来技術では騒音の抑制効果を充分に発揮できないことがわかった。その理由としては、隣り合う三角形の突起の根元側に形成される谷部は、一対の外縁と異なり、気流が衝突した際に乱れ、負圧面側における気流が安定しないことが要因と考えられる。

本発明は上記点に鑑みて、騒音を充分に抑制可能な送風機を提供することを目的とする。

本発明は、複数の羽根（１２）を有し、回転することによって気流を発生させるファン（１０）を備える送風機を対象としている。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、羽根の前縁部（１２３）の少なくとも一部には、先細状に突出する複数の突起（４１）で構成される鋸歯状部（４０）が形成されており、羽根における正圧面（１２２）および負圧面（１２１）のうち、少なくとも負圧面には、複数の突起における隣り合う突起の間に形成される谷部（４２）から羽根の後縁部（１２４）まで延びる凹部（５１、５２）が形成されていることを特徴としている。

これによれば、羽根の負圧面では、隣り合う突起の間に形成される谷部から後縁部へ至る気流が凹部に沿って流れることで、空気の流れが整流され、負圧面側の気流を安定させることができる。この結果、谷部に起因して生ずる負圧面側の気流の乱れを抑えることができるので、羽根の負圧面における気流の乱れによる騒音を充分に抑制することができる。延いては、送風機のファン効率の向上を図ることができる。

また、請求項２に係る発明は、ファンに連結された回転軸（３１）を駆動する駆動部（３０）を備え、ファンは、回転軸の軸方向に沿う気流を発生させる軸流ファン（１０）であり、羽根には、凹部がファンの回転方向に沿って延びるように形成されていることを特徴としている。

これによれば、隣り合う突起の間に形成される谷部から後縁部へ至る気流が、負圧側凹部によりファンの回転方向に沿って整流されることで、気流の乱れを抑えることができる。この結果、羽根の負圧面における気流の乱れによる騒音を充分に抑制することができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係の一例を示すものである。

第１実施形態に係る送風機の正面図である。 図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。 第１実施形態に係る送風機を空気流れ上流側から見た羽根の上面図である。 図３の羽根の負圧面側における要部を示す拡大図である。 図３のＶ−Ｖ断面図である。 図４の羽根の負圧面側における空気流れを示す図である。 比較例に係る送風機を空気流れ上流側から見た羽根の上面図である。 図７の羽根の負圧面側における空気流れを示す図である。 第２実施形態に係る送風機の羽根を空気流れ上流側から見た上面図である。 第３実施形態に係る送風機の羽根を空気流れ上流側から見た上面図である。 第４実施形態に係る送風機の羽根を空気流れ上流側から見た上面図である。

以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。なお、以下の各実施形態において、先行する実施形態で説明した事項と同一もしくは均等である部分には、同一の参照符号を付し、その説明を省略する場合がある。また、各実施形態において、構成要素の一部だけを説明している場合、構成要素の他の部分に関しては、先行する実施形態において説明した構成要素を適用することができる。

（第１実施形態）
本実施形態の送風機１の全体構成について、図１、図２を用いて説明する。なお、図１は、空気流れ上流側から見た送風機１の正面図である。なお、図１、図２中の上下方向を示す矢印Ｄ１、左右方向を示す矢印Ｄ２、前後方向を示す矢印Ｄ３は、車両搭載状態での方向を示している。

本実施形態の送風機１は、車両のエンジンルーム内に配置されており、ラジエータ２やコンデンサ（図示略）等の熱交換器に対して供給する気流を発生させるものである。送風機１は、熱交換器と共に各種車載機器を冷却するクーリングモジュールを構成している。

ここで、ラジエータ２は、エンジン冷却水と空気とを熱交換して、エンジン冷却水を冷却する熱交換器である。また、コンデンサは、車両用空調装置を構成する蒸気圧縮式の冷凍サイクルの高圧側冷媒と空気とを熱交換して、高圧側冷媒を冷却・凝縮する熱交換器である。

本実施形態の送風機１は、図２に示すように、ラジエータ２よりも車両後方側であって、ラジエータ２を通過する空気流れの下流側に配置されている。送風機１は、ラジエータ２を通過した空気を吸引して車両後方に向けて吹き出す。

送風機１は、主たる構成要素として、軸流ファン１０、シュラウド２０、およびモータ３０を有する。本実施形態の送風機１は、モータ３０の回転軸３１の回転により、回転軸３１の軸方向（ファン軸心ＣＬ１）に沿う気流を発生させる軸流ファン１０を備える軸流式の送風機である。

軸流ファン１０は、モータ３０の回転軸３１の回転により、ファン軸心ＣＬ１を中心に回転する。図１中の矢印ＤＲ１方向が軸流ファン１０の回転方向である。軸流ファン１０は、モータ３０の回転軸３１を連結するボス部１１、複数の羽根１２、リング部１３を有する。ボス部１１は、円筒状の部材で構成されており、その内周側がモータ３０の回転軸３１を連結する連結部を構成している。

複数の羽根１２は、ボス部１１の外周側に放射状に設けられている。各羽根１２は、ボス部１１の周方向に等間隔となるように配置されている。各羽根１２の詳細については後述する。

リング部１３は、各羽根１２の外周側に設けられた円環状の部材である。リング部１３は、図１に示すように、ファン軸心ＣＬ１を中心とした円環状であって、図２に示すように、ファン軸心ＣＬ１方向に所定長さ延びた円筒状の部材である。

リング部１３は、円筒状の側壁１３１を有している。リング部１３は、複数の羽根１２それぞれの外周端部と連結している。換言すると、リング部１３の側壁１３１には、複数の羽根１２のそれぞれと連結する連結部１３２が形成されている。なお、ここでいう連結とは、別体として形成された羽根１２とリング部１３とが繋がっている状態だけでなく、一体として形成された羽根１２とリング部１３とが連続している状態も含む意味である。

また、リング部１３は、側壁１３１の空気流れ上流側端部に、断面円弧状のベルマウス１３３が形成されている。本実施形態の軸流ファン１０は、ボス部１１、複数の羽根１２、およびリング部１３が、ポリプロピレンなどの樹脂にて一体に成形されている。

続いて、シュラウド２０は、ラジエータ２通過後の空気を軸流ファン１０に向かって流す空気流路２０ｃを形成している。シュラウド２０は、ポリプロピレンなどの樹脂で成形されている。シュラウド２０は、ラジエータ２側に空気が流入する空気流入口２０ａが形成されており、その反対側に空気が流出する空気流出口２０ｂが形成されている。シュラウド２０には、その内部における空気流出口２０ｂ側に軸流ファン１０が配置されている。

より具体的には、シュラウド２０は、空気流入部２１と、空気流出部２２と、中間部２３とを有している。空気流入部２１は、空気流入口２０ａが形成されている部分である。空気流入部２１の空気流入側は、ラジエータ２に連結されている。空気流入口２０ａは、ラジエータ２に対向してファン軸心ＣＬ１方向に開口している。空気流入口２０ａの中心位置は、ファン軸心ＣＬ１に一致している。

空気流入口２０ａは、ラジエータ２の熱交換部に対応する矩形形状である。すなわち、空気流入口２０ａは、図１に示すように、ファン軸心ＣＬ１方向から見たとき、車両上下方向Ｄ１に延びる辺よりも、車両左右方向Ｄ２に延びる辺の方が長い横長の長方形形状である。このため、車両左右方向Ｄ２における空気流入部２１の内壁と軸流ファン１０との距離Ｌ２は、車両上下方向Ｄ１における空気流入部２１の内壁と軸流ファン１０との距離Ｌ１よりも大きくなっている。

空気流出部２２は、空気流出口２０ｂが形成されている部分である。空気流出部２２は、その内部に軸流ファン１０が配置されている。空気流出部２２は、軸流ファン１０と接触しないように、軸流ファン１０のリング部１３との間に隙間、すなわち、クリアランス部２４を有するように形成されている。本実施形態の空気流出部２２は、リング部１３の径方向外側でリング部１３に対向する筒状の部分を構成している。

また、空気流出口２０ｂは、ファン軸方向ＣＬ１方向に開口している。空気流出口２０ｂは、軸流ファン１０に対応した形状である。すなわち、空気流出口２０ｂは、ファン軸心ＣＬ１方向から見たとき、円形状である。空気流出口２０ｂの中心位置は、ファン軸心ＣＬ１に一致している。

また、本実施形態では、空気流出口２０ｂの半径がリング部１３の下流側端部の内径と同じとなるように、空気流出部２２の空気流れ最下流部２２１が、リング部１３と対向する部分２２２よりも内側に突出した形状となっている。空気流出部２２の空気流れ最下流部２２１とリング部１３との間に、クリアランス部２４へ空気が流入する空気入口２５が形成されている。

中間部２３は、空気流入部２１から空気流出部２２まで空気を導く空気流路を形成している。中間部２３は、車両左右方向Ｄ２における空気流入部２１の内壁と軸流ファン１０との距離Ｌ２が、空気流入部２１から空気流出部２２に向かって徐々に小さくなっている。従って、中間部２３は、流路断面積（開口面積）が、空気流入部２１から空気流出部２２に向かって徐々に小さくなっている。

本実施形態のシュラウド２０は、空気流入部２１と空気流出部２２と間に中間部２３が介在していることで、シュラウド２０内部の空気流路２０ｃの流路断面積が空気流入部２１から空気流出部２２に至る過程で縮小されている。

続いて、モータ３０は、軸流ファン１０に連結された回転軸３１を有し、当該回転軸３１を回転駆動する電動式の駆動部である。モータ３０は、ステー３２によってシュラウド２０に固定されている。ステー３２は、モータ３０を支持する支持部材である。

このように構成される送風機１は、モータ３０の回転軸３１の回転により軸流ファン１０が回転すると、図２中の矢印Ｆ１のように、ラジエータ２を通過した空気が、軸流ファン１０に吸い込まれ、軸流ファン１０からファン軸心ＣＬ１に沿って吹き出される。

この際、シュラウド２０内における空気流出口２０ｂ側の位置Ａ１での圧力は、軸流ファン１０の空気吸入側の位置Ａ２での圧力よりも高くなる。このため、図２中の矢印Ｆ２のように、軸流ファン１０から流出した空気の一部が、空気入口２５からクリアランス部２４を通って、軸流ファン１０の吸入側に逆流する。本実施形態では、軸流ファン１０の外周にリング部１３を設けているので、リング部１３を設けない場合と比較して、この逆流Ｆ２が抑制されている。さらに、リング部１３の先端側にベルマウス１３３を設けているので、ベルマウス１３３を設けない場合と比較して、逆流Ｆ２が合流する軸流ファン１０の空気流入側の乱流が抑制されている。

次に、図３〜図５を用いて、本実施形態の送風機１の主な特徴部分について説明する。図５に示すように、複数の羽根１２は、翼面として、ファン軸心ＣＬ１方向における空気流れ上流側の負圧面１２１、および負圧面１２１の反対側の正圧面１２２が形成されている。複数の羽根１２は、回転方向ＤＲ１前方に位置する前縁部１２３、および回転方向ＤＲ１後方に位置する後縁部１２４を有している。複数の羽根１２は、所定の抑え角α、所定の翼弦長Ｌ１２を有している。

そして、図３、４に示すように、複数の羽根１２の前縁部１２３には、セレーション（鋸歯状部）４０が、羽根１２の内周側と外周側との中間付近から外周側に至る領域に形成されている。

セレーション４０は、鋸歯状に羽根１２の幅方向（軸流ファン１０の径方向）に並ぶ三角形状の複数の山部４１で構成されている。セレーション４０の各山部４１は、先細状に突出する突起を構成している。各山部４１は、その根元側から先端側に向かうにつれて近づくと共に、その先端で斜めに交差する一対の外縁４１１、４１２を有する。山部４１は、その先端側から根元側に向かうにつれて、ファン軸心ＣＬ１方向の厚み（翼厚）が大きくなっている。

また、セレーション４０には、隣り合う山部４１の間に谷部４２が形成されている。この谷部４２は、山部４１の根元側において、隣り合う山部４１の外縁４１１、４１２同士が交差する部分である。

複数の羽根１２には、その負圧面１２１に、セレーション４０の谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで連続して延びる凹部５１が形成されている。本実施形態の凹部５１は、軸流ファン１０の回転方向ＤＲ１に沿って延びるように円弧状に形成されている。すなわち、本実施形態の凹部５１は、軸流ファン１０のファン軸心ＣＬ１を中心とする円の周方向に沿って延びている。

本実施形態では、セレーション４０における全て谷部４２に対して凹部５１が形成されている。従って、本実施形態では、セレーション４０における谷部４２の数と凹部５１の数とが一致している。

本実施形態の凹部５１は、図４に示すように、セレーション４０の谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで延びる細溝部５１１、および谷部４２付近において細溝部５１１に比べて、幅（軸流ファン１０の径方向の幅）が広い幅広部５１２を有している。

細溝部５１１は、断面がＶ字状の溝で構成される。細溝部５１１は、羽根１２の負圧面１２１側を流れる空気を整流させる機能を果たす。細溝部５１１は、幅広部５１２に対して連続した曲面となるように形成されている。

幅広部５１２は、羽根１２の負圧面１２１における谷部４２の周囲に形成されている。幅広部５１２は、谷部４２付近の山部４１の外縁４１１、４１２に段差が生じないように、丸みを帯びた形状（Ｒ形状）を有している。本実施形態の凹部５１は、幅広部５１２によって、山部４１の外縁４１１、４１２から連続した曲面となっている。

次に、上記構成における送風機１の作動について説明する。本実施形態の軸流ファン１０の負圧面１２１における空気の流れについては、図７に示す比較例に係る送風機Ｊ１の軸流ファン１０の負圧面１２１における空気の流れと対比して説明する。なお、比較例に係る送風機Ｊ１は、図７に示すように、羽根１２の負圧面１２１に凹部５１が形成されていない点が、本実施形態の送風機１と異なっている。

まず、モータ３０の回転軸３１が回転して、軸流ファン１０が回転駆動されると、図２に示すように、ファン軸心ＣＬ１方向に沿う気流Ｆ１が生成される。この際、各羽根１２の前縁部１２３付近の気流は、図６、図８の気流Ｆ３ａ、Ｆ３ｂに示すように、ファン軸心ＣＬ１に垂直な方向、すなわち、羽根１２の翼面（負圧面１２１、正圧面１２２）に沿う速度成分を有する。

そして、各羽根１２の前縁部１２３付近の気流は、前縁部１２３におけるセレーション４０の山部４１の外縁４１１、４１２から羽根１２の負圧面１２１側に回り込む気流となり、一対の外縁４１１、４１２それぞれで回り込む気流が対となって渦流を形成する。これら渦流により羽根１２の負圧面１２１の境界層にエネルギが供給され、前縁部１２３における空気の剥離が抑えられる。

ところが、セレーション４０の谷部４２は、外縁４１１、４１２のように斜めに傾斜しておらず、縦渦が生じないことから、図８の比較例で示すように、各羽根１２の前縁部１２３付近の気流がセレーション４０の谷部４２に衝突した際に、負圧面１２１から剥離しやすい。谷部４２における空気の剥離は、騒音の発生要因となることから好ましくない。

また、本実施形態および比較例に係る送風機１、Ｊ１では、各羽根１２の前縁部１２３付近における気流の向きが、図６、図８の気流Ｆ３ａ、Ｆ３ｂに示すように、ファン径方向で異なっている。具体的には、羽根１２の内周側における気流Ｆ３ａは、ファン軸心ＣＬ１を中心とする円の周方向に流れる傾向があり、羽根１２の外周側における気流Ｆ３ｂは、羽根１２の内周側における気流Ｆ３ａよりも、ファン軸心ＣＬ１側に向かって流れる傾向がある。

この要因の１つとしては、シュラウド２０内部の空気通路の流路断面積が空気流入部２１から空気流出部２２に至る過程で縮小されることで、軸流ファン１０の外周側における空気の流れが、ファン軸心ＣＬ１に向かう速度成分を有することが挙げられる。

特に、本実施形態の送風機１は、車両左右方向Ｄ２における空気流入部２１の内壁と軸流ファン１０との距離Ｌ２が、車両上下方向Ｄ１における空気流入部２１の内壁と軸流ファン１０との距離Ｌ１よりも大きくなっている。このため、車両上下方向に比べて車両左右方向において、ファン軸心ＣＬ１に向かう速度成分が大きくなりやすいと考えられる。なお、本実施形態および比較例に係る送風機１、Ｊ１は、軸流ファン１０の外周側で空気の流れが縮流することで、リング部１３の内周面付近における連結部１３２の空気流れ下流側の領域Ａ３（図２参照）に、空気流れのよどみが生ずる。

各羽根１２の前縁部１２３付近における気流の向きが、ファン径方向で異なっていると、各羽根１２の翼面に沿って流れる気流が不安定となる。特に、羽根１２の負圧面１２１では、山部４１の外縁４１１、４１２から回り込む気流が生ずることから、正圧面１２２に比べて、気流の乱れが顕著となる。これらにより、羽根１２における負圧面１２１側と正圧面１２２側とで気流の向きが乖離してしまう。

負圧面１２１側および正圧面１２２側における気流の向きが乖離すると、羽根１２における後縁部１２４で負圧面１２１側からの空気と正圧面１２２側からの空気が合流した際に気流が大きく乱れる。このような後縁部１２４側での気流の乱れは、騒音の発生要因となることから好ましくない。

これらを鑑みて、本実施形態では、羽根１２の負圧面１２１に、セレーション４０の谷部４２から後縁部１２４に延びる凹部５１を設けている。これによれば、各羽根１２の前縁部１２３付近の気流がセレーション４０の谷部４２に衝突したとしても、衝突後の気流は、図６の気流Ｆ４に示すように凹部５１に沿う安定した流れとなる。

これに対して、比較例では、各羽根１２の前縁部１２３付近の気流がセレーション４０の谷部４２に衝突すると、衝突後の気流は、図８の気流Ｆ５に示すように負圧面１２１で安定しない。

以上説明した本実施形態の送風機１では、羽根１２の負圧面１２１に、セレーション４０の谷部４２から後縁部１２４に延びる凹部５１を設けるといった特徴的な構成を採用している。

これによれば、セレーション４０における隣り合う突起の間に形成される谷部４２から後縁部１２４へ至る気流が、凹部５１に沿って流れることで整流される。これより、谷部４２に起因して生ずる負圧面１２１側の気流の乱れを抑えることができる。この結果、羽根１２の負圧面１２１における気流の乱れによる騒音の発生を充分に抑制することが可能となる。さらに、羽根１２の負圧面１２１における気流の乱れが抑制されることで、モータ３０の駆動トルクを抑えることができるので、送風機１のファン効率の向上を図ることができる。

具体的には、本実施形態の凹部５１は、セレーション４０の谷部４２付近から後縁部１２４まで延びる細溝部５１１を有する。これによれば、セレーション４０の谷部４２に衝突した気流を整流して、後縁部１２４側へ導くことができるので、負圧面１２１側の気流の乱れを抑えることができる。

特に、本実施形態の凹部５１は、セレーション４０の谷部４２の周囲に、谷部４２付近の山部４１の外縁４１１、４１２に段差が生じないように、丸みを帯びた形状に形成された幅広部５１２を有する。これによれば、セレーション４０の谷部４２に衝突した気流が凹部５１に流れやすくなるので、負圧面１２１側の空気の剥離を抑えることができる。

さらに、本実施形態では、負圧面１２１に形成した凹部５１を軸流ファン１０の回転方向ＤＲ１に沿って延びるように形成している。これによれば、セレーション４０の谷部４２から後縁部１２４へ至る気流が、凹部５１によりファンの回転方向ＤＲ１に沿って整流される。これにより、負圧面１２１側を流れる気流の向きがファンの回転方向Ｄ２に揃うことで、負圧面１２１側における気流同士の衝突が抑えられ、負圧面１２１側を流れる気流を安定させることができる。この結果、羽根１２の負圧面１２１側における気流の乱れに起因する騒音の発生を抑制することができる。

ここで、前述したように、羽根１２における負圧面１２１は、外縁４１１、４１２から羽根１２の負圧面１２１に向かって回り込む気流の影響により、羽根１２の正圧面１２２に比べて、気流の向きが変化しやすい。

このため、本実施形態では、羽根１２における正圧面１２２および負圧面１２１のうち、負圧面１２１だけに凹部５１を形成する構成を採用している。これによれば、負圧面１２１側の空気の流れが整流されることで、正圧面１２２および負圧面１２１での気流の向きが乖離することを抑制することができる。この結果、羽根１２における後縁部１２４で負圧面１２１側からの空気と正圧面１２２側からの空気が合流した際の気流の乱れを抑えることができるので、騒音の発生を抑制することができる。

また、羽根１２の負圧面１２１側だけに凹部５１を形成することで、羽根１２における翼厚を確保することができるので、凹部５１を形成することに伴う羽根１２の強度低下を抑えることもできる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について説明する。本実施形態では、セレーション４０の一部の谷部４２に対して、谷部４２付近から羽根１２の後縁部１２４まで延びる細溝部５１１が形成されている点が第１実施形態と相違している。本実施形態では、第１実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。

図９に示すように、本実施形態の羽根１２の負圧面１２１には、セレーション４０の一部の谷部４２に対して、谷部４２付近から羽根１２の後縁部１２４まで延びる細溝部５１１が形成されている。

具体的には、セレーション４０の各谷部４２のうち、最も外周側に位置する谷部４２と最も内周側に位置する谷部４２に対して細溝部５１１が形成されている。なお、本実施形態では、セレーション４０における全ての谷部４２に幅広部５１２が形成されている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。本実施形態の構成によれば、セレーション４０の各谷部４２のうち、谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで連続して延びる細溝部５１１が形成されている部位では、谷部４２から後縁部１２４に至る気流が細溝部５１１に沿って流れることで整流される。これより、負圧面１２１側の気流の乱れを抑えることができ、送風機１の騒音抑制効果を充分に発揮することが可能となる。

また、本実施形態の構成によれば、セレーション４０の一部の谷部４２に対して、谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで連続して延びる細溝部５１１を形成することで、細溝部５１１を形成することに伴う羽根１２の強度低下を充分に抑えることができる。

なお、本実施形態では、セレーション４０の各谷部４２のうち、最も外周側に位置する谷部４２と最も内周側に位置する谷部４２に対して細溝部５１１を形成する例について説明したが、凹部５１を形成する谷部４２は、特定の谷部４２に限定されない。例えば、セレーション４０の各谷部４２のうち、中央側に位置する谷部４２に対して凹部５１を形成してもよい。

また、本実施形態では、セレーション４０における全ての谷部４２に幅広部５１２を形成する例について説明したが、これに限らず、例えば、細溝部５１１が形成された部位に幅広部５１２を形成してもよい。

（第３実施形態）
次に、第３実施形態について説明する。本実施形態では、セレーション４０の谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで延びる凹部５１が不連続となっている点が第１実施形態と相違している。本実施形態では、第１実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。

図１０に示すように、本実施形態の羽根１２の負圧面１２１には、セレーション４０の谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで延びる凹部５１が、細溝部５１１の一部で不連続となっている。具体的には、本実施形態の細溝部５１１は、セレーション４０の谷部４２から羽根１２の中央付近まで延びる第１溝部５１１ａ、および第１溝部５１１ａから所定間隔をあいた位置から後縁部１２４まで延びる第２溝部５１１ｂで構成されている。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。本実施形態の構成によれば、セレーション４０の谷部４２から後縁部１２４へ至る気流が、細溝部５１１の第１溝部５１１ａに沿って流れることで整流される。これより、谷部４２付近における負圧面１２１側の気流の乱れを抑えることができる。

また、負圧面１２１における後縁部１２４側の気流は、細溝部５１１の第２溝部５１１ｂに沿って流れることで整流され、羽根１２の後縁部１２４から流出する。これによれば、負圧面１２１における後縁部１２４側の空気の流れが整流されることで、正圧面１２２および負圧面１２１での気流の向きが乖離することを抑制することができる。

従って、羽根１２における後縁部１２４で負圧面１２１側からの空気と正圧面１２２側からの空気が交差した際の気流の乱れを抑えることができ、騒音抑制効果を充分に発揮することが可能となる。

さらに、本実施形態の如く、細溝部５１１を第１、第２溝部５１１ａ、５１１ｂに分割すれば、各溝部５１１ａ、５１１ｂ間で羽根１２の翼厚を確保することができる。従って、凹部５１を形成することに伴う羽根１２の強度低下を抑えることができる。

なお、本実施形態の如く、細溝部５１１の一部を不連続とする構成は、第２実施形態の如く、セレーション４０の一部の谷部４２に対して細溝部５１１を形成する構成に適用してもよい。

（第４実施形態）
次に、第４実施形態について説明する。本実施形態では、羽根１２における負圧面１２１および正圧面１２２の双方に凹部５１、５２を設けている点が第１実施形態と相違している。本実施形態では、第１実施形態と同様または均等な部分についての説明を省略、または簡略化して説明する。

図１１に示すように、本実施形態の各羽根１２には、負圧面１２１だけでなく、正圧面１２２にもセレーション４０の谷部４２から羽根１２の後縁部１２４まで連続して延びる凹部５２が形成されている。本実施形態の正圧面１２２側の凹部５２は、軸流ファン１０の回転方向ＤＲ１に沿って延びるように円弧状に形成されている。

そして、本実施形態の正圧面１２２側の凹部５２は、羽根１２の厚み方向（ファン軸心ＣＬ１方向）に重なり合うように形成されている。なお、正圧面１２２側の凹部５２には、負圧面１２１側の凹部５１と異なり、幅広部５１２が設けられていない。正圧面１２２側においては、負圧面１２１側と異なり、空気の剥離が生じにくいからである。

その他の構成は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態の構成によれば、第１実施形態と同様の効果を奏する。

特に、本実施形態の構成によれば、各羽根１２における正圧面１２２における気流が凹部５２により整流されることで、各羽根１２における正圧面１２２および負圧面１２１での気流の向きが乖離することを抑制することができる。これにより、羽根１２における後縁部１２４で負圧面１２１側からの空気と正圧面１２２側からの空気が交差した際の気流の乱れをより効果的に抑えることができ、送風機１の騒音抑制効果を充分に発揮することが可能となる。

（他の実施形態）
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能である。例えば、以下のように種々変形可能である。

（１）上述の各実施形態では、羽根１２の負圧面１２１や正圧面１２２に形成した凹部５１、５２として、円弧状に延びる形状を有する例を説明したが、これに限定されない。羽根１２の負圧面１２１や正圧面１２２に形成する凹部５１、５２としては、円弧状以外の曲線形状や、直線的に延びる形状としてもよい。

（２）上述の各実施形態の如く、凹部５１として幅広部５１２を有する構成とすることが望ましいが、これに限定されず、幅広部５１２が省略されていてもよい。

（３）上述の各実施形態では、凹部５１の細溝部５１１をＶ字状の溝で構成する例について説明したが、これに限らず、例えば、凹部５１の細溝部５１１をＵ字状の溝で構成してもよい。

（４）上述の各実施形態では、セレーション４０を、羽根１２の前縁部１２３における一部の領域に形成する例について説明したが、これに限らず、例えば、羽根１２の前縁部１２３における全域にセレーション４０を形成してもよい。

（５）上述の各実施形態では、ファンとして軸流ファン１０を備える送風機１に本発明を適用する例について説明したが、これに限定されず、例えば、シロッコファン、ターボファン、貫流ファン等の種々のファンに適用することができる。

（６）上述の各実施形態では、送風機１を、車載機器を冷却するクーリングモジュールの送風装置に適用する例について説明したが、これに限定されず、車両用の空調装置で用いられる送風装置に適用してもよい。さらに、車両用に限らず、家庭用や工業用に用いられる送風装置に対して送風機１を適用してもよい。

（７）上述の各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。

（８）上述の各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されない。

（９）上述の各実施形態において、構成要素等の形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その形状、位置関係等に限定されない。

１ 送風機
１０ 軸流ファン（ファン）
１２ 羽根
１２１ 負圧面
１２２ 正圧面
１２３ 前縁部
１２４ 後縁部
４０ セレーション（鋸歯状部）
４１ 山部（突起）
４２ 谷部
５１、５２ 凹部

Claims (4)

1. 複数の羽根（１２）を有し、回転することによって気流を発生させるファン（１０）を備え、
   前記羽根の前縁部（１２３）の少なくとも一部には、先細状に突出する複数の突起（４１）で構成される鋸歯状部（４０）が形成されており、
   前記羽根における正圧面（１２２）および負圧面（１２１）のうち、少なくとも前記負圧面には、前記複数の突起における隣り合う突起の間に形成される谷部（４２）から前記羽根の後縁部（１２４）まで延びる凹部（５１、５２）が形成されていることを特徴とする送風機。
2. 前記ファンに連結された回転軸（３１）を駆動する駆動部（３０）を備え、
   前記ファンは、前記回転軸の軸方向に沿う気流を発生させる軸流ファン（１０）であり、
   前記羽根には、前記凹部が前記ファンの回転方向に沿って延びるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の送風機。
3. 前記羽根には、前記正圧面および前記負圧面のうち、前記負圧面だけに前記凹部（５１）が形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の送風機。
4. 前記羽根には、前記正圧面および前記負圧面それぞれに前記凹部（５１、５２）が形成されており、
   前記正圧面側の前記凹部（５２）、および前記負圧面側の前記凹部（５１）は、前記羽根の厚み方向に重なり合うように形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の送風機。

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