JP2013119816A - プロペラファン及び空気調和装置の室外機 - Google Patents

Abstract

【課題】静翼において外周端側、内周端側いずれにも気流の集中や乱れが生じないようにすることができ、動圧の回収効率を高めるとともに騒音等を低減することができる送風機を提供する。
【解決手段】所定の回転軸Ｃを中心として所定回転方向に回転するプロペラファン１と、前記プロペラファン１の下流側に設けられた複数枚の静翼２１と、を備えた送風機１００であって、軸方向から視た場合において、各静翼２１が前記回転軸Ｃを中心として放射状に配置されており、かつ、前記回転軸Ｃから前記各静翼の内周端２１ｉにおいて当該各静翼２１の後縁２１Ｔを通るように引かれた仮想基準線ＶＲを基準として、各静翼の外周端２１ｏ近傍が前記プロペラファン１の前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜しているとともに、各静翼２１の内周端２１ｉ近傍が前記プロペラファン１の前記所定回転方向側に傾斜している、又は、前記仮想基準線ＶＲと平行にした。
【選択図】図１

Description

本発明は、プロペラファンとその下流に設けられた静翼とを備えた送風機、及び、前述した送風機を用いた空気調和装置や換気装置等に関するものである。

例えば、空気調和装置の室外機において用いられている送風機１００Ａとしては、図１５に示されるようなものが挙げられる。この送風機１００Ａは、円筒状のハブとその側面に複数枚設けられた動翼１１Ａを有するプロペラファン１Ａと、そのプロペラファン１Ａの下流側に設けられており、図１５（ａ）のように軸方向から視た場合に複数の静翼２１Ａが前記プロペラファン１Ａの回転軸Ｃを中心として放射状に配置されて形成された放射状桟２Ａと、を備えたものである。このように、プロペラファン１Ａの下流側に静翼２１Ａを設けておくことにより、図１６に示すようにプロペラファン１Ａから吹き出す旋回気流の動圧の一部を静圧に変換することにより、プロペラファンの静圧や静圧効率を高めることができる。すなわち、斜め方向に送出された気流について静翼２１Ａによりその進行方向を軸方向側へと変化させることにより静圧を高めている。なお、図１６に示すように軸流速度ベクトルと吹き出し絶対速度ベクトルのなす角をαとすると、プロペラファン１Ａから送出された時点での角度をα１、静翼２１Ａ通過後の角度をα２とすると、転向角はα１−α２となる。

従来、静圧効率を向上させるために様々な構成の放射状桟が提案されている。これらについて列挙すると、１）ファンの下流に配置した放射状桟を軸方向に対して傾斜、湾曲した板状とする。２）半径方向外側を幅広形状にする。３）放射状桟において形成された静翼の反り角を内周側から外周側にかけてファン出口速度分布に対応させる。すなわち、静翼の外周部、内周部、中央部の順番で反り角を大きくする、等様々な物が提案されている。

このようにほとんどの提案は各半径方向位置における静翼の形状をファンによる吹き出し気流にあった形状にすることを主眼としたものである。

ところで、ファンから噴き出た旋回気流は、片側５°乃至４０°の拡がり角度を有しており、さらに遠心力によって拡がりながら各静翼の間を通過するため、前述したような工夫だけでは流れが外周側に偏ったり、軸方向に流出せずに遠心方向に流されたりして、プロペラファンにより形成された気流の動圧を十分に回収できず、騒音を増加させている場合があった。

また、プロペラファンの回転速度が大きく、プロペラファンから放出される翼端渦が通過することがある静翼の外周部においては、通風抵抗の増加や翼の干渉音が発生する原因となっていた。さらに、できるだけ多くの動圧を回収するために、反り角の大きな静翼を用いている場合には、流れが静翼表面に沿って流れず剥離してしまい、静翼が有効に機能していない場合もあった。

加えて、図１５に示される例のように静翼の形状をファンの吹き出し気流にあった形状にするだけでなく、特許文献１に示されるような軸方向から視た場合における静翼の設置方向に特徴を有するものもある。

特許文献１に示される送風機では、プロペラファンの動翼により形成される気流が前記静翼の全ての部分に同時に到達するのを防ぎ、騒音を低減することが意図されている。すなわち、図１７に示すように軸方向から視た場合において前記静翼２１Ａがプロペラファン１Ａの回転方向とは逆向きに前傾させて取り付けられている。さらに言い換えると、回転軸と、静翼２１Ａの内周端２１ｉＡにおける後縁を通る仮想基準線ＶＬに対して、静翼２１Ａの全ての部分がプロペラファン１Ａの回転方向とは反対側にあるように曲げて形成されている。

しかしながら、このような形状であれば前述した静翼の外周端側に気流が集中することにより生じる騒音を低減することはできるものの、全体として騒音レベルを低減することはできず、当初想定されるほど動圧を回収することができなかった。この現象について本願発明者が鋭意検討を行ったところ、特許文献１に示されるような形状で静翼を配置すると、外周端側での問題には効果があるものの今度は内周端側に気流の集中が生じてしまい、気流の乱れや圧力損失の増大が発生することが見出された。

特開２００２−８１６９５号公報

そこで、本発明は上述したような問題を鑑みてなされたものであり、静翼において外周端側、内周端側いずれにも気流の集中や乱れが生じないようにすることができ、動圧の回収効率を高めるとともに騒音等を低減することができる送風機及びその送風機を用いた空気調和装置の室外機を提供することを目的とする。

すなわち、本発明の送風機は、所定の回転軸を中心として所定回転方向に回転するプロペラファンと、前記プロペラファンの下流側に設けられた複数枚の静翼と、を備えた送風機であって、軸方向から視た場合において、各静翼が前記回転軸を中心として放射状に配置されており、かつ、前記回転軸から前記各静翼の内周端において当該各静翼の後縁を通るように引かれた仮想基準線を基準として、各静翼の外周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜しているとともに、各静翼の内周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向側に傾斜している、又は、前記仮想基準線と平行であることを特徴とする。

このようなものであれば、軸方向から視た場合において各静翼の外周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜しているので、前記プロペラファンから吹き出された気流が下流にある静翼を通過する際に、遠心力によって外周端側へと集中してしまうことを防止することができる。さらに、前記プロペラファンから吹き出された気流が遠心方向に放出されてしまうことを防止できるので、静翼の内周端側においても動圧を回収することができるようになり、より効果的なファン静圧の上昇、ファン静圧効率の向上が可能となる。

さらに、各静翼の内周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向側に傾斜している、又は、前記仮想基準線と平行であるので、前述したような外周端側の形状にして静圧効率を向上させた場合に生じる可能性があった内周端側に流れが集中し、気流に乱れが生じたたり、圧力損失が増大したりして逆に静圧効率が低下してしまうという問題も生じないようにすることができる。

したがって、静翼の外周端側、内周端側いずれにも流れが集中することがなく、静翼の略全体において動圧を効率よく回収する事が可能となり、従来よりもさらにファン静圧効率を向上できる。

上述したようにファン静圧効率を向上させるための静翼形状の具体例としては、軸方向から視た場合において、前記回転軸から半径方向に延びる仮想半径線と、前記各静翼の後縁との交点における接線とがなす傾斜角が、前記所定回転方向とは反対方向を正とした場合に、前記外周端近傍では正の値を取るとともに、前記内周端近傍では負又はゼロの値をとるように前記各静翼が形成されているものが挙げられる。

半径に比例して大きくなる遠心力に対して、気流の拡がりを半径方向に略一様に抑制することができるようにするための傾斜角の設定例としては、前記傾斜角が、前記内周端近傍よりも外側から、前記外周端までの間において前記内周端からの離間距離に略比例して増加するように設定されているものが挙げられる。

さらに、静翼の内周端側や外周端側への気流の集中を抑制でき、より効果的な動圧回収を可能とするには、前記傾斜角が、前記内周端近傍よりも外側から、前記外周端までの間において前記内周端からの離間距離の２乗に略比例して増加するように設定されていればよい。

動圧を効率よく回収するのに適した静翼形状にするためには、軸方向から視た場合における前記各静翼の幅が下記の式に基づいて設定されていればよい。

式 Ｗ＝（２πＲ／ｎ）・ｃｏｓθ−Ｔ

ここで、Ｗ：静翼の幅、Ｒ：回転軸からの半径、ｎ：静翼の枚数、θ：傾斜角、Ｔ：静翼間の隙間に関連する隙間係数。なお、隙間係数Ｔは０≦Ｔ≦５０の範囲とする。

静翼と、静翼が接続されるディフューザとの間のアンダーカットを無くし、一体成型を容易にするとともに、製造コストの増加を抑制できるようにするには、前記プロペラファンと、前記各静翼とが、ディフューザ内に配置されており、前記各静翼の内周端が、概略円板状の中央連結部の側面に接続され、外周端が前記ディフューザの大開口側に接続されて当該ディフューザと一体に成型されており、軸方向から視た場合において、前記各静翼の外周端近傍で前記ディフューザと重なっている部分の形状を軸方向に平行な平板形状に形成してあればよい。このようなものであっても、外周端付近における静翼の傾斜角を大きくすることにより、外周端には動圧回収の対象となる気流がほとんど存在しないようにすることができ、性能低下を招きにくい。

半径方向における各静翼への出入り口角度の分布に対して、効果的な静翼長さ分布とした場合に、軸方向から視た時の隙間が成型上問題とならないようにするには、前記プロペラファンと、前記各静翼とが、ディフューザ内に配置されており、軸方向から視た場合において、前記中央連結部と前記ディフューザの大開口側との間に前記回転軸を中心としたリング状部材が同心円状に１又は複数設けられており、前記中央連結部と隣接する前記リング状部材との間、隣接するリング状部材間、前記リング状部材とディフューザの大開口側との間にそれぞれ静翼が枚数を異ならせて設けられていればよい。

反り角の大きな箇所においても、静翼負圧面の流れが剥離しにくく、気流が転向しやすくして、動圧の回収効率を向上させるには、前記各静翼の凸面側において転向角が３０°以上となる範囲であり、前記各静翼の前縁から翼長の１０％〜４０％の位置に、頂点が上流側に位置するとともに下流側に向けて高さが低くなる概略三角錐形状の突起が複数形成されており、転向角が大きい箇所ほど前記突起の頂点の高さが高くなるように前記突起が形成されているものであればよい。

静翼の断面の形状を、後縁部が薄肉形状となるようにした場合でも、静翼の強度をある一定強度以上を維持できるとともに、破損、変形を防ぎやすくするには、前記各静翼の凸面側の後縁から上流方向に向かい、その翼長の５％〜１５％の範囲の厚みが、後縁近傍の他の部分よりも厚肉に形成されていればよい。

上述した送風機を用いた場合に特に顕著な効果を得ることができる適用例としては、空気調和装置の室外機に用いた場合が挙げられる。

このように本発明は、軸方向から視た場合において前記回転軸から前記各静翼の内周端において当該各静翼の後縁を通るように引かれた仮想基準線を基準として、各静翼の外周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜しているとともに、各静翼の内周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向側に傾斜している、又は、前記仮想基準線と平行であるように各静翼が形成されているので、外周端、内周端のいずれにおいても気流が集中することによる動圧の回収効率の低下を防ぐことができ、騒音や圧力損失等の問題が生じないようにすることができる。

本発明の第１実施形態に係る送風機の構造を示す模式図。 第１実施形態における軸方向からの視た場合の静翼の形状を示す模式図。 第１実施形態における静翼の傾斜角について説明する模式図。 第１実施形態における静翼の傾斜角の変化について説明するグラフ。 第１実施形態における静翼の傾斜角の変化についての変形例を示すグラフ。 第１実施形態の送風機と従来例における動圧回収の違いについて説明するグラフ。 第１実施形態の送風機と従来例における回収動圧量の傾向について示すグラフ。 本発明の第２実施形態に係る送風機の構造を示す模式図。 第２実施形態における静翼の幅及び静翼間のピッチの変化について示すグラフ。 本発明の第３実施形態に係る送風機の外周端近傍の静翼形状を示す模式図。 本発明の第４実施形態に係る送風機の静翼の構造を示す模式図。 本発明の第５実施形態に係る送風機の静翼凸面側に設けられた突起の構造を示す模式図。 本発明の第６実施形態に係る送風機の静翼後縁側の構造を示す模式図。 本発明のその他の実施形態に係る送風機の構造を示す模式図。 従来の送風機の構造を示す模式図。 静翼による動圧の回収について説明する模式図。 従来の別の送風機の構造を示す模式図。

本発明の第１実施形態について図面を参照しながら説明する。

本実施形態の送風機１００は、空気調和装置の室外機に用いられるものであり、室外機内に設けられている熱交換器における熱交換効率を向上させるために用いている。

図１に示すように、前記送風機１００は概略直方体状に形成された室外機筐体の上面に設けてあるものであり、モータ３と、前記モータ３に直結されたプロペラファン１と、プロペラファン１の下流に設けられた放射状桟２とから構成してある。前記プロペラファン１と前記放射状桟２は、室外機筐体の上面側に形成されたベルマウス状に形成されたディフューザ４内に設置してある。

前記プロペラファン１は、前記モータ３の回転軸を所定の回転軸Ｃとして所定方向にのみ回転するように取り付けてある。前記プロペラファン１は、前記モータ３の回転軸Ｃが嵌合される概略円筒状の連結部と、前記連結部の側面には動翼１１が複数枚取り付けてある。

前記放射状桟２は、前記ディフューザ４の出口を覆うように設けてあるものであり、軸方向から視た場合に、中央部に概略円板状の中央連結部２２と、その側面から外側へと放射状に広がる複数枚の静翼２１と、から構成してある。そして、前記放射状桟２の中央、すなわち、前記中央連結部２２の中心を前記プロペラファン１の回転軸Ｃが通るように同軸上に並べて取り付けてある。

前記静翼２１は、前記プロペラファン１により形成される気流の動圧を回収するためのものである。以下では、静圧効率を向上させるための、前記静翼２１の形状や配置等について詳述することとする。

前記放射状桟２の一部を構成する前記各静翼２１は、図１（ａ）、図２に示すように軸方向から視た場合において前記回転軸Ｃを中心として放射状に配置してある。

さらに、前記各静翼２１は、図２に示すように前記回転軸Ｃから前記各静翼２１の内周端２１ｉにおいて当該各静翼２１の後縁２１Ｔを通るように引かれた仮想基準線ＶＬを基準として、各静翼２１の外周端２１ｏ近傍が前記プロペラファン１の前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜させてある。一方、前記各静翼２１の内周端２１ｉ近傍は前記仮想基準線ＶＬと平行となるように形成してある。すなわち、内周端２１ｉ近傍と、外周端２１ｏ近傍において、各静翼２１の傾斜傾向を異ならせてある。

前記各静翼２１の傾斜傾向についてより具体的に説明すると、図３に示すように前記回転軸Ｃから半径方向に延びる仮想半径線ＶＲと、前記各静翼２１の後縁２１Ｔとの交点における接線とがなす傾斜角θが、前記所定回転方向とは反対方向を正とした場合に、図４のグラフに示すように前記外周端２１ｏ近傍では正の値を取るとともに、前記内周端２１ｉ近傍ではゼロの値をとるように前記各静翼２１を形成してある。

なお、傾斜角θについては０°以上〜６０°未満の値を取るようにしてあり、放射状桟２を構成する静翼２１の本数は８以上４０以下となるようにその幅やピッチについて設定してある。より具体的には、各静翼２１の幅は以下の式に基づいて設定してある。
式 Ｗ＝（２πＲ／ｎ）・ｃｏｓθ−Ｔ
ここで、Ｗ：静翼２１の幅、Ｒ：回転軸Ｃからの半径、ｎ：静翼２１の枚数、θ：傾斜角、Ｔ：静翼２１間の隙間に関連する隙間係数である。なお、隙間係数Ｔは０≦Ｔ≦５０の範囲に設定してある。

前記各静翼２１の傾斜角θについては、前記回転軸Ｃを中心とする半径の関数として設定してある。より具体的には、図４のグラフに示すように前記各静翼２１の内周端２１ｉ近傍の領域においては略ゼロの値を保つようにしてあり、内周端２１ｉから所定距離離間している外側の地点から、外周端２１ｏまでは半径、すなわち、内周端２１ｉからの離間距離に比例して傾斜角θが正の値で大きくなるように前記各静翼２１の形状を形成してある。

なお、この傾斜角θの増加傾向については離間距離の１乗に比例するものに限られず、例えば、図５のグラフに示すように離間距離の２乗に略比例して傾斜角θが変化していくように各静翼２１の形状を決定してもよい。

このように構成された第１実施形態の効果について説明する。

第１実施形態の送風機１００では、軸方向から視た場合において各静翼２１の外周端２１ｏ近傍が前記プロペラファン１の前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜しているので、前記プロペラファン１から吹き出された気流が下流にある静翼２１を通過する際に、遠心力によって外周端２１ｏ側へと集中してしまうことを防止することができる。さらに、前記プロペラファン１から吹き出された気流が遠心方向に放出されてしまうことを防止できるので、静翼２１の内周端２１ｉ側においても動圧を回収することができるようになり、より効果的なファン静圧の上昇、ファン静圧効率の向上が可能となる。

また、外周端２１ｏでの気流の集中を防げるだけでなく、内周端２１ｉ近傍の傾斜角θをゼロとし、半径方向と平行となるように静翼２１を形成しているので、従来解決されていなかった内周端２１ｉ側に生じる気流の集中も防ぐことができる。

従って、従来よりも気流の乱れの発生を抑え、圧力損失の増大を抑制することができ、動圧回収効率を高めることができる。

これらの静翼形状による動圧回収に関する効果について、従来の図１７に示されるような静翼２１Ａの内側端近傍も傾斜角θがゼロよりも大きい値を取っている送風機１００Ａと比較しながらより定量的に説明する。

図６のグラフに示すように、従来例におけるプロペラファン１Ａにより形成される気流に対して作用する転向角の範囲は８°〜２８°の範囲であり、静翼２１Ａによる回収動圧よりも圧力損失が大きい範囲を含むものであった。それに対して、第１実施形態の送風機１００は、２０°〜４０°の転向角範囲に対して作用するものであり、全領域において圧力損失よりも動圧回収の効果が大きい。つまり、内周端２１ｉ近傍の傾斜角θを正の値にするのではなく、ゼロの値を取るように設定してあるので、内周端２１ｉ側に気流が集中することを防ぎ、全域における動圧回収効率を高めることができる。

すなわち、図７のグラフに示すように第１実施形態の放射状桟２及び静翼形状によれば従来の送風機１００Ａに比べて静翼２１の内周端２１ｉ付近及び外周端２１ｏ付近においても回収動圧が大きく低下することがなく、全体的に動圧回収効果を大きくすることができる。

次に第２実施形態の送風機１００について説明する。なお、第１実施形態の説明で使用した符号については、対応する部材には同じ符号を第２実施形態の説明に用いる図においても付すこととする。また、以下の説明では第１実施形態の送風機１００を基本形として変更点や相違点を中心に記述することとする。

第２実施形態の静翼２１は、第１実施形態のものにさらに周方向の幅について特徴を持たせたものである。

すなわち、図８に示すように軸方向から視た場合において、前記各静翼２１が、内周端２１ｉと外周端２１ｏとの途中において半径方向の幅が最大となる最大幅部を有し、前記外周端２１ｏから前記最大幅部及び前記内周端２１ｉから前記最大幅部までの間の幅が、単調に増加するように設定してある。

より具体的には、第１実施形態において記載した式において隙間係数Ｔについて３≦Ｔ≦２０の範囲で略一定とするとともに、図５のグラフに示す傾斜角θを取るとともに、図９のグラフで示すように外周端２１ｏでの静翼２１の幅Ｗが小さくなるようにしてある。

このように軸方向から視た場合の静翼２１の幅を変化させることによって、さらに外周端２１ｏや内周端２１ｉへの気流の集中を防ぎ、静翼２１全体での均一な動圧回収を行うことができるようになる。

次に第３実施形態の送風機１００について説明する。

第３実施形態の送風機１００では、前記放射状桟２とディフューザ４を一体成型した場合における成型性を高めることができるように、外周端２１ｏにおける形状をさらに変化させたものである。

すなわち、図１０に示すように、軸方向から視た場合において、前記各静翼２１の外周端２１ｏ近傍で前記ディフューザ４と重なっている部分の形状を軸方向に平行な平板形状に形成してある。

このようにすれば、静翼２１の外周端２１ｏが接続されるディフューザ４との間のアンダーカットを無くし、一体成型を容易にするとともに、製造コストの増加を抑制できる。

次に第４実施形態の送風機１００について説明する。

第１実施形態の送風機１００では、放射状桟２の内周から外周まで１つの静翼２１により接続されていたが、複数の半径領域に分割してそれぞれの領域で静翼２１の本数やピッチを変更しても構わない。

具体的には、図１１に示すように軸方向から視た場合において、前記中央連結部２２と前記ディフューザ４の大開口側との間に前記回転軸Ｃを中心としたリング状部材が同心円状に１又は複数設けられており、前記中央連結部２２と隣接する前記リング状部材との間、隣接するリング状部材１３間、前記リング状部材１３とディフューザ４の大開口側との間にそれぞれ静翼２１が枚数を異ならせて設けてもよい。

このようにすれば、半径方向における各静翼２１への出入り口角度の分布に対して、効果的な静翼２１の長さ分布とした場合に、軸方向から視た時の隙間が成型上問題とならないようにできる。

次に第５実施形態の送風機１００について説明する。

第５実施形態の放射状桟２を構成する静翼２１については、図１２に示すように前記各静翼２１の凸面側において転向角が３０°以上となる範囲であり、前記各静翼２１の前縁２１Ｌから翼長の１０％〜４０％の位置に、頂点が上流側に位置するとともに下流側に向けて高さが低くなる概略三角錐形状の突起２４が複数形成してあり、転向角が大きい箇所ほど前記突起の頂点の高さが高くなるように前記突起２４が形成してある。

このようなものであれば、反り角の大きな箇所においても、静翼２１負圧面の流れが剥離しにくく、気流が転向しやすくして、動圧の回収効率を向上させることができる。

次に第６実施形態の送風機１００について説明する。

第６実施形態の静翼２１は、図１３に示すように、前記各静翼２１の凸面側の後縁２１Ｔから上流方向に向かい、その翼長の５％〜１５％の範囲の厚みが、後縁２１Ｔ近傍の他の部分よりも厚肉に形成してある。

静翼２１の断面の形状を、後縁２１Ｔ部が薄肉形状となるようにした場合でも、静翼２１の強度をある一定強度以上を維持でき、破損、変形を防ぎやすくできる。

その他の実施形態について説明する。

図１４に示すように、静翼２１の内周端２１ｉ近傍については仮想基準線ＶＬに対して平行、すなわち、傾斜角θがゼロのものだけに限られず、さらに、静翼２１の内周端２１ｉ近傍が仮想基準線ＶＬに対してプロペラファン１の回転方向に膨出しているものであっても構わない。言い換えると、傾斜角θが図示されているように負の値を取るものであっても構わない。好ましい傾斜角θの一例としては、−１０°以上０°未満に設定しているものが挙げられる。

また、静翼の本数や、ピッチに関しては図示されているものに限られるものではなく、様々な値を取ることができる。

さらに、前記実施形態では空気調和装置の室外機に本発明の送風機を適用していたがその他の用途に適用しても構わない。例えば換気扇等に本発明を用いても構わない。

その他、本発明の趣旨に反しない限りにおいて様々な変形や実施形態の組み合わせを行うことができる。

１００・・・送風機
１ ・・・プロペラファン
２ ・・・放射状桟
２１ ・・・静翼
２１ｉ・・・内周端
２１ｏ・・・外周端
２１Ｌ・・・前縁
２１Ｔ・・・後縁
ＶＬ ・・・仮想基準線
ＶＲ ・・・仮想半径線

Claims (11)

1. 所定の回転軸を中心として所定回転方向に回転するプロペラファンと、
   前記プロペラファンの下流側に設けられた複数枚の静翼と、を備えた送風機であって、
   軸方向から視た場合において、各静翼が前記回転軸を中心として放射状に配置されており、かつ、
   前記回転軸から前記各静翼の内周端において当該各静翼の後縁を通るように引かれた仮想基準線を基準として、各静翼の外周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向とは反対方向側に傾斜しているとともに、各静翼の内周端近傍が前記プロペラファンの前記所定回転方向側に傾斜している、又は、前記仮想基準線と平行であることを特徴とする送風機。
2. 軸方向から視た場合において、前記回転軸から半径方向に延びる仮想半径線と、前記各静翼の後縁との交点における接線とがなす傾斜角が、前記所定回転方向とは反対方向を正とした場合に、前記外周端近傍では正の値を取るとともに、前記内周端近傍では負又はゼロの値をとるように前記各静翼が形成されている請求項１記載の送風機。
3. 前記傾斜角が、前記内周端近傍よりも外側から、前記外周端までの間において前記内周端からの離間距離に略比例して増加するように設定されている請求項２記載の送風機。
4. 前記傾斜角が、前記内周端近傍よりも外側から、前記外周端までの間において前記内周端からの離間距離の２乗に略比例して増加するように設定されている請求項２記載の送風機。
5. 軸方向から視た場合において、前記各静翼が、内周端と外周端との途中において半径方向の幅が最大となる最大幅部を有し、前記外周端から前記最大幅部及び前記内周端から前記最大幅部までの間の幅が、単調に増加するように設定されている請求項１、２、３又は４記載の送風機。
6. 軸方向から視た場合における前記各静翼の半径方向の幅が下記の式に基づいて設定されている請求項１、２、３、４又は５記載の送風機。
   式 Ｗ＝（２πＲ／ｎ）・ｃｏｓθ−Ｔ
   ここで、Ｗ：静翼の幅、Ｒ：回転軸からの半径、ｎ：静翼の枚数、θ：傾斜角、Ｔ：静翼間の隙間に関連する隙間係数。なお、隙間係数Ｔは０≦Ｔ≦５０の範囲とする。
7. 前記プロペラファンと、前記各静翼とが、ディフューザ内に配置されており、
   前記各静翼の内周端が、概略円板状の中央連結部の側面に接続され、外周端が前記ディフューザの大開口側に接続されて当該ディフューザと一体に成型されており、
   軸方向から視た場合において、前記各静翼の外周端近傍で前記ディフューザと重なっている部分の形状を軸方向に平行な平板形状に形成してある請求項１、２、３、４、５又は６記載の送風機。
8. 前記プロペラファンと、前記各静翼とが、ディフューザ内に配置されており、
   軸方向から視た場合において、前記中央連結部と前記ディフューザの大開口側との間に前記回転軸を中心としたリング状部材が同心円状に１又は複数設けられており、
   前記中央連結部と隣接する前記リング状部材との間、隣接するリング状部材間、前記リング状部材とディフューザの大開口側との間にそれぞれ静翼が枚数を異ならせて設けられている請求項１、２、３、４、５、６又は７記載の送風機。
9. 前記各静翼の凸面側において転向角が３０°以上となる範囲であり、前記各静翼の前縁から翼長の１０％〜４０％の位置に、頂点が上流側に位置するとともに下流側に向けて高さが低くなる概略三角錐形状の突起が複数形成されており、
   転向角が大きい箇所ほど前記突起の頂点の高さが高くなるように前記突起が形成されている請求項１、２、３、４、５、６、７又は８記載の送風機。
10. 前記各静翼の凸面側の後縁から上流方向に向かい、その翼長の５％〜１５％の範囲の厚みが、後縁近傍の他の部分よりも厚肉に形成されている請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９記載の送風機。
11. １乃至１０にいずれかの記載の送風機を用いた空気調和装置の室外機。