JPH05312189A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 羽根車出口の空気流れを整流することによ
り、熱交換器を通過する空気の風速分布を均一化させ
る。 【構成】 ケーシング１０内に、ハブ１とシュラウド２
の外周部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有し且つ
該シュラウド２の中央部にファン吸込口４を形成してな
る羽根車１１を備えた遠心ファン１２と、該遠心ファン
１２の吹出側に位置する略環状の熱交換器１３とを配設
するとともに、前記ケーシング１０に、前記ファン吸込
口４と対向する空気吸込口１５と、前記熱交換器１３を
通過した後の調和空気を室内に吹き出す空気吹出口１６
とを形成した空気調和装置において、前記各羽根３の後
縁部３bにおけるシュラウド側結合部３b₂の位置を、ハ
ブ側結合部３b₁の位置よりも羽根車１１の反回転方向に
所定量オフセットせしめるとともに、前記各羽根３の後
縁部３bにおけるハブ側羽根出口角βhとシュラウド側羽
根出口角βsとを略等しくなしている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本願発明は、遠心ファンを備えた
空気調和装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、遠心ファン系の送風機では、流
体に与える羽根の遠心加速作用(あるいは斜流加速作用)
を用いて送風機能を実現するようになっているので空気
等の流体への運動エネルギーの伝達、変換効率が極めて
高く、例えば空気調和機用の送風機として従来から多く
使用されている。

【０００３】そして、空気調和装置の種類として最近で
は設置スペース面の有利さや室内デザイン上の自由さな
どの見地から特に天井埋込みタイプの空気調和装置の採
用が多くなってきており、このような天井埋込型の空気
調和装置では例えば特開昭６２ー１９４１２８号公報に
も示されているように各種の送風機の中でも、その風向
変換機能の点から遠心ファン又はその一種である斜流フ
ァンを用いるのが通例となっている。そこで、以下の説
明においては遠心ファンを用いた場合について行うこと
とする。

【０００４】ところで、近年、空気調和装置の小形コン
パクト化に対する要求が高まってきており、上記した天
井埋め込み式の空気調和装置において多用されている略
環状の熱交換器の径が小さくなる傾向にある。そこで、
小径となった分だけ熱交換能力が低下することとなると
ころから、熱交換器の高さを高くすることによって能力
低下分をカバーする必要が生ずる。この熱交換器の高さ
が高くなることに対応させて、羽根車の軸方向長さを大
きくすることにより、熱交換器を通過する空気流の風速
分布を改善することもなされている。

【０００５】ところが、従来から使用されているターボ
式遠心ファンは、図１９および図２０に示すように、所
定間隔をもって対向配置されたハブ１とその中央部をフ
ァン吸込口４としたシュラウド２との間に複数枚の羽根
３,３・・を放射状に配設してなる羽根車を備えてお
り、該各羽根３は、羽根３の前縁部３aおよび後縁部３b
が共にハブ１およびシュラウド２に直交する(あるいは
前縁部３aが回転方向に傾斜する)二次元形状とされてい
るのが通例である。

【０００６】上記のような形状の羽根３を有する羽根車
の場合、図２０に示すように、羽根３の正圧面３cによ
り空気流に作用せしめられる力Ｆの方向が、ハブ１およ
びシュラウド２と平行となるところから、風速が速くな
るシュラウド２側の出口近傍において剥離流Ｅが生じ易
くなる。すると、遠心ファンから吹き出される空気流の
風速分布がハブ１側に偏った状態となるところから、通
風抵抗の増加、運転音の増加を招くこととなる。この傾
向は、羽根３の軸方向長さが長くなるほど大きくなる。

【０００７】その結果、熱交換器の熱交換効率が悪化す
るととも、機内抵抗の増加によってファン動力が増加
し、しかも伝熱性能が悪化してエネルギー効率が低下す
る等の問題が発生していた。

【０００８】そこで、上記のようなシュラウド側出口近
傍において生じる剥離流を抑制するために、本発明者ら
は、特願平３ー１９４３９５号として、図２１および図
２２に示すように、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめたものを提案
している。このように構成したことにより、図２２に示
すように、羽根３の正圧面３cの後縁側が傾斜すること
となるところから、該正圧面３cにより空気流に作用す
る力Ｆが、シュラウド２よりの方向となって(即ち、シ
ュラウド２方向へ分力Ｆ₁が発生して)、羽根３における
シュラウド２側の出口側での剥離流発生が抑制される。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】ところが、上記したよ
うに、羽根３の後縁部３bにおけるシュラウド側結合部
３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よりも反回転方
向に所定量オフセットせしめた場合、従来多用されてい
るように羽根３のキャンバー線Ｃの形状を単円弧状とな
すと、図２１に示すように、シュラウド２近傍の翼弦長
Ｌsがハブ１近傍の翼弦長Ｌhよりも長くなるところか
ら、シュラウド２近傍の羽根出口角をβs、ハブ１近傍
の羽根出口角をβhとした場合、βs＜＜βhとなる。

【００１０】ところで、羽根３の全圧ヘッドは、 Ｈt＝(１／g)・u₂・Ｖe で与えられる。ここで、g:重力加速度、u₂:羽根外周速
度、Ｖe:吹出流れの周方向成分。

【００１１】一方、吹出流れの周方向成分Ｖeは、羽根
出口角βが大きいほど大きくなるという事実がある。

【００１２】従って、上記したように、βs＜＜βhとな
る羽根形状の場合、シュラウド近傍翼素の全圧ヘッドＨ
(s)tとハブ近傍翼素の全圧ヘッドＨ(h)tとを比較する
と、Ｈ(s)t＜＜Ｈ(h)tとなってしまい、(シュラウド側
風速)＜＜(ハブ側風速)となる。つまり、羽根車の吹出
流れのハブ側への偏流が十分に抑制できないおそれがあ
り、通風抵抗の増加、運転音の増加を解消し得ない場合
が生ずるのである。

【００１３】本願発明は、上記のような不具合を解消す
ることを課題としてなされたもので、羽根車出口の空気
流れを整流することにより、熱交換器を通過する空気の
風速分布を均一化させることを目的とするものである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、上
記課題を解決するための手段として、図面に示すよう
に、ケーシング１０内に、ハブ１とシュラウド２の外周
部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュ
ラウド２の中央部にファン吸込口４を形成してなる羽根
車１１を備えた遠心ファン１２と、該遠心ファン１２の
吹出側に位置する略環状の熱交換器１３とを配設すると
ともに、前記ケーシング１０に、前記ファン吸込口４と
対向する空気吸込口１５と、前記熱交換器１３を通過し
た後の調和空気を室内に吹き出す空気吹出口１６とを形
成した空気調和装置において、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるシュラウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結
合部３b₁の位置よりも羽根車１１の反回転方向に所定量
オフセットせしめるとともに、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるハブ側羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口
角βsとを略等しくなしている。

【００１５】請求項２の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ケーシング１０
内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚
の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部に
ファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠心
ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する略
環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケーシ
ング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込口
１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を室
内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装置
において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置より
も羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめる
とともに、前記各羽根３におけるシュラウド側翼素の正
圧面を凸状となすとともに、該シュラウド側翼素のキャ
ンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中間位置よ
り前縁側に位置せしめている。

【００１６】請求項３の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ケーシング１０
内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚
の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部に
ファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠心
ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する略
環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケーシ
ング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込口
１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を室
内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装置
において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置より
も羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめる
とともに、前記各羽根３におけるシュラウド側翼素の正
圧面を凹状となし且つ該シュラウド側翼素のキャンバー
線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中間位置より後縁
側に位置せしめている。

【００１７】請求項４の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ケーシング１０
内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚
の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部に
ファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠心
ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する略
環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケーシ
ング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込口
１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を室
内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装置
において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置より
も羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめる
とともに、前記各羽根(３)におけるシュラウド側翼素の
キャンバー線Ｃsを少なくとも一つの変曲点を有する形
状となし且つその羽根出口角βsを、同じ前縁位置およ
び後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円弧キャンバ
ー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′より大きくな
している。

【００１８】請求項５の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の空気調和装置において、前記各羽根
３におけるハブ側翼素の正圧面を凸状となし且つ該ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦
長中間位置より後縁側に位置せしめている。

【００１９】請求項６の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の空気調和装置において、前記各羽根
３におけるハブ側翼素の正圧面を凹状となし且つ該ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦
長中間位置より前縁側に位置せしめている。

【００２０】請求項７の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、前記請求項２、
３あるいは４記載の空気調和装置において、前記各羽根
３におけるハブ側翼素のキャンバー線Ｃhを少なくとも
一つの変曲点を有する形状となし且つその羽根出口角β
hを、同じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角αh
をもつ単円弧キャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出
口角βh′より小さくなしている。

【００２１】請求項８の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ケーシング１０
内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚
の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部に
ファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠心
ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する略
環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケーシ
ング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込口
１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を室
内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装置
において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置より
も羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめる
とともに、前記各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を
凸状となし且つ該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大
反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せし
めている。

【００２２】請求項９の発明では、上記課題を解決する
ための手段として、図面に示すように、ケーシング１０
内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数枚
の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部に
ファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠心
ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する略
環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケーシ
ング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込口
１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を室
内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装置
において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラウ
ド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置より
も羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめる
とともに、前記各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を
凹状となし且つ該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大
反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前縁側に位置せし
めている。

【００２３】請求項１０の発明では、上記課題を解決す
るための手段として、図面に示すように、ケーシング１
０内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数
枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部
にファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠
心ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する
略環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケー
シング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込
口１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を
室内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装
置において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめ
るとともに、前記各羽根３におけるハブ側翼素のキャン
バー線Ｃhを少なくとも一つの変曲点を有する形状とな
し且つその羽根出口角βhを、同じ前縁位置および後縁
位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャンバー線Ｃ
h′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さくなしてい
る。

【００２４】

【作用】請求項１の発明では、上記手段によって次のよ
うな作用が得られる。

【００２５】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるハブ
側羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口角βsとが略等
しくなるようにしたことにより、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布が均一化されることとなる。

【００２６】請求項２、３あるいは４の発明では、上記
手段によって次のような作用が得られる。

【００２７】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるシュ
ラウド側羽根出口角βsが、従来の単円弧キャンバー線
Ｃs′の場合に比べて大きくなる結果、シュラウド側羽
根出口角βsがハブ側羽根出口角βhに近付くこととな
り、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出
側)における吹出方向風速分布が均一化されることとな
る。

【００２８】請求項５、６あるいは７の発明では、上記
手段によって次のような作用が得られる。

【００２９】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるシュ
ラウド側羽根出口角βsが、従来の単円弧キャンバー線
Ｃs′の場合に比べて大きくなる一方、ハブ側羽根出口
角βhが、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合に比べ
て小さくなる結果、シュラウド側羽根出口角βsとハブ
側羽根出口角βhとが略等しくなり、羽根３の後縁部３b
側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速
分布が均一化されることとなる。

【００３０】請求項８、９あるいは１０の発明では、上
記手段によって次のような作用が得られる。

【００３１】即ち、各羽根３の後縁部３bにおけるハブ
側羽根出口角βhが、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の
場合に比べて小さくなる結果、ハブ側羽根出口角βhが
シュラウド側羽根出口角βsに近付くこととなり、羽根
３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)におけ
る吹出方向風速分布が均一化されることとなる。

【００３２】

【発明の効果】請求項１の発明によれば、ケーシング１
０内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間に跨がる複数
枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウド２の中央部
にファン吸込口４を形成してなる羽根車１１を備えた遠
心ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出側に位置する
略環状の熱交換器１３とを配設するとともに、前記ケー
シング１０に、前記ファン吸込口４と対向する空気吸込
口１５と、前記熱交換器１３を通過した後の調和空気を
室内に吹き出す空気吹出口１６とを形成した空気調和装
置において、前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも羽根車１１の反回転方向に所定量オフセットせしめ
るとともに、前記各羽根３の後縁部３bにおけるハブ側
羽根出口角βhとシュラウド側羽根出口角βsとを略等し
くなして、羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の
吹出側)における吹出方向風速分布が均一化されるよう
にしたので、吹出流れの整流化により熱交換器１３の前
面側における風速分布が上下方向全域において可及的に
均一化されることとなり、通風抵抗および運転音(即
ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効
率の向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)を図り得るという優れ
た効果がある。

【００３３】請求項２、３あるいは４の発明によれば、
ケーシング１０内に、ハブ１とシュラウド２の外周部間
に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュラウ
ド２の中央部にファン吸込口４を形成してなる羽根車１
１を備えた遠心ファン１２と、該遠心ファン１２の吹出
側に位置する略環状の熱交換器１３とを配設するととも
に、前記ケーシング１０に、前記ファン吸込口４と対向
する空気吸込口１５と、前記熱交換器１３を通過した後
の調和空気を室内に吹き出す空気吹出口１６とを形成し
た空気調和装置において、前記各羽根３の後縁部３bに
おけるシュラウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部
３b₁の位置よりも羽根車１１の反回転方向に所定量オフ
セットせしめるとともに、前記各羽根３におけるシュラ
ウド側翼素の正圧面を凸状となし且つ該シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめて、あるいは前記各羽根
３におけるシュラウド側翼素の正圧面を凹状となし且つ
該シュラウド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置
Ｃsmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめて、シ
ュラウド側羽根出口角βsを、従来の単円弧キャンバー
線Ｃs′の場合に比べて大きくなし、もしくは前記各羽
根３におけるシュラウド側翼素のキャンバー線Ｃsを少
なくとも一つの変曲点を有する形状となし且つその羽根
出口角βsを、同じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根
入口角αsをもつ単円弧キャンバー線Ｃs′で結んだ場合
の羽根出口角βs′より大きくなして、シュラウド側羽
根出口角βsをハブ側羽根出口角βhに近付け、羽根３の
後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹
出方向風速分布を均一化するようにしたので、吹出流れ
の整流化により熱交換器１３の前面側における風速分布
が上下方向全域において可及的に均一化されることとな
り、通風抵抗および運転音(即ち、ファン運転音および
送風音)の低減、熱交換器の効率の向上および省エネル
ギー化(即ち、ファン効率の向上およびエネルギー効率
の向上)を図り得るという優れた効果がある。

【００３４】請求項５、６あるいは７の発明によれば、
請求項２、３あるいは４記載の遠心ファンの羽根車にお
いて、各羽根３におけるハブ側翼素の正圧面を凸状とな
し且つ該ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置
Ｃhmaxを翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめて、シ
ュラウド側羽根出口角βsを、従来の単円弧キャンバー
線Ｃs′の場合に比べて大きくなすとともに、ハブ側羽
根出口角βhを、従来の単円弧キャンバー線Ｃh′の場合
に比べて小さくなし、あるいは各羽根３におけるハブ側
翼素の正圧面を凹状となし且つ該ハブ側翼素のキャンバ
ー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置より前
縁側に位置せしめて、シュラウド側羽根出口角βsを、
従来の単円弧キャンバー線Ｃs′の場合に比べて大きく
なすとともに、ハブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧
キャンバー線Ｃh′の場合に比べて小さくなし、もしく
は各羽根３におけるハブ側翼素のキャンバー線Ｃhを少
なくとも一つの変曲点を有する形状となし且つその羽根
出口角βhを、同じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根
入口角αhをもつ単円弧キャンバー線Ｃh′で結んだ場合
の羽根出口角βh′より小さくなして、シュラウド側羽
根出口角βsとハブ側羽根出口角βhとを略等しくなし、
羽根３の後縁部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)に
おける吹出方向風速分布が均一化されるようにしたの
で、吹出流れの整流化により熱交換器１３の前面側にお
ける風速分布が上下方向全域において可及的に均一化さ
れることとなり、通風抵抗および運転音(即ち、ファン
運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率の向上お
よび省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およびエ
ネルギー効率の向上)を図り得るという優れた効果があ
る。

【００３５】請求項８、９あるいは１０の発明によれ
ば、ケーシング１０内に、ハブ１とシュラウド２の外周
部間に跨がる複数枚の羽根３,３・・を有し且つ該シュ
ラウド２の中央部にファン吸込口４を形成してなる羽根
車１１を備えた遠心ファン１２と、該遠心ファン１２の
吹出側に位置する略環状の熱交換器１３とを配設すると
ともに、前記ケーシング１０に、前記ファン吸込口４と
対向する空気吸込口１５と、前記熱交換器１３を通過し
た後の調和空気を室内に吹き出す空気吹出口１６とを形
成した空気調和装置において、前記各羽根３の後縁部３
bにおけるシュラウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結
合部３b₁の位置よりも羽根車１１の反回転方向に所定量
オフセットせしめるとともに、前記各羽根３におけるハ
ブ側翼素の正圧面を凸状となし且つ該ハブ側翼素のキャ
ンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置よ
り後縁側に位置せしめて、各羽根３の後縁部３bにおけ
るハブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧キャンバー線
Ｃh′の場合に比べて小さくなし、あるいは各羽根３に
おけるハブ側翼素の正圧面を凹状となし且つ該ハブ側翼
素のキャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめて、各羽根３の後縁部３
bにおけるハブ側羽根出口角βhを、従来の単円弧キャン
バー線Ｃh′の場合に比べて小さくなし、もしくは各羽
根３におけるハブ側翼素のキャンバー線Ｃhを少なくと
も一つの変曲点を有する形状となし且つその羽根出口角
βhを、同じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角
αhをもつ単円弧キャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根
出口角βh′より小さくなして、ハブ側羽根出口角βhを
シュラウド側羽根出口角βsに近付け、羽根３の後縁部
３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向
風速分布が均一化されるようにしたので、吹出流れの整
流化により熱交換器１３の前面側における風速分布が上
下方向全域において可及的に均一化されることとなり、
通風抵抗および運転音(即ち、ファン運転音および送風
音)の低減、熱交換器の効率の向上および省エネルギー
化(即ち、ファン効率の向上およびエネルギー効率の向
上)を図り得るという優れた効果がある。

【００３６】

【実施例】以下、添付の図面を参照して本願発明の幾つ
かの好適な実施例を説明する。

【００３７】以下の各実施例において説明する空気調和
装置は、図１８に示すように、天井面２０に埋込配置さ
れる所謂天井埋込形空気調和装置であって、該天井面２
０に固定配置されるケーシング１０を有している。

【００３８】このケーシング１０は、その下面１０aの
中央部に、空気吸込口１５を備えた底壁材４を設けると
ともに、該下面１０aの外縁部１０bには斜め下方に指向
する空気吹出口１６,１６・・を形成している。そし
て、このケーシング１０の内部には、その上面１０cに
固定支持されたモーター８と、該モーター８の回転軸８
aに固定された後述の羽根車１１とからなる遠心ファン
１２が、前記空気吸込口１５の軸心上に位置した状態で
配置されている。符号１７は電気ヒータである。

【００３９】前記羽根車１１は、前記モーター８の回転
軸８aに固着されるハブ１と、その中央部に前記空気吸
込口１５に対応するファン吸込口４を形成したシュラウ
ド２とを所定間隔をもって対向配置するとともに、該ハ
ブ１とシュラウド２との外周部間に複数枚の羽根３,３
・・を周方向に所定間隔で配設して構成されている。前
記ケーシング１０内には、前記遠心ファン１２から前記
各空気吹出口１６,１６・・に至る通風路１９を横切る
ようにして略環状の熱交換器１３が配置されている。本
実施例の場合、空気調和装置の小形コンパクト化を図る
ために、前記熱交換器１３の径が従来用いられているも
のに比べて小さくされており、それに伴って、熱交換器
１３の熱交換能力を従来と同等に確保すべく熱交換器１
３の軸方向高さＨtが従来用いられているものに比べて
高く設定されている。

【００４０】一方、本実施例の羽根車１２においては、
前記したように軸方向高さＨtが高くなっている熱交換
器１３に対応させるべく遠心ファン１２の羽根３,３・
・の軸方向高さＨfが従来用いられていたものより高く
されている。このことにより、ファン吸込口４の開口面
積に比べて遠心ファン１２の吹出側開口の面積が大きく
なっている。

【００４１】このように構成された空気調和装置におい
ては、遠心ファン１２の羽根車１１がモーター８によっ
て回転せしめられることにより、空気吸込口１５から吸
入した空気Ａは該羽根車１１の径方向外方に送り出され
た後、熱交換器１３を通過して調和空気として各空気吹
出口１６,１６・・から室内側に吹き出される。

【００４２】前記各羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置が、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめられている
(図２１および図２２参照)。このような構成により、既
に従来技術の項において説明したように、羽根３の前縁
部３a側から流入した空気が羽根３の後縁部３bに向かっ
て流れる間に、シュラウド２側への分力を羽根面から受
けることとなり、羽根３の出口側におけるシュラウド２
側の剥離流の発生が抑制されるのである。

【００４３】実施例１ 図１には、本願発明の実施例１にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１および２の発明に対応するもので
ある。

【００４４】本実施例の場合、羽根３におけるシュラウ
ド側翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該シュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxが翼
弦長中間位置より前縁側に位置せしめられている。な
お、本実施例の場合、羽根３におけるシュラウド側羽根
入口角αsは、シュラウド側翼素のキャンバー線を単円
弧キャンバー線Ｃs′とした場合と同じ角度とされてい
る。また、ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhは、単円弧形
状とされている。符号Ｃsmax′は単円弧キャンバー線Ｃ
s′の最大反り位置である。

【００４５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００４６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より前縁側に位置せしめると、シュラウド側羽根
出口角βsが、βs＞βs′となる。

【００４７】従って、シュラウド側羽根出口角βsがハ
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音(即ち、
ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率向
上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およ
びエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００４８】実施例２ 図２には、本願発明の実施例２にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１および３の発明に対応するもので
ある。

【００４９】本実施例の場合、羽根３におけるシュラウ
ド側翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該シュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxが翼
弦長中間位置より後縁側に位置せしめられている。な
お、本実施例の場合、羽根３におけるシュラウド側羽根
入口角αsは、シュラウド側翼素のキャンバー線を単円
弧キャンバー線Ｃs′とした場合と同じ角度とされてい
る。また、ハブ側翼素のキャンバー線Ｃhは、単円弧形
状とされている。符号Ｃsmax′は単円弧キャンバー線Ｃ
s′の最大反り位置である。

【００５０】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００５１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、シュラウド側翼
素のキャンバー線Ｃsの最大反り位置Ｃsmaxを翼弦長中
間位置より後縁側に位置せしめると、シュラウド側羽根
出口角βsが、βs＞βs′となる。

【００５２】従って、シュラウド側羽根出口角βsがハ
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音(即ち、
ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率向
上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およ
びエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００５３】実施例３ 図３には、本願発明の実施例３にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１および４の発明に対応するもので
ある。

【００５４】本実施例の場合、羽根３におけるシュラウ
ド側翼素のキャンバー線Ｃsが一つの変曲点Ｐ₁を有する
形状とされるとともに、その羽根出口角βsが、同じ前
縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角αsをもつ単円
弧キャンバー線Ｃs′で結んだ場合の羽根出口角βs′よ
り大きくされている。また、ハブ側翼素のキャンバー線
Ｃhは、単円弧形状とされている。

【００５５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００５６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βhに比べて小
さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口角
βsが、βs＞βs′となる。

【００５７】従って、シュラウド側羽根出口角βsがハ
ブ側羽根出口角βhに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音(即ち、
ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率向
上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およ
びエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００５８】実施例４ 図４には、本願発明の実施例４にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１、２および５の発明に対応するも
のである。

【００５９】本実施例の場合、実施例１におけるハブ側
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例１と同様である。

【００６０】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００６１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００６２】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００６３】実施例５ 図５には、本願発明の実施例５にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１、２および６の発明に対応するも
のである。

【００６４】本実施例の場合、実施例１におけるハブ側
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例１と同様である。

【００６５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００６６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００６７】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００６８】実施例６ 図６には、本願発明の実施例６にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１、２および７の発明に対応するも
のである。

【００６９】本実施例の場合、実施例１におけるハブ側
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ₂を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例１と同様であ
る。

【００７０】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００７１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００７２】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００７３】実施例７ 図７には、本願発明の実施例７にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１、３および５の発明に対応するも
のである。

【００７４】本実施例の場合、実施例２におけるハブ側
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例２と同様である。

【００７５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００７６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００７７】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００７８】実施例８ 図８には、本願発明の実施例８にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１、３および６の発明に対応するも
のである。

【００７９】本実施例の場合、実施例２におけるハブ側
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例２と同様である。

【００８０】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００８１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００８２】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００８３】実施例９ 図９には、本願発明の実施例９にかかる空気調和装置に
使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシ
ュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されている。
本実施例は、請求項１、３および７の発明に対応するも
のである。

【００８４】本実施例の場合、実施例２におけるハブ側
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ₂を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例２と同様であ
る。

【００８５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００８６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００８７】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００８８】実施例１０ 図１０には、本願発明の実施例１０にかかる空気調和装
置に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およ
びシュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されてい
る。本実施例は、請求項１、４および５の発明に対応す
るものである。

【００８９】本実施例の場合、実施例３におけるハブ側
翼素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例３と同様である。

【００９０】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００９１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００９２】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００９３】実施例１１ 図１１には、本願発明の実施例１１にかかる空気調和装
置に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およ
びシュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されてい
る。本実施例は、請求項１、４および６の発明に対応す
るものである。

【００９４】本実施例の場合、実施例３におけるハブ側
翼素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素の
キャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位
置より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例
の場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ
側翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とし
た場合と同じ角度とされている。符号Ｃhmax′は単円弧
キャンバー線Ｃh′の最大反り位置である。その他の構
成は実施例３と同様である。

【００９５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【００９６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【００９７】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【００９８】実施例１２ 図１２には、本願発明の実施例１２にかかる空気調和装
置に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およ
びシュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されてい
る。本実施例は、請求項１、４および７の発明に対応す
るものである。

【００９９】本実施例の場合、実施例３におけるハブ側
翼素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ₂を有する形状
とされるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位
置および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キ
ャンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小
さくされている。その他の構成は実施例３と同様であ
る。

【０１００】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【０１０１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βs′がハブ側羽根出口角βh′に比べて
小さくなるが、本実施例の場合、シュラウド側羽根出口
角βsがβs＞βs′となるとともに、ハブ側羽根出口角
βhがβh＜βh′となる。

【０１０２】従って、シュラウド側羽根出口角βsとハ
ブ側羽根出口角βhとが略等しくなって、羽根３の後縁
部３b側(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方
向風速分布を均一化することとなり、吹出流れの整流化
が図れるのである。このことは、通風抵抗および運転音
(即ち、ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の
効率向上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向
上およびエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【０１０３】実施例１３ 図１３には、本願発明の実施例１３にかかる空気調和装
置に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およ
びシュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されてい
る。本実施例は、請求項１および８の発明に対応するも
のである。

【０１０４】本実施例の場合、羽根３におけるハブ側翼
素の正圧面が凸状とされるとともに、該ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位置
より後縁側に位置せしめられている。なお、本実施例の
場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ側
翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とした
場合と同じ角度とされている。また、シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsは、単円弧形状とされている。符号
Ｃhmax′は単円弧キャンバー線Ｃh′の最大反り位置で
ある。

【０１０５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【０１０６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置
より後縁側に位置せしめると、ハブ側羽根出口角βh
が、βh＜βh′となる。

【０１０７】従って、シュラウド側羽根出口角βhがハ
ブ側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音(即ち、
ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率向
上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およ
びエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【０１０８】実施例１４ 図１４には、本願発明の実施例１４にかかる空気調和装
置に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およ
びシュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されてい
る。本実施例は、請求項１および９の発明に対応するも
のである。

【０１０９】本実施例の場合、羽根３におけるハブ側翼
素の正圧面が凹状とされるとともに、該ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxが翼弦長中間位置
より前縁側に位置せしめられている。なお、本実施例の
場合、羽根３におけるハブ側羽根入口角αhは、ハブ側
翼素のキャンバー線を単円弧キャンバー線Ｃh′とした
場合と同じ角度とされている。また、シュラウド側翼素
のキャンバー線Ｃsは、単円弧形状とされている。符号
Ｃhmax′は単円弧キャンバー線Ｃh′の最大反り位置で
ある。

【０１１０】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【０１１１】通常、羽根３の後縁部３bにおけるシュラ
ウド側結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よ
りも反回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ
側翼素のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキ
ャンバー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウ
ド側羽根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小
さくなるが、本実施例におけるように、ハブ側翼素のキ
ャンバー線Ｃhの最大反り位置Ｃhmaxを翼弦長中間位置
より前縁側に位置せしめると、ハブ側羽根出口角βh
が、βh＜βh′となる。

【０１１２】従って、シュラウド側羽根出口角βhがハ
ブ側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音(即ち、
ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率向
上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およ
びエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【０１１３】実施例１５ 図１５には、本願発明の実施例３にかかる空気調和装置
に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側および
シュラウド側の翼素キャンバー線の形状が示されてい
る。本実施例は、請求項１および１０の発明に対応する
ものである。

【０１１４】本実施例の場合、羽根３におけるハブ側翼
素のキャンバー線Ｃhが一つの変曲点Ｐ₂を有する形状と
されるとともに、その羽根出口角βhが、同じ前縁位置
および後縁位置を同じ羽根入口角αhをもつ単円弧キャ
ンバー線Ｃh′で結んだ場合の羽根出口角βh′より小さ
くされている。なお、シュラウド側翼素のキャンバー線
Ｃsは、単円弧形状とされている。

【０１１５】上記のように構成したことにより、次のよ
うな作用が得られる。

【０１１６】通常、羽根３の後縁部３bにおけるハブ側
結合部３b₂の位置を、ハブ側結合部３b₁の位置よりも反
回転方向に所定量オフセットせしめた場合、ハブ側翼素
のキャンバー線Ｃhおよびシュラウド側翼素のキャンバ
ー線Ｃsをともに単円弧形状とすると、シュラウド側羽
根出口角βsがハブ側羽根出口角βh′に比べて小さくな
るが、本実施例の場合、ハブ側羽根出口角βhが、βh＜
βh′となる。

【０１１７】従って、ハブ側羽根出口角βhがシュラウ
ド側羽根出口角βsに近付いて、羽根３の後縁部３b側
(換言すれば、羽根車の吹出側)における吹出方向風速分
布を均一化することとなり、吹出流れの整流化が図れる
のである。このことは、通風抵抗および運転音(即ち、
ファン運転音および送風音)の低減、熱交換器の効率向
上および省エネルギー化(即ち、ファン効率の向上およ
びエネルギー効率の向上)に大いに寄与する。

【０１１８】ちなみに、上記各実施例の代表として、実
施例６を例にとり、同一回転数の状態で風量Ｑ(m³／mi
n)に対する静圧Ｐs(mmＡq)および運転音Ｓ(dＢＡ)の変
化を試験したところ図１７および図１６に示す結果が得
られた。ここで、●は従来例の場合を示し、○は実施例
６の場合を示している。

【０１１９】これによれば、実施例６のものが、従来例
のものに比べて、運転音Ｓが低減し且つ静圧Ｐsが向上
していることが分かる。なお、このような傾向は、上記
各実施例において説明した理由により、他の実施例にお
いても同様であると推測できる。

【０１２０】上記各実施例では、羽根３は翼形状とされ
ているが、板形状としてもよいことは勿論である。

【０１２１】また、上記各実施例ではターボ式遠心ファ
ンを用いた空気調和装置について説明したが、本願発明
は斜流ファンを用いた空気調和装置にも適用可能であ
る。

【０１２２】本願発明は、上記各実施例の構成に限定さ
れるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲におい
て適宜設計変更可能なことは勿論である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願発明の実施例１にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図２】本願発明の実施例２にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図３】本願発明の実施例３にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図４】本願発明の実施例４にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図５】本願発明の実施例５にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図６】本願発明の実施例６にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図７】本願発明の実施例７にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図８】本願発明の実施例８にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図９】本願発明の実施例９にかかる空気調和装置に使
用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側およびシュ
ラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図である。

【図１０】本願発明の実施例１０にかかる空気調和装置
に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側および
シュラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図であ
る。

【図１１】本願発明の実施例１１にかかる空気調和装置
において使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側
およびシュラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図
である。

【図１２】本願発明の実施例１２にかかる空気調和装置
に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側および
シュラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図であ
る。

【図１３】本願発明の実施例１３にかかる空気調和装置
に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側および
シュラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図であ
る。

【図１４】本願発明の実施例１４にかかる空気調和装置
に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側および
シュラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図であ
る。

【図１５】本願発明の実施例１５にかかる空気調和装置
に使用される遠心ファンの羽根車におけるハブ側および
シュラウド側の翼素キャンバー線の形状を示す図であ
る。

【図１６】本願発明の実施例６と従来例とを比較するた
めの風量ー運転音特性図である。

【図１７】本願発明の実施例６と従来例とを比較するた
めの風量ー静圧特性図である。

【図１８】本願発明の実施例にかかる空気調和装置の縦
断面図である。

【図１９】一般のターボ式遠心ファンの羽根車を示す斜
視図である。

【図２０】図１９に示す羽根車の部分正面図である。

【図２１】従来例にかかる遠心ファンの羽根車の部分下
面図である。

【図２２】従来例にかかる遠心ファンの羽根車の部分正
面図である。

【符号の説明】

１はハブ、２はシュラウド、３は羽根、３aは羽根前縁
部、３bは羽根後縁部、３b₁はハブ側結合部、３b₂はシ
ュラウド側結合部、４はファン吸込口、１０はケーシン
グ、１１は羽根車、１２は遠心ファン、１３は熱交換
器、１５は空気吸込口、１６は空気吹出口、αhはハブ
側羽根入口角、αsはシュラウド側羽根入口角、βhはハ
ブ側羽根出口角、βsはシュラウド側羽根出口角、Ｃhは
ハブ側キャンバー線、Ｃhmaxは最大反り位置、Ｃh′は
ハブ側単円弧キャンバー線、Ｃsはシュラウド側キャン
バー線、Ｃsmaxは最大反り位置、Ｃs′はシュラウド側
単円弧キャンバー線。

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシュ
   ラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),(３)
   ・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン吸込
   口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心ファン
   (１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する略環
   状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケーシ
   ング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空気吸
   込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の調和
   空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成した空
   気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)に
   おけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側結合
   部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に所定
   量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)の後縁
   部(３b)におけるハブ側羽根出口角(βh)とシュラウド側
   羽根出口角(βs)とを略等しくなしたことを特徴とする
   空気調和装置。
2. 【請求項２】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシュ
   ラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),(３)
   ・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン吸込
   口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心ファン
   (１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する略環
   状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケーシ
   ング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空気吸
   込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の調和
   空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成した空
   気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)に
   おけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側結合
   部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に所定
   量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)におけ
   るシュラウド側翼素の正圧面を凸状となし且つ該シュラ
   ウド側翼素のキャンバー線(Ｃs)の最大反り位置(Ｃsma
   x)を翼弦長中間位置より前縁側に位置せしめたことを特
   徴とする空気調和装置。
3. 【請求項３】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシュ
   ラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),(３)
   ・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン吸込
   口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心ファン
   (１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する略環
   状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケーシ
   ング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空気吸
   込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の調和
   空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成した空
   気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)に
   おけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側結合
   部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に所定
   量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)におけ
   るシュラウド側翼素の正圧面を凹状となし且つ該シュラ
   ウド側翼素のキャンバー線(Ｃs)の最大反り位置(Ｃsma
   x)を翼弦長中間位置より後縁側に位置せしめたことを特
   徴とする空気調和装置。
4. 【請求項４】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシュ
   ラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),(３)
   ・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン吸込
   口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心ファン
   (１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する略環
   状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケーシ
   ング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空気吸
   込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の調和
   空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成した空
   気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)に
   おけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側結合
   部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に所定
   量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)におけ
   るシュラウド側翼素のキャンバー線(Ｃs)を少なくとも
   一つの変曲点を有する形状となし且つその羽根出口角
   (βs)を、同じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根入口
   角(αs)をもつ単円弧キャンバー線(Ｃs′)で結んだ場合
   の羽根出口角(βs′)より大きくなしたことを特徴とす
   る空気調和装置。
5. 【請求項５】 前記各羽根(３)におけるハブ側翼素の正
   圧面を凸状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
   線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中間位置より
   後縁側に位置せしめたことを特徴とする前記請求項２、
   ３あるいは４記載の空気調和装置。
6. 【請求項６】 前記各羽根(３)におけるハブ側翼素の正
   圧面を凹状となすとともに、該ハブ側翼素のキャンバー
   線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中間位置より
   前縁側に位置せしめたことを特徴とする前記請求項２、
   ３あるいは４記載の空気調和装置。
7. 【請求項７】 前記各羽根(３)におけるハブ側翼素のキ
   ャンバー線(Ｃh)を少なくとも一つの変曲点を有する形
   状となすとともに、その羽根出口角(βh)を、同じ前縁
   位置および後縁位置を同じ羽根入口角(αh)をもつ単円
   弧キャンバー線(Ｃh′)で結んだ場合の羽根出口角(β
   h′)より小さくなしたことを特徴とする前記請求項２、
   ３あるいは４記載の空気調和装置。
8. 【請求項８】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシュ
   ラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),(３)
   ・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン吸込
   口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心ファン
   (１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する略環
   状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケーシ
   ング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空気吸
   込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の調和
   空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成した空
   気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)に
   おけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側結合
   部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に所定
   量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)におけ
   るハブ側翼素の正圧面を凸状となし且つ該ハブ側翼素の
   キャンバー線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中
   間位置より後縁側に位置せしめたことを特徴とする空気
   調和装置。
9. 【請求項９】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシュ
   ラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),(３)
   ・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン吸込
   口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心ファン
   (１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する略環
   状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケーシ
   ング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空気吸
   込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の調和
   空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成した空
   気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３b)に
   おけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側結合
   部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に所定
   量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)におけ
   るハブ側翼素の正圧面を凹状となし且つ該ハブ側翼素の
   キャンバー線(Ｃh)の最大反り位置(Ｃhmax)を翼弦長中
   間位置より前縁側に位置せしめたことを特徴とする遠心
   ファンの羽根車。
10. 【請求項１０】 ケーシング(１０)内に、ハブ(１)とシ
    ュラウド(２)の外周部間に跨がる複数枚の羽根(３),
    (３)・・を有し且つ該シュラウド(２)の中央部にファン
    吸込口(４)を形成してなる羽根車(１１)を備えた遠心フ
    ァン(１２)と、該遠心ファン(１２)の吹出側に位置する
    略環状の熱交換器(１３)とを配設するとともに、前記ケ
    ーシング(１０)に、前記ファン吸込口(４)と対向する空
    気吸込口(１５)と、前記熱交換器(１３)を通過した後の
    調和空気を室内に吹き出す空気吹出口(１６)とを形成し
    た空気調和装置であって、前記各羽根(３)の後縁部(３
    b)におけるシュラウド側結合部(３b₂)の位置を、ハブ側
    結合部(３b₁)の位置よりも羽根車(１１)の反回転方向に
    所定量オフセットせしめるとともに、前記各羽根(３)に
    おけるハブ側翼素のキャンバー線(Ｃh)を少なくとも一
    つの変曲点を有する形状となし且つその羽根出口角(β
    h)を、同じ前縁位置および後縁位置を同じ羽根入口角
    (αh)をもつ単円弧キャンバー線(Ｃh′)で結んだ場合の
    羽根出口角(βh′)より小さくなしたことを特徴とする
    空気調和装置。