JPH05311208A - ローリングピストン材 - Google Patents
ローリングピストン材Info
- Publication number
- JPH05311208A JPH05311208A JP13727791A JP13727791A JPH05311208A JP H05311208 A JPH05311208 A JP H05311208A JP 13727791 A JP13727791 A JP 13727791A JP 13727791 A JP13727791 A JP 13727791A JP H05311208 A JPH05311208 A JP H05311208A
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- Japan
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- sintered alloy
- rolling piston
- wear resistance
- piston material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ロータリー式冷凍機のローリングピストン１
の耐摩耗性を高め、従来の鋳鉄に代え焼結材を使用す
る。 【構成】 Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３〜３０％、
Ｍｏ：０．３〜３．０％を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなりかつＭＨＶ５００以上を有するＦｅ基焼結合金
からなり、かつ焼結により生じた空孔がスチーム封孔さ
れている。
の耐摩耗性を高め、従来の鋳鉄に代え焼結材を使用す
る。 【構成】 Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３〜３０％、
Ｍｏ：０．３〜３．０％を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなりかつＭＨＶ５００以上を有するＦｅ基焼結合金
からなり、かつ焼結により生じた空孔がスチーム封孔さ
れている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はロータリー式冷凍圧縮機
のローリングピストン材に関する。ロータリー式冷凍圧
縮機のローリングピストンは相手材であるベーンに対し
て摺動するために、耐摩耗性、耐焼付性などの摺動特性
及び冷媒ガスをシールする気密性が要求されている。図
１はロータリー式冷凍圧縮機の要部断面を示し、シャフ
ト１の回転によって、シャフト１に偏心して嵌着された
回転ピストン（ローリングピストン）２が偏心回転し、
これらを収容する鋳鉄製シリンダ４に設けられたベーン
溝に装入され、背後からベーンスプリング６によって押
圧力を与えられたベーン３が回転ピストン２の外周面と
摺動し、ベーン３はシリンダ４のベーン溝と摺動する。
ベーン３の左側空間９、右側空間１０とシリンダ４に設
けられた吸気孔４ａ，吐出孔４ｂとをそれぞれ連通する
通気路（図示せず）がサイドハウジング８に設けられて
いる。冷媒ガスはこの通気路を経由してコンプレッサ内
に供給、吐出される。
のローリングピストン材に関する。ロータリー式冷凍圧
縮機のローリングピストンは相手材であるベーンに対し
て摺動するために、耐摩耗性、耐焼付性などの摺動特性
及び冷媒ガスをシールする気密性が要求されている。図
１はロータリー式冷凍圧縮機の要部断面を示し、シャフ
ト１の回転によって、シャフト１に偏心して嵌着された
回転ピストン（ローリングピストン）２が偏心回転し、
これらを収容する鋳鉄製シリンダ４に設けられたベーン
溝に装入され、背後からベーンスプリング６によって押
圧力を与えられたベーン３が回転ピストン２の外周面と
摺動し、ベーン３はシリンダ４のベーン溝と摺動する。
ベーン３の左側空間９、右側空間１０とシリンダ４に設
けられた吸気孔４ａ，吐出孔４ｂとをそれぞれ連通する
通気路（図示せず）がサイドハウジング８に設けられて
いる。冷媒ガスはこの通気路を経由してコンプレッサ内
に供給、吐出される。
【０００２】
【従来の技術】従来ローリングピストン材としては、
０．３％程度のＮｉ、０．５〜１．０％程度のＣｒ、
０．３％程度のＭｏを基本成分として含有するＮｉ−Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋳鉄を焼入れしたものが使用されてきた。また
相手材のベーンには合金鋼の焼結材あるいは鋳造材が使
用されてきた。しかしながら、近年冷凍機の出力が年々
向上しているために、ローリングピストンの摺動条件が
厳しくなっている。またフロンガス規制により冷却効率
の低い冷却媒体を使用しなければならなくなっているの
で、その分冷凍機の負荷を高めなければならず、この結
果ローリングピストンの摺動条件が厳しくなっている。
０．３％程度のＮｉ、０．５〜１．０％程度のＣｒ、
０．３％程度のＭｏを基本成分として含有するＮｉ−Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋳鉄を焼入れしたものが使用されてきた。また
相手材のベーンには合金鋼の焼結材あるいは鋳造材が使
用されてきた。しかしながら、近年冷凍機の出力が年々
向上しているために、ローリングピストンの摺動条件が
厳しくなっている。またフロンガス規制により冷却効率
の低い冷却媒体を使用しなければならなくなっているの
で、その分冷凍機の負荷を高めなければならず、この結
果ローリングピストンの摺動条件が厳しくなっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来ローリングピスト
ン材として使用されてきたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄は厳し
い摺動条件では耐摩耗性が不足しており、今後のロータ
リー式冷凍機には使用できないおそれが出てきた。これ
に対処するためにＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄の特殊炭化物形
成元素量を多くすることが考えれるが、加工コスト高を
招くので、本発明者は従来の鋳鉄に代えて合金元素量が
適量の焼結材で耐摩耗性を向上し、さらに焼結材にシー
ル性などの性能を付与することを目的として研究を行っ
た。
ン材として使用されてきたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄は厳し
い摺動条件では耐摩耗性が不足しており、今後のロータ
リー式冷凍機には使用できないおそれが出てきた。これ
に対処するためにＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄の特殊炭化物形
成元素量を多くすることが考えれるが、加工コスト高を
招くので、本発明者は従来の鋳鉄に代えて合金元素量が
適量の焼結材で耐摩耗性を向上し、さらに焼結材にシー
ル性などの性能を付与することを目的として研究を行っ
た。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明に係るローリング
ピストン材の第一は、Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３
〜３０％、Ｍｏ：０．３〜３．０％を含有し、残部が実
質的にＦｅからなりかつＭＨＶ（マイクロビッカース硬
さ）５００以上を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ
焼結により生じた表面空孔がスチーム封孔されているこ
とを特徴とする。
ピストン材の第一は、Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３
〜３０％、Ｍｏ：０．３〜３．０％を含有し、残部が実
質的にＦｅからなりかつＭＨＶ（マイクロビッカース硬
さ）５００以上を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ
焼結により生じた表面空孔がスチーム封孔されているこ
とを特徴とする。
【０００５】また、本発明に係るローリングピストン材
の第二は、Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３〜３０％、
Ｍｏ：０．３〜３．０％に加えて、１０％以下のＶおよ
びＷの１種又は２種を含有し、残部が実質的にＦｅから
なりかつＭＨＶ（マイクロビッカース硬さ）５００以上
を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ焼結により生じ
た表面空孔がスチーム封孔されていることを特徴とす
る。本発明の骨子は、Ｆｅ−Ｃｒ系焼結材の組成及び硬
度を特定し、かつ焼結孔を封孔することによってローリ
ングピストン材の摺動特性を向上するところにある。以
下、本発明の構成を詳しく説明する。
の第二は、Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３〜３０％、
Ｍｏ：０．３〜３．０％に加えて、１０％以下のＶおよ
びＷの１種又は２種を含有し、残部が実質的にＦｅから
なりかつＭＨＶ（マイクロビッカース硬さ）５００以上
を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ焼結により生じ
た表面空孔がスチーム封孔されていることを特徴とす
る。本発明の骨子は、Ｆｅ−Ｃｒ系焼結材の組成及び硬
度を特定し、かつ焼結孔を封孔することによってローリ
ングピストン材の摺動特性を向上するところにある。以
下、本発明の構成を詳しく説明する。
【０００６】本発明においてローリングピストンに焼結
材を使用したのは、適量の合金元素量により鋳鉄よりも
摺動特性を高め且つ加工取り代を削減でき得るからであ
る。本発明において、Ｆｅ基焼結合金のＣはＣｒ，Ｍ
ｏ，Ｖ、Ｆｅと炭化物を形成することにより耐摩耗性を
付与する。Ｃ含有量が１．０％（本願において百分率は
特記しない限り、重量％を意味する）以下では炭化物量
が不足して耐摩耗性が不充分になる他に、焼結時の気孔
発生量が多くなり封孔処理の効果が不足し、これによっ
ても耐摩耗性が不充分になる。一方Ｃ含有量が３．５％
以上では焼結時の寸法変形が大きくなって製品の形状確
保が困難になり、またＣが偏析しやすくなる。したがっ
てＣ含有量は１．０〜３．５％とする。
材を使用したのは、適量の合金元素量により鋳鉄よりも
摺動特性を高め且つ加工取り代を削減でき得るからであ
る。本発明において、Ｆｅ基焼結合金のＣはＣｒ，Ｍ
ｏ，Ｖ、Ｆｅと炭化物を形成することにより耐摩耗性を
付与する。Ｃ含有量が１．０％（本願において百分率は
特記しない限り、重量％を意味する）以下では炭化物量
が不足して耐摩耗性が不充分になる他に、焼結時の気孔
発生量が多くなり封孔処理の効果が不足し、これによっ
ても耐摩耗性が不充分になる。一方Ｃ含有量が３．５％
以上では焼結時の寸法変形が大きくなって製品の形状確
保が困難になり、またＣが偏析しやすくなる。したがっ
てＣ含有量は１．０〜３．５％とする。
【０００７】ＣｒはＣと結合して炭化物を形成し、耐摩
耗性向上に寄与する。Ｃｒの含有量が３％以下では炭化
物量が不足して耐摩耗性が不充分になる。一方Ｃｒの含
有量が３０％以上ではＦｅ基焼結合金が脆化する。した
がってＣｒ含有量は３〜３０％とする。
耗性向上に寄与する。Ｃｒの含有量が３％以下では炭化
物量が不足して耐摩耗性が不充分になる。一方Ｃｒの含
有量が３０％以上ではＦｅ基焼結合金が脆化する。した
がってＣｒ含有量は３〜３０％とする。
【０００８】Ｍｏはオーステナイトマトリックスに固溶
してその焼入れ性を高める。Ｍｏの含有量が０．３％以
下ではその効果が少なく、耐摩耗性が不充分になる。一
方Ｍｏの含有量が３．０％以上になると、粉末の圧縮性
が損なわれるために焼結体の気孔が多くなる。すると封
孔処理の効果が不足して耐摩耗性が不充分になる。した
がってＭｏ含有量は０．３〜３％とする。
してその焼入れ性を高める。Ｍｏの含有量が０．３％以
下ではその効果が少なく、耐摩耗性が不充分になる。一
方Ｍｏの含有量が３．０％以上になると、粉末の圧縮性
が損なわれるために焼結体の気孔が多くなる。すると封
孔処理の効果が不足して耐摩耗性が不充分になる。した
がってＭｏ含有量は０．３〜３％とする。
【０００９】本発明の第二においては、上記成分に加え
て１０％以下のＶおよびＷの１種又は２種を含有する。
Ｖ，ＷはＣと結合し炭化物を生成して耐摩耗性を高める
が、１０％を超える含有量ではＦｅ基焼結合金が脆化す
る。上記Ｆｅ基焼結合金は、所定の組成を有する母合金
をアトマイズ法で粉末化し、ふるいで分級し、−１００
メッシュにアトマイズ粉末を調整した後かかる粉末に適
量の潤滑剤を混合し、金型成形で圧粉し、そして焼結す
る粉末冶金工程により製造される。
て１０％以下のＶおよびＷの１種又は２種を含有する。
Ｖ，ＷはＣと結合し炭化物を生成して耐摩耗性を高める
が、１０％を超える含有量ではＦｅ基焼結合金が脆化す
る。上記Ｆｅ基焼結合金は、所定の組成を有する母合金
をアトマイズ法で粉末化し、ふるいで分級し、−１００
メッシュにアトマイズ粉末を調整した後かかる粉末に適
量の潤滑剤を混合し、金型成形で圧粉し、そして焼結す
る粉末冶金工程により製造される。
【００１０】上記組成を有するＦｅ基焼結合金はマイク
ロビッカース硬さ（ＭＨＶ）が５００以上あることが必
要である。焼結合金が上記した組成を有すると炭化物な
どの生成量は確保されるが、硬さが５００未満であると
Ｆｅ基地の耐摩耗性が不足するために、焼結合金全体と
しての耐摩耗性が不充分になる。この硬さを得るために
は毎分約１００℃以上の急冷をオーステナイト化温度よ
り行うことが好ましい。かかる急冷法は焼結後窒素ガス
を焼結体に吹き付けることによって実施できる。硬さの
上限は特に制限がないが、このような急冷法ではＭＨＶ
６００〜７００程度である。
ロビッカース硬さ（ＭＨＶ）が５００以上あることが必
要である。焼結合金が上記した組成を有すると炭化物な
どの生成量は確保されるが、硬さが５００未満であると
Ｆｅ基地の耐摩耗性が不足するために、焼結合金全体と
しての耐摩耗性が不充分になる。この硬さを得るために
は毎分約１００℃以上の急冷をオーステナイト化温度よ
り行うことが好ましい。かかる急冷法は焼結後窒素ガス
を焼結体に吹き付けることによって実施できる。硬さの
上限は特に制限がないが、このような急冷法ではＭＨＶ
６００〜７００程度である。
【００１１】上記組成のＦｅ基焼結合金は通常１５〜２
５体積％の空孔を有する。かかる空孔が存在すると焼結
体の強度が低くなり、摩耗が進行しやすくなるのみなら
ず、冷却媒体が空孔から洩れやすくなる。したがってス
チーム封孔処理によって空孔を封孔すると、空孔に面す
る焼結合金が酸化されて、焼結体の表面で空孔が塞がれ
る。スチーム封孔処理方法は焼結体を例えば５５０〜５
８０℃の水蒸気に１〜２時間さらすことにより実施可能
である。
５体積％の空孔を有する。かかる空孔が存在すると焼結
体の強度が低くなり、摩耗が進行しやすくなるのみなら
ず、冷却媒体が空孔から洩れやすくなる。したがってス
チーム封孔処理によって空孔を封孔すると、空孔に面す
る焼結合金が酸化されて、焼結体の表面で空孔が塞がれ
る。スチーム封孔処理方法は焼結体を例えば５５０〜５
８０℃の水蒸気に１〜２時間さらすことにより実施可能
である。
【００１２】
【作用】Ｆｅ基焼結合金の硬度と耐摩耗性を高める方法
として、ＴｉＮ粉末を焼結合金に分散させる方法があ
る。本発明の合金組成はかかるセラミック粒子の分散強
化によらずに、金属組成の調整によりそれなりの耐摩耗
性を実現するものである。また本発明においては、Ｃｒ
などの炭化物の量とＦｅ基地の組織の両方により所望の
耐摩耗性を達成する。以下、実施例により本発明を詳し
く説明する。
として、ＴｉＮ粉末を焼結合金に分散させる方法があ
る。本発明の合金組成はかかるセラミック粒子の分散強
化によらずに、金属組成の調整によりそれなりの耐摩耗
性を実現するものである。また本発明においては、Ｃｒ
などの炭化物の量とＦｅ基地の組織の両方により所望の
耐摩耗性を達成する。以下、実施例により本発明を詳し
く説明する。
【００１３】
【実施例】表１及び表２に示す組成を有する粒度−８０
メッシュの原料粉末を用意し、これに０．７％のステア
リン酸亜鉛を潤滑剤として添加し、混合機で４０分混合
して成形用混合粉を得た。混合粉を金型で６ｔ／ｃｍ2
の圧力で成形し、次いで真空炉中で１１００〜１１８０
℃の温度で３０分間保持して焼結した。焼結体に炉内
で、好ましくは燃焼室とは別室で窒素ガスを吹き付けて
約１００℃／分の冷却速度で冷却した。その後焼結体を
水蒸気流に５５０℃で９０分間晒してスチーム封孔処理
した。
メッシュの原料粉末を用意し、これに０．７％のステア
リン酸亜鉛を潤滑剤として添加し、混合機で４０分混合
して成形用混合粉を得た。混合粉を金型で６ｔ／ｃｍ2
の圧力で成形し、次いで真空炉中で１１００〜１１８０
℃の温度で３０分間保持して焼結した。焼結体に炉内
で、好ましくは燃焼室とは別室で窒素ガスを吹き付けて
約１００℃／分の冷却速度で冷却した。その後焼結体を
水蒸気流に５５０℃で９０分間晒してスチーム封孔処理
した。
【００１４】現在ロータリー式冷凍圧縮機に使用されて
いるＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄を比較例材として用意し、上
記方法で得られた焼結材とともに、５×５ｍｍ角×２０
ｍｍ長さの試験片寸法になるように加工した。また現用
ベーン焼結材をφ３６ｍｍの軸形状になるように加工し
た。比較材のＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄は、Ｃ：３．３％，
Ｓｉ：２．０％，Ｍｎ：０．７％，Ｍｏ：０．３２％，
Ｎｉ：０．２８％，Ｃｒ：０．８％，残部Ｆｅの組成を
有し、焼入後の硬さはＨＲＣ５５であった。ベーン焼結
材は、Ｃ：２．０％，Ｐ：０．７％，Ｃｒ：１２％，Ｍ
ｏ：１％，Ｖ：１％，残部Ｆｅであり、真空焼結され、
硬さはＨＲＣ５３であった。図２に示すピン−ドラム試
験機で、ベーン焼結材をドラム１２、実施例、比較例の
材料をピン１１とし、ウェイト１３により試験面圧：ヘ
ルツ応力−６０ｋｇ／ｃｍ2 をドラム及びピンに掛け、
ドラム１２を２ｍ／ｓｅｃの速度で回転させ、温度７０
℃の潤滑油６（スニソ５ＧＳ）を３００ｍｌ／ｍｉｎの
油流量で摺動面に供給し、５ｋｍの摩擦距離について摺
動を継続する試験を各材料につき２回行った。なお図３
に示すように、ピン１はＲ1 ＝１０ｍｍになるように先
端を曲面加工した。Ｒ2 ＝１８ｍｍである。試験の後ピ
ン１１の摩耗体積を測定し、２点の平均値を求めた。結
果を表１及び表２に示す。
いるＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄を比較例材として用意し、上
記方法で得られた焼結材とともに、５×５ｍｍ角×２０
ｍｍ長さの試験片寸法になるように加工した。また現用
ベーン焼結材をφ３６ｍｍの軸形状になるように加工し
た。比較材のＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋳鉄は、Ｃ：３．３％，
Ｓｉ：２．０％，Ｍｎ：０．７％，Ｍｏ：０．３２％，
Ｎｉ：０．２８％，Ｃｒ：０．８％，残部Ｆｅの組成を
有し、焼入後の硬さはＨＲＣ５５であった。ベーン焼結
材は、Ｃ：２．０％，Ｐ：０．７％，Ｃｒ：１２％，Ｍ
ｏ：１％，Ｖ：１％，残部Ｆｅであり、真空焼結され、
硬さはＨＲＣ５３であった。図２に示すピン−ドラム試
験機で、ベーン焼結材をドラム１２、実施例、比較例の
材料をピン１１とし、ウェイト１３により試験面圧：ヘ
ルツ応力−６０ｋｇ／ｃｍ2 をドラム及びピンに掛け、
ドラム１２を２ｍ／ｓｅｃの速度で回転させ、温度７０
℃の潤滑油６（スニソ５ＧＳ）を３００ｍｌ／ｍｉｎの
油流量で摺動面に供給し、５ｋｍの摩擦距離について摺
動を継続する試験を各材料につき２回行った。なお図３
に示すように、ピン１はＲ1 ＝１０ｍｍになるように先
端を曲面加工した。Ｒ2 ＝１８ｍｍである。試験の後ピ
ン１１の摩耗体積を測定し、２点の平均値を求めた。結
果を表１及び表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】 表中１〜６が本発明の実施例である。１１〜１５が比較
例であり、１１は焼結後空冷を行い、その後９００℃に
２時間保持した後油冷を行い、硬さを本発明の下限値よ
り低くしたもの、１２は炭素含有量を本発明の下限値よ
り低くしたもの、１３は炭素含有量を本発明の上限値よ
り高くしたもの、１４はＣｒ含有量を本発明の下限値よ
り低くしたもの、１５はＣｒ含有量を本発明の上限値よ
り高くしたものである。表１、表２に示された結果から
本発明の焼結材料は比較例及び従来例の材料よりも優れ
た耐摩耗性を示すことは明らかである。
例であり、１１は焼結後空冷を行い、その後９００℃に
２時間保持した後油冷を行い、硬さを本発明の下限値よ
り低くしたもの、１２は炭素含有量を本発明の下限値よ
り低くしたもの、１３は炭素含有量を本発明の上限値よ
り高くしたもの、１４はＣｒ含有量を本発明の下限値よ
り低くしたもの、１５はＣｒ含有量を本発明の上限値よ
り高くしたものである。表１、表２に示された結果から
本発明の焼結材料は比較例及び従来例の材料よりも優れ
た耐摩耗性を示すことは明らかである。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように本発明に係るローリ
ングピストン材は従来使用されていたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ
鋳鉄材よりも耐摩耗性に優れているために、高性能ロー
タリー式コンプレッサに使用可能である。
ングピストン材は従来使用されていたＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ
鋳鉄材よりも耐摩耗性に優れているために、高性能ロー
タリー式コンプレッサに使用可能である。
【図１】ローリングピストンを示す図である。
【図２】ピン−ドラム式試験機を示す図である。
【図３】ピンとドラムの拡大図である。
１ シャフト ２ ローリングピストン ３ ベーン ４ シリンダ ６ ベーンスプリング １１ ピン １２ ドラム １３ ウェイト １４ 支点 １５ バランサー
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年６月８日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/24
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３〜３０
％、Ｍｏ：０．３〜３．０％を含有し、残部が実質的に
ＦｅからなりかつＭＨＶ（マイクロビッカース硬さ）５
００以上を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ焼結に
より生じた表面空孔がスチーム封孔されていることを特
徴とするローリングピストン材。 - 【請求項２】 Ｃ：１．０〜３．５％、Ｃｒ：３〜３０
％、Ｍｏ：０．３〜３．０％に加えて、１０％以下のＶ
およびＷの１種又は２種を含有し、残部が実質的にＦｅ
からなりかつＭＨＶ（マイクロビッカース硬さ）５００
以上を有するＦｅ基焼結合金からなり、かつ焼結により
生じた表面空孔がスチーム封孔されていることを特徴と
するローリングピストン材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13727791A JPH05311208A (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | ローリングピストン材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13727791A JPH05311208A (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | ローリングピストン材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05311208A true JPH05311208A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=15194918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13727791A Pending JPH05311208A (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | ローリングピストン材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05311208A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014194262A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-09 | Riken Corp | 鉄基焼結合金製回転軸シールリング及びその製造方法 |
| WO2024070987A1 (ja) * | 2022-09-26 | 2024-04-04 | 株式会社プロテリアル | Ｆｅ基合金、合金部材、製造物及び合金部材の製造方法 |
-
1991
- 1991-05-13 JP JP13727791A patent/JPH05311208A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014194262A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-09 | Riken Corp | 鉄基焼結合金製回転軸シールリング及びその製造方法 |
| WO2024070987A1 (ja) * | 2022-09-26 | 2024-04-04 | 株式会社プロテリアル | Ｆｅ基合金、合金部材、製造物及び合金部材の製造方法 |
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