JP2000073151A - 硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 - Google Patents
硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法Info
- Publication number
- JP2000073151A JP2000073151A JP10239892A JP23989298A JP2000073151A JP 2000073151 A JP2000073151 A JP 2000073151A JP 10239892 A JP10239892 A JP 10239892A JP 23989298 A JP23989298 A JP 23989298A JP 2000073151 A JP2000073151 A JP 2000073151A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron
- molybdenum
- hard
- chromium
- dispersed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温高負荷での硬質粒子分散型鉄基焼結合金
の耐摩耗性及び耐酸化性を改善する。 【解決手段】 重量基準で、３〜１５％ニッケル（Ｎ
ｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５％クロ
ム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）
及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質粒子が鉄
基地中に均一に分散された硬質粒子分散型鉄基焼結合金
において、０.５〜５％のバナジウム（Ｖ）を含み、ニ
ッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶され、クロム
（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナジウム（Ｖ）は微
細な炭化物又は金属間化合物として鉄基地中に分散さ
れ、強度及び硬度が高い特徴がある。
の耐摩耗性及び耐酸化性を改善する。 【解決手段】 重量基準で、３〜１５％ニッケル（Ｎ
ｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５％クロ
ム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）
及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質粒子が鉄
基地中に均一に分散された硬質粒子分散型鉄基焼結合金
において、０.５〜５％のバナジウム（Ｖ）を含み、ニ
ッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶され、クロム
（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナジウム（Ｖ）は微
細な炭化物又は金属間化合物として鉄基地中に分散さ
れ、強度及び硬度が高い特徴がある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗焼結合金、
特に、ＬＰＧ、ＣＮＧ等のガスエンジン用のバルブシー
トの製造に適する硬質粒子分散型の鉄基焼結合金及びそ
の製造方法に関するものである。
特に、ＬＰＧ、ＣＮＧ等のガスエンジン用のバルブシー
トの製造に適する硬質粒子分散型の鉄基焼結合金及びそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ガスエンジン、たとえば空調用ＧＨＰ
（Gas Heat Pomp）や乗用車用エンジンは、比較的無害
の排気ガスを発生するため、使用が増大している。しか
し、ガスエンジンでは、バルブとバルブシートを潤滑す
る排気ガス中のＨＣ（ハイドロカーボン）量が少ないた
め、摩耗が増大する問題があった。そこで、高圧成形、
冷間鍛造、粉末鍛造等の製造プロセスにより鉄基地を強
化したり、固体潤滑材として鉛（Ｐｂ）を添加して摩耗
量の減少を図っている。また、ＨＣの不足を補うため鉛
（Ｐｂ）をバルブシート中に溶浸して自己潤滑性を付与
し、バルブの回転やカッピング（コップ状の凹み）によ
るシート面での滑りに対する摩耗を低減することも行わ
れている。
（Gas Heat Pomp）や乗用車用エンジンは、比較的無害
の排気ガスを発生するため、使用が増大している。しか
し、ガスエンジンでは、バルブとバルブシートを潤滑す
る排気ガス中のＨＣ（ハイドロカーボン）量が少ないた
め、摩耗が増大する問題があった。そこで、高圧成形、
冷間鍛造、粉末鍛造等の製造プロセスにより鉄基地を強
化したり、固体潤滑材として鉛（Ｐｂ）を添加して摩耗
量の減少を図っている。また、ＨＣの不足を補うため鉛
（Ｐｂ）をバルブシート中に溶浸して自己潤滑性を付与
し、バルブの回転やカッピング（コップ状の凹み）によ
るシート面での滑りに対する摩耗を低減することも行わ
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のような高圧成
形、冷間鍛造、粉末鍛造などの物理的手段によって基地
の強度を高めても、ガスエンジンはその特徴上火炎の温
度が高く、効果はあまり期待できない。また、鉛（Ｐ
ｂ）を溶浸する方法では、鉛（Ｐｂ）自身の毒性のため
使用を規制しなければならない。即ち、これらの課題に
対応するには成分設計による化学的な解決が必要であっ
た。特開平９−５３１５８号公報では、ニッケル（Ｎ
ｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）が鉄基地中
に固溶され、高温高負荷でも耐摩耗性が高く、耐酸化性
に優れた硬質粒子分散型焼結合金及びその製造方法が開
示されている。しかしながら、この硬質粒子分散型焼結
合金でも耐摩耗性、高温強度、耐摩耗性は十分とはいえ
ず、更に高性能な材料が要求されている。本発明は、高
温火炎下で酸化及び凝着を発生せずかつ耐摩耗性の高い
硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法を提供す
ることを目的とする。
形、冷間鍛造、粉末鍛造などの物理的手段によって基地
の強度を高めても、ガスエンジンはその特徴上火炎の温
度が高く、効果はあまり期待できない。また、鉛（Ｐ
ｂ）を溶浸する方法では、鉛（Ｐｂ）自身の毒性のため
使用を規制しなければならない。即ち、これらの課題に
対応するには成分設計による化学的な解決が必要であっ
た。特開平９−５３１５８号公報では、ニッケル（Ｎ
ｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）が鉄基地中
に固溶され、高温高負荷でも耐摩耗性が高く、耐酸化性
に優れた硬質粒子分散型焼結合金及びその製造方法が開
示されている。しかしながら、この硬質粒子分散型焼結
合金でも耐摩耗性、高温強度、耐摩耗性は十分とはいえ
ず、更に高性能な材料が要求されている。本発明は、高
温火炎下で酸化及び凝着を発生せずかつ耐摩耗性の高い
硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法を提供す
ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この発明による硬質粒子
分散型鉄基焼結合金は、重量基準で、３〜１５％ニッケ
ル（Ｎｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５
％クロム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄
（Ｆｅ）及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質
粒子が鉄基地中に均一に分散されている。この硬質粒子
分散型鉄基焼結合金では、０.５〜５％のバナジウム
（Ｖ）を含み、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍ
ｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に
固溶され、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナ
ジウム（Ｖ）は微細な炭化物又は金属間化合物として鉄
基地中に分散されている。ニッケル（Ｎｉ）、モリブデ
ン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基
地中に固溶されるが、固溶体は、単なる分散とは異なり
強度及び硬度が高い特徴がある。硬質粒子の分散による
効果だけでなく、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍ
ｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）が鉄基地中に
固溶されることにより、強度、硬度に優れた焼結合金が
実現され、また、バナジウム（Ｖ）を加えることにより
高温域での耐摩耗性を向上することが可能となる。
分散型鉄基焼結合金は、重量基準で、３〜１５％ニッケ
ル（Ｎｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５
％クロム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄
（Ｆｅ）及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質
粒子が鉄基地中に均一に分散されている。この硬質粒子
分散型鉄基焼結合金では、０.５〜５％のバナジウム
（Ｖ）を含み、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍ
ｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に
固溶され、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナ
ジウム（Ｖ）は微細な炭化物又は金属間化合物として鉄
基地中に分散されている。ニッケル（Ｎｉ）、モリブデ
ン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基
地中に固溶されるが、固溶体は、単なる分散とは異なり
強度及び硬度が高い特徴がある。硬質粒子の分散による
効果だけでなく、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍ
ｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）が鉄基地中に
固溶されることにより、強度、硬度に優れた焼結合金が
実現され、また、バナジウム（Ｖ）を加えることにより
高温域での耐摩耗性を向上することが可能となる。
【０００５】この発明の実施の形態では、硬質粒子は、
（1）５０〜５７％クロム（Ｃｒ）、１８〜２２％モリ
ブデン（Ｍｏ）、８〜１２％コバルト（Ｃｏ）、０.１
〜１.４％炭素（Ｃ）、０.８〜１.３％珪素（Ｓｉ）、
残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、（2）２７〜３３％ク
ロム（Ｃｒ）、２２〜２８％タングステン（Ｗ）、８〜
１２％コバルト（Ｃｏ）、１.７〜２.３％炭素（Ｃ）、
１.０〜２.０％珪素（Ｓｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬
質粒子、（3）６０〜７０％モリブデン（Ｍｏ）、０.０
１％以下の炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒
子、（4）窒化チタン（ＴｉＮ）等のセラミック粒子、
（5）タングステンカーバイド（ＷＣ）等の炭化物、
（6）ステライト合金からなる６種の硬質粒子を単体で
又は少なくとも２つを混合してなる。弗化物系の固体潤
滑材１〜１０％を潤滑材として鉄基地中に均一に分散し
てもよく、固体潤滑材はアルカリ金属又はアルカリ土類
金属の弗化物である。
（1）５０〜５７％クロム（Ｃｒ）、１８〜２２％モリ
ブデン（Ｍｏ）、８〜１２％コバルト（Ｃｏ）、０.１
〜１.４％炭素（Ｃ）、０.８〜１.３％珪素（Ｓｉ）、
残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、（2）２７〜３３％ク
ロム（Ｃｒ）、２２〜２８％タングステン（Ｗ）、８〜
１２％コバルト（Ｃｏ）、１.７〜２.３％炭素（Ｃ）、
１.０〜２.０％珪素（Ｓｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬
質粒子、（3）６０〜７０％モリブデン（Ｍｏ）、０.０
１％以下の炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒
子、（4）窒化チタン（ＴｉＮ）等のセラミック粒子、
（5）タングステンカーバイド（ＷＣ）等の炭化物、
（6）ステライト合金からなる６種の硬質粒子を単体で
又は少なくとも２つを混合してなる。弗化物系の固体潤
滑材１〜１０％を潤滑材として鉄基地中に均一に分散し
てもよく、固体潤滑材はアルカリ金属又はアルカリ土類
金属の弗化物である。
【０００６】この発明による硬質粒子分散型鉄基焼結合
金の製造方法は、予め合金化されたモリブデン（Ｍ
ｏ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）を含む鉄粉
に、カルボニルニッケル（Ｎｉ）粉、金属モリブデン
（Ｍｏ）粉及び黒鉛粉、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）を配
合して原料粉を作る工程と、３〜２０重量％の硬質粒子
及び粉末潤滑剤を原料粉に添加して混合粉を作る工程
と、得られた混合粉をプレスにて成形し、加熱して脱蝋
を行った後、焼結し冷却する工程と、その後、焼鈍する
工程とを含む。この発明の実施の形態では、モリブデン
（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）を含む鉄
粉は、粒度１５０〜２００メッシュにピークを持ち、カ
ルボニルニッケル（Ｎｉ）粉は、３２５メッシュアンダ
ーに粒度を有し、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）の粒子分布
は１５０〜２００メッシュにピークを持つ。加熱して脱
蝋を行った後、焼結し９００℃まで炉冷する工程と、そ
の後、ガス冷却し、更に焼鈍する工程とを含んでもよ
い。
金の製造方法は、予め合金化されたモリブデン（Ｍ
ｏ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）を含む鉄粉
に、カルボニルニッケル（Ｎｉ）粉、金属モリブデン
（Ｍｏ）粉及び黒鉛粉、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）を配
合して原料粉を作る工程と、３〜２０重量％の硬質粒子
及び粉末潤滑剤を原料粉に添加して混合粉を作る工程
と、得られた混合粉をプレスにて成形し、加熱して脱蝋
を行った後、焼結し冷却する工程と、その後、焼鈍する
工程とを含む。この発明の実施の形態では、モリブデン
（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）を含む鉄
粉は、粒度１５０〜２００メッシュにピークを持ち、カ
ルボニルニッケル（Ｎｉ）粉は、３２５メッシュアンダ
ーに粒度を有し、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）の粒子分布
は１５０〜２００メッシュにピークを持つ。加熱して脱
蝋を行った後、焼結し９００℃まで炉冷する工程と、そ
の後、ガス冷却し、更に焼鈍する工程とを含んでもよ
い。
【０００７】
【発明の実施の形態】この発明による硬質粒子分散型鉄
基焼結合金は、重量基準で、３〜１５％ニッケル（Ｎ
ｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５％クロ
ム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）
及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質粒子が鉄
基地中に均一に分散されている。この硬質粒子分散型鉄
基焼結合金では、０.５〜５％のバナジウム（Ｖ）を含
み、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム
（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶され、ク
ロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナジウム（Ｖ）
は微細な炭化物又は金属間化合物として鉄基地中に分散
されている。
基焼結合金は、重量基準で、３〜１５％ニッケル（Ｎ
ｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５％クロ
ム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）
及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質粒子が鉄
基地中に均一に分散されている。この硬質粒子分散型鉄
基焼結合金では、０.５〜５％のバナジウム（Ｖ）を含
み、ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム
（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶され、ク
ロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナジウム（Ｖ）
は微細な炭化物又は金属間化合物として鉄基地中に分散
されている。
【０００８】ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、
クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶さ
れるが、固溶体は、単なる分散とは異なり強度及び硬度
が高い特徴がある。３〜１５％のニッケル（Ｎｉ）は焼
結の促進と、酸化被膜の密着性を向上すると共に、鉄基
地に固溶して焼結合金の強度を向上し間接的に耐摩耗性
を改善する。ニッケル（Ｎｉ）が３％未満では耐摩耗性
の改善効果が充分でなく、１５％を超えるとオーステナ
イトが増大し、加工が困難になると共に、熱膨張率が大
きくなり、エンジン内での熱サイクルによりヘタリを起
こし、脱落しやすくなる。３〜９％のモリブデン（Ｍ
ｏ）は自己潤滑性のある酸化被膜を生成して特に低温側
での耐摩耗性を向上させる。モリブデン（Ｍｏ）が３％
未満ではその効果が不十分であり、９％を超えると炭化
物の生成が多くなり、加工性が悪くなると共に、耐酸化
性が劣化するので好ましくない。０.５〜５％のバナジ
ウム（Ｖ）は高温域での硬さと強度を向上させて特に高
温側での耐摩耗性を向上させる。バナジウム（Ｖ）が
０.５％未満ではその効果が不十分であり、５％を超え
ると炭化物の生成が多くなり、加工性が悪くなると共
に、耐酸化性が劣化するので好ましくない。原子径が大
きく拡散しにくい元素であるモリブデン（Ｍｏ）及びバ
ナジウム（Ｖ）を十分な量で鉄基地中に固溶すると共に
微細な炭化物又は金属間化合物を形成する効果を充分に
発揮させるため、予めモリブデン（Ｍｏ）及びバナジウ
ム（Ｖ）を合金化した原料粉を使用する必要がある。
０.５〜５％のクロム（Ｃｒ）は緻密な酸化被膜を作り
耐酸化性を向上させる。クロム（Ｃｒ）が０.５％未満
ではその効果が不十分であり、５％を超えると炭化物の
生成が多くなり、加工性が悪くなるので好ましくない。
また、クロム（Ｃｒ）は炭化物を生成しやすく金属クロ
ム（Ｃｒ）及び鉄クロム化合物（ＦｅｍＣｒｎ）の形で
添加すると、ほとんど拡散せずに炭化物を生成するた
め、クロム（Ｃｒ）の効果を充分に発揮させるために
は、予めクロム（Ｃｒ）を合金化した原料粉を使用する
必要がある。０.５〜２％の炭素（Ｃ）はモリブデン
（Ｍｏ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）と結合し
て炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。炭素（Ｃ）
の最適添加量は、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）の添加量に
より必然的に決まるが、これらの元素の添加量を前記の
ように限定すると、炭素（Ｃ）が０.５％未満では十分
な量の炭化物を生成できず、２％を超えると生成される
炭化物の量が多くなり、加工性が低下する。
クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶さ
れるが、固溶体は、単なる分散とは異なり強度及び硬度
が高い特徴がある。３〜１５％のニッケル（Ｎｉ）は焼
結の促進と、酸化被膜の密着性を向上すると共に、鉄基
地に固溶して焼結合金の強度を向上し間接的に耐摩耗性
を改善する。ニッケル（Ｎｉ）が３％未満では耐摩耗性
の改善効果が充分でなく、１５％を超えるとオーステナ
イトが増大し、加工が困難になると共に、熱膨張率が大
きくなり、エンジン内での熱サイクルによりヘタリを起
こし、脱落しやすくなる。３〜９％のモリブデン（Ｍ
ｏ）は自己潤滑性のある酸化被膜を生成して特に低温側
での耐摩耗性を向上させる。モリブデン（Ｍｏ）が３％
未満ではその効果が不十分であり、９％を超えると炭化
物の生成が多くなり、加工性が悪くなると共に、耐酸化
性が劣化するので好ましくない。０.５〜５％のバナジ
ウム（Ｖ）は高温域での硬さと強度を向上させて特に高
温側での耐摩耗性を向上させる。バナジウム（Ｖ）が
０.５％未満ではその効果が不十分であり、５％を超え
ると炭化物の生成が多くなり、加工性が悪くなると共
に、耐酸化性が劣化するので好ましくない。原子径が大
きく拡散しにくい元素であるモリブデン（Ｍｏ）及びバ
ナジウム（Ｖ）を十分な量で鉄基地中に固溶すると共に
微細な炭化物又は金属間化合物を形成する効果を充分に
発揮させるため、予めモリブデン（Ｍｏ）及びバナジウ
ム（Ｖ）を合金化した原料粉を使用する必要がある。
０.５〜５％のクロム（Ｃｒ）は緻密な酸化被膜を作り
耐酸化性を向上させる。クロム（Ｃｒ）が０.５％未満
ではその効果が不十分であり、５％を超えると炭化物の
生成が多くなり、加工性が悪くなるので好ましくない。
また、クロム（Ｃｒ）は炭化物を生成しやすく金属クロ
ム（Ｃｒ）及び鉄クロム化合物（ＦｅｍＣｒｎ）の形で
添加すると、ほとんど拡散せずに炭化物を生成するた
め、クロム（Ｃｒ）の効果を充分に発揮させるために
は、予めクロム（Ｃｒ）を合金化した原料粉を使用する
必要がある。０.５〜２％の炭素（Ｃ）はモリブデン
（Ｍｏ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）と結合し
て炭化物を生成し、耐摩耗性を向上させる。炭素（Ｃ）
の最適添加量は、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）、ニッケル（Ｎｉ）の添加量に
より必然的に決まるが、これらの元素の添加量を前記の
ように限定すると、炭素（Ｃ）が０.５％未満では十分
な量の炭化物を生成できず、２％を超えると生成される
炭化物の量が多くなり、加工性が低下する。
【０００９】鉄基地に比べてマイクロビッカース硬度Ｈ
ＭＶ５００以上の硬さが高い材料であれば、硬質粒子は
どのような材料でも同様に効果があり、耐摩耗性を向上
させる。硬質粒子が３％未満では耐摩耗性向上の効果が
不十分であり、２０％を超えると、加工性が悪くなると
共に相手攻撃性が強くなるので好ましくない。この発明
の実施の形態では、硬質粒子は、（1）５０〜５７％ク
ロム（Ｃｒ）、１８〜２２％モリブデン（Ｍｏ）、８〜
１２％コバルト（Ｃｏ）、０.１〜１.４％炭素（Ｃ）、
０.８〜１.３％珪素（Ｓｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬
質粒子、（2）２７〜３３％クロム（Ｃｒ）、２２〜２
８％タングステン（Ｗ）、８〜１２％コバルト（Ｃ
ｏ）、１.７〜２.３％炭素（Ｃ）、１.０〜２.０％珪素
（Ｓｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、（3）６０
〜７０％モリブデン（Ｍｏ）、０.０１％以下の炭素
（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、（4）窒化チ
タン（ＴｉＮ）等のセラミック粒子、（5）タングステ
ンカーバイド（ＷＣ）等の炭化物、（6）ステライト合
金からなる６種の硬質粒子を単体で又は少なくとも２つ
を混合してなる。弗化物系の固体潤滑材１〜１０％を潤
滑材として鉄基地中に均一に分散してもよく、固体潤滑
材はアルカリ金属又はアルカリ土類金属の弗化物であ
る。
ＭＶ５００以上の硬さが高い材料であれば、硬質粒子は
どのような材料でも同様に効果があり、耐摩耗性を向上
させる。硬質粒子が３％未満では耐摩耗性向上の効果が
不十分であり、２０％を超えると、加工性が悪くなると
共に相手攻撃性が強くなるので好ましくない。この発明
の実施の形態では、硬質粒子は、（1）５０〜５７％ク
ロム（Ｃｒ）、１８〜２２％モリブデン（Ｍｏ）、８〜
１２％コバルト（Ｃｏ）、０.１〜１.４％炭素（Ｃ）、
０.８〜１.３％珪素（Ｓｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬
質粒子、（2）２７〜３３％クロム（Ｃｒ）、２２〜２
８％タングステン（Ｗ）、８〜１２％コバルト（Ｃ
ｏ）、１.７〜２.３％炭素（Ｃ）、１.０〜２.０％珪素
（Ｓｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、（3）６０
〜７０％モリブデン（Ｍｏ）、０.０１％以下の炭素
（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、（4）窒化チ
タン（ＴｉＮ）等のセラミック粒子、（5）タングステ
ンカーバイド（ＷＣ）等の炭化物、（6）ステライト合
金からなる６種の硬質粒子を単体で又は少なくとも２つ
を混合してなる。弗化物系の固体潤滑材１〜１０％を潤
滑材として鉄基地中に均一に分散してもよく、固体潤滑
材はアルカリ金属又はアルカリ土類金属の弗化物であ
る。
【００１０】この発明による硬質粒子分散型鉄基焼結合
金の製造方法は、予め合金化されたモリブデン（Ｍ
ｏ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）を含む鉄粉
に、カルボニルニッケル（Ｎｉ）粉、金属モリブデン
（Ｍｏ）粉及び黒鉛粉、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）を配
合して原料粉を作る工程と、３〜２０重量％の硬質粒子
及び粉末潤滑剤を原料粉に添加して混合粉を作る工程
と、得られた混合粉をプレスにて成形し、加熱して脱蝋
を行った後、焼結し冷却する工程と、その後、焼鈍する
工程とを含む。この発明の実施の形態では、モリブデン
（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）を含む鉄
粉は、粒度１５０〜２００メッシュにピークを持ち、カ
ルボニルニッケル（Ｎｉ）粉は、３２５メッシュアンダ
ーに粒度を有し、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）の粒子分布
は１５０〜２００メッシュにピークを持つ。加熱して脱
蝋を行った後、焼結し９００℃まで炉冷する工程と、そ
の後、ガス冷却し、更に焼鈍する工程とを含んでもよ
い。
金の製造方法は、予め合金化されたモリブデン（Ｍ
ｏ）、バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）を含む鉄粉
に、カルボニルニッケル（Ｎｉ）粉、金属モリブデン
（Ｍｏ）粉及び黒鉛粉、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）を配
合して原料粉を作る工程と、３〜２０重量％の硬質粒子
及び粉末潤滑剤を原料粉に添加して混合粉を作る工程
と、得られた混合粉をプレスにて成形し、加熱して脱蝋
を行った後、焼結し冷却する工程と、その後、焼鈍する
工程とを含む。この発明の実施の形態では、モリブデン
（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、バナジウム（Ｖ）を含む鉄
粉は、粒度１５０〜２００メッシュにピークを持ち、カ
ルボニルニッケル（Ｎｉ）粉は、３２５メッシュアンダ
ーに粒度を有し、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）の粒子分布
は１５０〜２００メッシュにピークを持つ。加熱して脱
蝋を行った後、焼結し９００℃まで炉冷する工程と、そ
の後、ガス冷却し、更に焼鈍する工程とを含んでもよ
い。
【００１１】
【実施例】この発明による硬質粒子分散型鉄基焼結合金
及びその製造方法の実施例を以下説明する。粒度１５０
〜２００メッシュにピークを持つ２％モリブデン（Ｍ
ｏ）、２％バナジウム（Ｖ）、１％クロム（Ｃｒ）を含
む鉄粉に、３２５メッシュアンダーのカルボニルニッケ
ル粉、モリブデン（Ｍｏ）粉、黒鉛粉、固体潤滑材とし
てのフッ化カルシウム（ＣａＦ２）粉、粒度１５０〜２
００メッシュにピークを持つフェロモリブデン（ＦｅＭ
ｏ）粉を配合し、さらに、粉末成型時の型抜けを良くす
る０.５％のステアリン酸亜鉛を加えた混合粉を用意し
た。この混合粉を６.５トン／ｃｍ２の圧力で成形した
後、連続真空炉を用いて６５０℃で１時間加熱保持して
ステアリン酸亜鉛を除去した。その後、１１５０℃まで
加熱し１時間保持した。その後、そのまま炉冷し、１１
００℃より窒素ガスを導入して、ファンで強制冷却を行
い空気焼入れした。更に、真空炉で５００℃に再加熱
し、１時間保持後、窒素ガスを導入して、ファンで強制
冷却しながら焼戻しを行った。
及びその製造方法の実施例を以下説明する。粒度１５０
〜２００メッシュにピークを持つ２％モリブデン（Ｍ
ｏ）、２％バナジウム（Ｖ）、１％クロム（Ｃｒ）を含
む鉄粉に、３２５メッシュアンダーのカルボニルニッケ
ル粉、モリブデン（Ｍｏ）粉、黒鉛粉、固体潤滑材とし
てのフッ化カルシウム（ＣａＦ２）粉、粒度１５０〜２
００メッシュにピークを持つフェロモリブデン（ＦｅＭ
ｏ）粉を配合し、さらに、粉末成型時の型抜けを良くす
る０.５％のステアリン酸亜鉛を加えた混合粉を用意し
た。この混合粉を６.５トン／ｃｍ２の圧力で成形した
後、連続真空炉を用いて６５０℃で１時間加熱保持して
ステアリン酸亜鉛を除去した。その後、１１５０℃まで
加熱し１時間保持した。その後、そのまま炉冷し、１１
００℃より窒素ガスを導入して、ファンで強制冷却を行
い空気焼入れした。更に、真空炉で５００℃に再加熱
し、１時間保持後、窒素ガスを導入して、ファンで強制
冷却しながら焼戻しを行った。
【００１２】このようにして得られた試験片を試験片Ａ
とし、これに加えて同様の方法でバナジウム（Ｖ）を添
加しない比較材（試験片Ｃ）、固体潤滑材としてのフッ
化カルシウム（ＣａＦ２）粉を配合しない比較材（試験
片Ｄ）を作成した。機械加工により試験片及び比較材を
バルブシートの形状に形成し、評価試験を行った。評価
試験は、ＬＰＧエンジンの排気バルブシートとしての使
用を前提に、バルブ材質：ＣｏＣｒ１２（ＪＡＳＯ）、
カム回転数：３０００ｒｐｍ、バルブ傘温度：６５０℃
とした。２５０、３００、３５０℃での各バルブシート
温度で試験を行った。特に、フッ化カルシウム（ＣａＦ
２）粉による滑りに対する効果を見る試験では、インス
トロン型万能試験機（島津製作所製オートグラフ）によ
る往復摺動試験機を用いて行った。試験片は、外径３
７.２ｍｍ、内径２１.２ｍｍ、長さ８.３ｍｍであっ
た。この発明による試験片はバナジウム（Ｖ）を添加し
た材料を使用し、比較材はバナジウム（Ｖ）を添加しな
い材料を使用した。発明材の単体叩き摩耗試験評価結果
を示す表１では、バナジウム（Ｖ）を含まない同一成分
系の比較材に比べて、発明材では特に高温側で耐摩耗性
が向上することが明白である。
とし、これに加えて同様の方法でバナジウム（Ｖ）を添
加しない比較材（試験片Ｃ）、固体潤滑材としてのフッ
化カルシウム（ＣａＦ２）粉を配合しない比較材（試験
片Ｄ）を作成した。機械加工により試験片及び比較材を
バルブシートの形状に形成し、評価試験を行った。評価
試験は、ＬＰＧエンジンの排気バルブシートとしての使
用を前提に、バルブ材質：ＣｏＣｒ１２（ＪＡＳＯ）、
カム回転数：３０００ｒｐｍ、バルブ傘温度：６５０℃
とした。２５０、３００、３５０℃での各バルブシート
温度で試験を行った。特に、フッ化カルシウム（ＣａＦ
２）粉による滑りに対する効果を見る試験では、インス
トロン型万能試験機（島津製作所製オートグラフ）によ
る往復摺動試験機を用いて行った。試験片は、外径３
７.２ｍｍ、内径２１.２ｍｍ、長さ８.３ｍｍであっ
た。この発明による試験片はバナジウム（Ｖ）を添加し
た材料を使用し、比較材はバナジウム（Ｖ）を添加しな
い材料を使用した。発明材の単体叩き摩耗試験評価結果
を示す表１では、バナジウム（Ｖ）を含まない同一成分
系の比較材に比べて、発明材では特に高温側で耐摩耗性
が向上することが明白である。
【００１３】
【表１】 また、高温強度についても比較を行ったが、高温圧環強
度試験結果を示す表２では、バナジウム（Ｖ）を含む発
明材が優れ、耐摩耗性の向上を裏付けている。発明材の
試験片Ａは、実施例の原材料として２％モリブデン（Ｍ
ｏ）-２％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃｒ）を使用
した焼結体で、発明材の試験片Ｂは、同３％モリブデン
（Ｍｏ）-１％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃｒ）を
使用した焼結体である。比較材の試験片Ｃは同様に、３
％モリブデン（Ｍｏ）−１％クロム（Ｃｒ）を使用した
焼結体である。高温圧環強度の単位はメガパスカル（MP
a）である。
度試験結果を示す表２では、バナジウム（Ｖ）を含む発
明材が優れ、耐摩耗性の向上を裏付けている。発明材の
試験片Ａは、実施例の原材料として２％モリブデン（Ｍ
ｏ）-２％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃｒ）を使用
した焼結体で、発明材の試験片Ｂは、同３％モリブデン
（Ｍｏ）-１％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃｒ）を
使用した焼結体である。比較材の試験片Ｃは同様に、３
％モリブデン（Ｍｏ）−１％クロム（Ｃｒ）を使用した
焼結体である。高温圧環強度の単位はメガパスカル（MP
a）である。
【００１４】
【表２】 耐酸化性の比較でも、耐酸化特性試験を示す表３から明
らかなように、バナジウム（Ｖ）を含むこの発明の材料
が優れていることがわかる。耐酸化特性試験では、毎分
３００ｍｌの空気流中に試験片を８００℃で１５時間保
持した。密度の値は寸法測定値から算出した。試験炉は
デンケン製マッフル炉ＫＤＦ-Ｓ-８０を使用し、試験片
は、外径３６.６ｍｍ、内径２１.６ｍｍ、長さ８.１〜
８.６ｍｍで、切削加工面で形成した。発明材の試験片
Ａは、３％モリブデン（Ｍｏ）-１％バナジウム（Ｖ）-
１％クロム（Ｃｒ）、試験片Ｂは、２％モリブデン（Ｍ
ｏ）-２％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃｒ）であ
る。
らかなように、バナジウム（Ｖ）を含むこの発明の材料
が優れていることがわかる。耐酸化特性試験では、毎分
３００ｍｌの空気流中に試験片を８００℃で１５時間保
持した。密度の値は寸法測定値から算出した。試験炉は
デンケン製マッフル炉ＫＤＦ-Ｓ-８０を使用し、試験片
は、外径３６.６ｍｍ、内径２１.６ｍｍ、長さ８.１〜
８.６ｍｍで、切削加工面で形成した。発明材の試験片
Ａは、３％モリブデン（Ｍｏ）-１％バナジウム（Ｖ）-
１％クロム（Ｃｒ）、試験片Ｂは、２％モリブデン（Ｍ
ｏ）-２％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃｒ）であ
る。
【００１５】
【表３】 発明材の往復摺動試験結果を示す表４では、固体潤滑材
を含まない同一成分系の比較材に比べ、耐摩耗性が向上
することがわかる。発明材の試験片Ａは、３％モリブデ
ン（Ｍｏ）-１％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃ
ｒ）、比較材Ｄは本発明材Ａに対し、ＣａＦ２を加えず
に作成した焼結体である。プレートはバルブシート材に
相当し、ピン材はバルブ材に相当する。
を含まない同一成分系の比較材に比べ、耐摩耗性が向上
することがわかる。発明材の試験片Ａは、３％モリブデ
ン（Ｍｏ）-１％バナジウム（Ｖ）-１％クロム（Ｃ
ｒ）、比較材Ｄは本発明材Ａに対し、ＣａＦ２を加えず
に作成した焼結体である。プレートはバルブシート材に
相当し、ピン材はバルブ材に相当する。
【００１６】
【表４】
【００１７】
【発明の効果】前記のように、この発明では、高温高負
荷で使用しても耐摩耗性が高く、耐酸化性にも優れた硬
質粒子分散型鉄基焼結合金を得ることができ、製品の信
頼性を向上することができる。
荷で使用しても耐摩耗性が高く、耐酸化性にも優れた硬
質粒子分散型鉄基焼結合金を得ることができ、製品の信
頼性を向上することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山下 洋市 埼玉県熊谷市末広四丁目14番１号 株式会 社リケン熊谷事業所内 Ｆターム(参考） 4K018 AA30 AA34 AB02 AB03 AB10 AC01 BA04 BA09 BA16 BA20 BB04 BC12 CA11 DA03 DA21 DA29 DA30 DA32 KA10
Claims (10)
- 【請求項１】 重量基準で、３〜１５％ニッケル（Ｎ
ｉ）、３〜９％モリブデン（Ｍｏ）、０.５〜５％クロ
ム（Ｃｒ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）
及び不可避化合物よりなり、３〜２０％の硬質粒子が鉄
基地中に均一に分散された硬質粒子分散型鉄基焼結合金
において、 ０.５〜５％のバナジウム（Ｖ）を含み、 ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶され、 クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、バナジウム
（Ｖ）は微細な炭化物又は金属間化合物として鉄基地中
に分散されることを特徴とする硬質粒子分散型鉄基焼結
合金。 - 【請求項２】 硬質粒子は、 （1） ５０〜５７％クロム（Ｃｒ）、１８〜２２％モ
リブデン（Ｍｏ）、８〜１２％コバルト（Ｃｏ）、０.
１〜１.４％炭素（Ｃ）、０.８〜１.３％珪素（Ｓ
ｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、 （2） ２７〜３３％クロム（Ｃｒ）、２２〜２８％タ
ングステン（Ｗ）、８〜１２％コバルト（Ｃｏ）、１.
７〜２.３％炭素（Ｃ）、１.０〜２.０％珪素（Ｓ
ｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、 （3） ６０〜７０％モリブデン（Ｍｏ）、０.０１％以
下の炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、 （4） 窒化チタン（ＴｉＮ）等のセラミック粒子、 （5） タングステンカーバイド（ＷＣ）等の炭化物、 （6） ステライト合金、 からなる６種の硬質粒子を単体で又は少なくとも２つを
混合してなる請求項１に記載の硬質粒子分散型鉄基焼結
合金。 - 【請求項３】 弗化物系の固体潤滑材１〜１０％が鉄基
地中に均一に分散される請求項１又は請求項２に記載の
硬質粒子分散型鉄基焼結合金。 - 【請求項４】 固体潤滑材はアルカリ金属又はアルカリ
土類金属の弗化物である請求項３に記載の硬質粒子分散
型鉄基焼結合金。 - 【請求項５】 予め合金化されたモリブデン（Ｍｏ）、
バナジウム（Ｖ）、クロム（Ｃｒ）を含む鉄粉に、カル
ボニルニッケル（Ｎｉ）粉、金属モリブデン（Ｍｏ）粉
及び黒鉛粉、モリブデン鉄（ＦｅＭｏ）を配合して原料
粉を作る工程と、３〜２０重量％の硬質粒子及び粉末潤
滑剤を原料粉に添加して混合粉を作る工程と、 得られた混合粉をプレスにて成形し、加熱して脱蝋を行
った後、焼結し冷却する工程と、 その後、焼鈍する工程とを含み、 重量基準で、３〜１５％ニッケル（Ｎｉ）、３〜９％モ
リブデン（Ｍｏ）、０.５〜５％クロム（Ｃｒ）、０.５
〜５％バナジウム（Ｖ）、０.５〜２％炭素（Ｃ）、残
部鉄（Ｆｅ）及び不可避不純物よりなり、 ニッケル（Ｎｉ）、モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃ
ｒ）、バナジウム（Ｖ）は鉄基地中に固溶され、モリブ
デン（Ｍｏ）クロム（Ｃｒ）及びバナジウム（Ｖ）は微
細な炭化物又は金属間化合物として鉄基地中に分散さ
れ、硬質粒子は、鉄基地中に均一に分散されることを特
徴とする硬質粒子分散型鉄基焼結合金の製造方法。 - 【請求項６】 硬質粒子は、 （1） ５０〜５７％クロム（Ｃｒ）、１８〜２２％モ
リブデン（Ｍｏ）、８〜１２％コバルト（Ｃｏ）、０.
１〜１.４％炭素（Ｃ）、０.８〜１.３％ケイ素（Ｓ
ｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、 （2） ２７〜３３％クロム（Ｃｒ）、２２〜２８％タ
ングステン（Ｗ）、８〜１２％コバルト（Ｃｏ）、１.
７〜２.３％炭素（Ｃ）、１.０〜２.０％ケイ素（Ｓ
ｉ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、 （3） ６０〜７０％モリブデン（Ｍｏ）、０.０１％以
下の炭素（Ｃ）、残部鉄（Ｆｅ）を含む硬質粒子、 （4） 窒化チタン（ＴｉＮ）等のセラミック粒子、 （5） タングステンカーバイド（ＷＣ）等の炭化物、 （6） ステライト合金、 からなる６種の硬質粒子を単体で又は少なくとも２つを
混合してなる請求項５に記載の硬質粒子分散型鉄基焼結
合金の製造方法。 - 【請求項７】 硬質粒子とともに弗化物系の固体潤滑材
１〜１０％を原料粉に添加する工程を含む請求項６に記
載の硬質粒子分散型鉄基焼結合金の製造方法。 - 【請求項８】 固体潤滑材はアルカリ金属又はアルカリ
土類金属の弗化物である請求項７に記載の硬質粒子分散
型鉄基焼結合金の製造方法。 - 【請求項９】 モリブデン（Ｍｏ）、クロム（Ｃｒ）、
バナジウム（Ｖ）を含む鉄粉は、粒度１５０〜２００メ
ッシュにピークを持ち、カルボニルニッケル（Ｎｉ）粉
は、３２５メッシュアンダーに粒度を有し、モリブデン
鉄（ＦｅＭｏ）の粒度分布は１５０〜２００メッシュに
ピークを持つ請求項５に記載の硬質粒子分散型鉄基焼結
合金の製造方法。 - 【請求項１０】 加熱して脱蝋を行った後、焼結し９０
０℃まで炉冷する工程と、 その後、ガス冷却し、更に
焼鈍する工程とを含む請求項５に記載の硬質粒子分散型
鉄基焼結合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10239892A JP2000073151A (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10239892A JP2000073151A (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000073151A true JP2000073151A (ja) | 2000-03-07 |
Family
ID=17051424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10239892A Pending JP2000073151A (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000073151A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002220645A (ja) * | 2001-01-24 | 2002-08-09 | Riken Corp | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金 |
| WO2011105338A1 (ja) * | 2010-02-23 | 2011-09-01 | 株式会社リケン | バルブシート |
| DE102005022104B4 (de) * | 2004-05-17 | 2015-01-22 | Riken Corp. | Gesinterte Legierung auf Eisenbasis mit dispergierten harten Partikeln |
-
1998
- 1998-08-26 JP JP10239892A patent/JP2000073151A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002220645A (ja) * | 2001-01-24 | 2002-08-09 | Riken Corp | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金 |
| JP4516697B2 (ja) * | 2001-01-24 | 2010-08-04 | 株式会社リケン | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金 |
| DE102005022104B4 (de) * | 2004-05-17 | 2015-01-22 | Riken Corp. | Gesinterte Legierung auf Eisenbasis mit dispergierten harten Partikeln |
| WO2011105338A1 (ja) * | 2010-02-23 | 2011-09-01 | 株式会社リケン | バルブシート |
| JP2011174112A (ja) * | 2010-02-23 | 2011-09-08 | Riken Corp | バルブシート |
| CN102762755A (zh) * | 2010-02-23 | 2012-10-31 | 株式会社理研 | 阀座 |
| CN102762755B (zh) * | 2010-02-23 | 2014-08-06 | 株式会社理研 | 阀座 |
| US8844903B2 (en) | 2010-02-23 | 2014-09-30 | Kabushiki Kaisha Riken | Valve seat |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4891421B2 (ja) | 粉末冶金用混合物及びこれを用いた粉末冶金部品の製造方法 | |
| JP4368245B2 (ja) | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金 | |
| KR101245069B1 (ko) | 분말 금속 기관 조성물 | |
| JP2765811B2 (ja) | 硬質相分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 | |
| US5031878A (en) | Valve seat made of sintered iron base alloy having high wear resistance | |
| JP5887374B2 (ja) | 鉄基焼結合金製バルブシート | |
| JPH10226855A (ja) | 耐摩耗焼結合金製内燃機関用バルブシート | |
| JP4299042B2 (ja) | 鉄基焼結合金、バルブシートリング、鉄基焼結合金製造用原料粉末、及び鉄基焼結合金の製造方法 | |
| US6802883B2 (en) | Iron-based sintered alloy for use as valve seat and its production method | |
| JP3784926B2 (ja) | バルブシート用鉄系焼結合金 | |
| JP2634103B2 (ja) | 高温用軸受合金およびその製造方法 | |
| JPH0610321B2 (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| JP3434527B2 (ja) | バルブシート用焼結合金 | |
| JP2020037732A (ja) | 高温耐摩耗用鐵系焼結合金及びこれを利用したバルブシートの製造方法 | |
| JP2000073151A (ja) | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 | |
| JP3809944B2 (ja) | 硬質粒子分散型焼結合金及びその製造方法 | |
| JP4516697B2 (ja) | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金 | |
| JP2000239809A (ja) | バルブシート等用Ｆｅ基焼結合金 | |
| JPH11140603A (ja) | 圧縮機部品用耐摩耗性焼結合金材 | |
| JP3440008B2 (ja) | 焼結部材 | |
| JPH11131197A (ja) | バルブシート等用のＦｅ基焼結合金 | |
| JPH0629476B2 (ja) | 焼結部品の製造方法 | |
| JP2000017369A (ja) | 耐摩耗性焼結合金及びその製造方法 | |
| JPS63203754A (ja) | 高温耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JPH076027B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050513 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061025 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070611 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071011 |