JP3363913B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JP3363913B2 JP3363913B2 JP16934591A JP16934591A JP3363913B2 JP 3363913 B2 JP3363913 B2 JP 3363913B2 JP 16934591 A JP16934591 A JP 16934591A JP 16934591 A JP16934591 A JP 16934591A JP 3363913 B2 JP3363913 B2 JP 3363913B2
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- JP
- Japan
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- iron
- based sintered
- alloy
- sintered material
- compressor
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/42—Pumps with cylinders or pistons
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Compressor (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は摺動部材に関するもので
あり、さらに詳しく述べるならば、アルミニウム合金を
相手材として摺動する焼結摺動部材に関するものであ
る。本発明に係る焼結摺動部材は特にコンプレッサ用ブ
ッシュとして使用される。
あり、さらに詳しく述べるならば、アルミニウム合金を
相手材として摺動する焼結摺動部材に関するものであ
る。本発明に係る焼結摺動部材は特にコンプレッサ用ブ
ッシュとして使用される。
【０００２】コンプレッサの軸には軽量化のためにアル
ミニウム合金が使用されることが多くなっている。また
かかる軸に対して摺動するブッシュは円筒形を有してお
り、この形状に素材を加工する加工コストを低減するた
めにニアネットシェイプ(near net-shape)に加工が可能
な焼結材料が使用されている。また、焼結材料としては
強度特性が優れかつアルミニウム合金に対する摺動特性
が良好なため鉄系材料、特にMoなどの高硬度炭化物形成
元素を含有し耐摩耗性を有する合金鋼が使用されてい
る。
ミニウム合金が使用されることが多くなっている。また
かかる軸に対して摺動するブッシュは円筒形を有してお
り、この形状に素材を加工する加工コストを低減するた
めにニアネットシェイプ(near net-shape)に加工が可能
な焼結材料が使用されている。また、焼結材料としては
強度特性が優れかつアルミニウム合金に対する摺動特性
が良好なため鉄系材料、特にMoなどの高硬度炭化物形成
元素を含有し耐摩耗性を有する合金鋼が使用されてい
る。
【０００３】以下、現在使用されている代表的コンプレ
ッサを図面を参照して説明する。本出願人が出願した特
公昭６３−１８７８５号の斜板式コンプレッサを図１に
示す。図中、１はシリンダブロック、２はバルブプレー
ト、３はシリンダヘッド、４は駆動軸、５はスラスト軸
受、６はラジアル軸受、７はメカニカルシール、８は斜
板、１０は斜板室、１１はシリンダボア、１２はピスト
ン、１３はボール、１５は通路、１６は吐出室である。
この斜板式コンプレッサでは、駆動軸４を回転駆動して
これと一体の斜板８を回転させ、その回転に伴ってピス
トン１２を往復動させると、シリンダボア１１内で圧縮
された被圧縮ガスはバルブプレート2A,2Bに形成した通
路１５A,１５Bおよび図示しない吐出弁を介して各吐出
室１６A,１６B内に吐出され、ここからさらに両吐出室
１６A,１６Bを連通する通路１７および吐出通路１９か
ら吸込まれる被圧縮ガスは、通路２０で方向を変えられ
て一対の吸込室２１A,２１B内に導入され、ここから図
示しない吸込弁およびバルブプレート2A,2Bに形成した
通路を介して上記シリンダボア１1内に吸込まれる。そ
して、上記斜板８を収納した斜板室１０は通路２２（図
２）を介して吸込側の通路２０に連通しており、その通
路２２から慣性および重力により斜板室１０内に導入さ
れる被圧縮ガス中の潤滑油は、ミスト状態で斜板８やス
ラスト軸受５等の摺動部に供給される。上記のラジアル
軸受には前掲公報ではアルミニウム軸受合金と炭素鋼の
組み合わせが使用されている。
ッサを図面を参照して説明する。本出願人が出願した特
公昭６３−１８７８５号の斜板式コンプレッサを図１に
示す。図中、１はシリンダブロック、２はバルブプレー
ト、３はシリンダヘッド、４は駆動軸、５はスラスト軸
受、６はラジアル軸受、７はメカニカルシール、８は斜
板、１０は斜板室、１１はシリンダボア、１２はピスト
ン、１３はボール、１５は通路、１６は吐出室である。
この斜板式コンプレッサでは、駆動軸４を回転駆動して
これと一体の斜板８を回転させ、その回転に伴ってピス
トン１２を往復動させると、シリンダボア１１内で圧縮
された被圧縮ガスはバルブプレート2A,2Bに形成した通
路１５A,１５Bおよび図示しない吐出弁を介して各吐出
室１６A,１６B内に吐出され、ここからさらに両吐出室
１６A,１６Bを連通する通路１７および吐出通路１９か
ら吸込まれる被圧縮ガスは、通路２０で方向を変えられ
て一対の吸込室２１A,２１B内に導入され、ここから図
示しない吸込弁およびバルブプレート2A,2Bに形成した
通路を介して上記シリンダボア１1内に吸込まれる。そ
して、上記斜板８を収納した斜板室１０は通路２２（図
２）を介して吸込側の通路２０に連通しており、その通
路２２から慣性および重力により斜板室１０内に導入さ
れる被圧縮ガス中の潤滑油は、ミスト状態で斜板８やス
ラスト軸受５等の摺動部に供給される。上記のラジアル
軸受には前掲公報ではアルミニウム軸受合金と炭素鋼の
組み合わせが使用されている。
【０００４】さらに本出願人の特開平２−１３０２８９
号公報には、小型軽量である利点をもつベーン型圧縮機
が示されている。同圧縮機を図２および３に示す。図
中、３１はシリンダ、３２は第1サイドプレート、３３
は第２サイドプレート、３４はロータ、３５は駆動軸、
３６はベーン、３７はフロントハウジング、３８はリア
ハウジング、４１はスリット、５１は駆動軸、５２及び
５３は軸受、５７は導出口、５８は導入口、５９は吸入
口、６０は吐出口である。
号公報には、小型軽量である利点をもつベーン型圧縮機
が示されている。同圧縮機を図２および３に示す。図
中、３１はシリンダ、３２は第1サイドプレート、３３
は第２サイドプレート、３４はロータ、３５は駆動軸、
３６はベーン、３７はフロントハウジング、３８はリア
ハウジング、４１はスリット、５１は駆動軸、５２及び
５３は軸受、５７は導出口、５８は導入口、５９は吸入
口、６０は吐出口である。
【０００５】上記圧縮機において、ロータ３４は、第1
サイドプレート３２および第２サイドプレート３３と、
シリンダ４１と両サイドプレート３２，３３で形成され
る内部空間内に回転自在に設けられている。４個のベー
ン３６はこのロータ３４と同一軸芯に固定された駆動軸
３５と、ロータ３４の外周より中心部に駆動軸３５と平
行に形成された合計４個のスリット41内に挿入されてい
る。そして第1サイドプレート３２とフロントハウジン
グ３７との間に吸入室５９が形成され、第２サイドプレ
ート３３とリヤハウジング３８の間には吐出室６０が形
成されている。吸入室５９は導入孔５８より冷媒ガスの
供給を受ける。一方吐出室６０は導出孔５７より圧縮さ
れた冷媒を送り出す。軸受５２，５３は転がり軸受であ
るが、すべり軸受を使用することも検討されている。
サイドプレート３２および第２サイドプレート３３と、
シリンダ４１と両サイドプレート３２，３３で形成され
る内部空間内に回転自在に設けられている。４個のベー
ン３６はこのロータ３４と同一軸芯に固定された駆動軸
３５と、ロータ３４の外周より中心部に駆動軸３５と平
行に形成された合計４個のスリット41内に挿入されてい
る。そして第1サイドプレート３２とフロントハウジン
グ３７との間に吸入室５９が形成され、第２サイドプレ
ート３３とリヤハウジング３８の間には吐出室６０が形
成されている。吸入室５９は導入孔５８より冷媒ガスの
供給を受ける。一方吐出室６０は導出孔５７より圧縮さ
れた冷媒を送り出す。軸受５２，５３は転がり軸受であ
るが、すべり軸受を使用することも検討されている。
【０００６】さらに米国特許第４７６４０９６号明細書
には、小型軽量である利点をもつスクロール型圧縮機が
示されている。同圧縮機の摺動に関係する部材を図４に
示す。図中、１００は偏心駆動軸受、１０１は偏心軸
受、１０２は駆動軸受、１０５はスラスト軸受、１０７
は自転拘束部品、１０８はクランク軸である。偏心軸受
１０１には焼結鉄系部品を使用することが公知である。
また、上記したコンプレッサ用鉄系焼結材は、Moなどの
炭化物形成元素を含有しまた焼入れ焼戻しによりHv４０
０〜４５０程度の硬さを有しているので、かなりの耐摩
耗性を具備している。
には、小型軽量である利点をもつスクロール型圧縮機が
示されている。同圧縮機の摺動に関係する部材を図４に
示す。図中、１００は偏心駆動軸受、１０１は偏心軸
受、１０２は駆動軸受、１０５はスラスト軸受、１０７
は自転拘束部品、１０８はクランク軸である。偏心軸受
１０１には焼結鉄系部品を使用することが公知である。
また、上記したコンプレッサ用鉄系焼結材は、Moなどの
炭化物形成元素を含有しまた焼入れ焼戻しによりHv４０
０〜４５０程度の硬さを有しているので、かなりの耐摩
耗性を具備している。
【０００７】さらにこの鉄系焼結材を斜板式コンプレッ
サやロータリーコンプレッサに使用し、シャフトを軽量
化するためにアルミニウム合金を使用することが試みら
れている。
サやロータリーコンプレッサに使用し、シャフトを軽量
化するためにアルミニウム合金を使用することが試みら
れている。
【０００８】鉄系焼結合金は空孔を有するために、表面
硬化層を形成する必要がある場合は、空孔を塞ぐ塗布層
（特公昭６１−８７８３号）あるいは無電解ニッケルめ
っき層（特公平２−６３７１号）を形成している。
硬化層を形成する必要がある場合は、空孔を塞ぐ塗布層
（特公昭６１−８７８３号）あるいは無電解ニッケルめ
っき層（特公平２−６３７１号）を形成している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た鉄系焼結材料を軸受に適用しようとするコンプレッサ
ではポンプ容量を少なくし、小型化を図るために潤滑油
の使用量が近年少なくなっているために、潤滑条件が厳
しくなっており、鉄系焼結材料のブッシュがAl合金と焼
付き易くなっており、またAl合金が耐摩耗性向上のため
にSiを含有している場合は、Si粒子により摩擦摩耗され
る摩耗量が多くなっており、その結果以下に説明するよ
うな摺動特性上の問題が発生している。
た鉄系焼結材料を軸受に適用しようとするコンプレッサ
ではポンプ容量を少なくし、小型化を図るために潤滑油
の使用量が近年少なくなっているために、潤滑条件が厳
しくなっており、鉄系焼結材料のブッシュがAl合金と焼
付き易くなっており、またAl合金が耐摩耗性向上のため
にSiを含有している場合は、Si粒子により摩擦摩耗され
る摩耗量が多くなっており、その結果以下に説明するよ
うな摺動特性上の問題が発生している。
【００１０】（イ）鉄系焼結材料の耐摩耗性が不十分に
なっている。この原因は次のように考えられる：潤滑油
が少なくなると、Al-Si合金のSi粒子が鉄系焼結材と直
接接触する傾向が顕著になる；Si粒子は通常Hv４００〜
５００程度である鉄系焼結材より硬いので、鉄系焼結材
は多く削り取られる。そして焼結材が摩耗すると、摺動
面の荒れが大きくなり、相手材のAl-Si合金を摩耗させ
ることとなり、さらに相手材の摩耗された形状の表面が
鉄系焼結材のスケルトンの摩耗を加速する。
なっている。この原因は次のように考えられる：潤滑油
が少なくなると、Al-Si合金のSi粒子が鉄系焼結材と直
接接触する傾向が顕著になる；Si粒子は通常Hv４００〜
５００程度である鉄系焼結材より硬いので、鉄系焼結材
は多く削り取られる。そして焼結材が摩耗すると、摺動
面の荒れが大きくなり、相手材のAl-Si合金を摩耗させ
ることとなり、さらに相手材の摩耗された形状の表面が
鉄系焼結材のスケルトンの摩耗を加速する。
【００１１】（ロ）鉄系焼結材料のブッシュがAl合金に
焼付き易くなっている。この原因は次のように考えられ
る。摩耗により形成された鉄粉が次第に摺動面に堆積す
る；Al合金も摩耗し、摺動面に堆積する；摺動面には鉄
粉とAl合金粉の混合物が堆積する；これらの混合堆積物
の一部は軸に加えられ荷重により摺動部材に凝着する；
これらの凝着物及び堆積物がある程度以上の量になると
急激に摩擦係数が高まり、焼付きに至る；潤滑油が少な
いとAl合金の摩耗や堆積が起こり易い。
焼付き易くなっている。この原因は次のように考えられ
る。摩耗により形成された鉄粉が次第に摺動面に堆積す
る；Al合金も摩耗し、摺動面に堆積する；摺動面には鉄
粉とAl合金粉の混合物が堆積する；これらの混合堆積物
の一部は軸に加えられ荷重により摺動部材に凝着する；
これらの凝着物及び堆積物がある程度以上の量になると
急激に摩擦係数が高まり、焼付きに至る；潤滑油が少な
いとAl合金の摩耗や堆積が起こり易い。
【００１２】（ハ）鉄系焼結材料のブッシュの負荷容量
が不十分になっている。この原因は次のように考えられ
る；荷重が大きくなると、鉄系焼結摺動部材が相手材と
の摩擦接触面で大きく変形する；焼結材料は空孔が存在
するので、この変形はソリッド材と比較して大きい；潤
滑油不足条件の下では相手材のSi粒子と固体接触してい
る鉄系焼結材料のスケルトンが大きく変形し、削り取ら
れる；荷重が大きくなると摩擦摩耗量が多くなり、上記
（ロ）の焼付過程が加速され、その結果焼付きが起こり
易くなる。
が不十分になっている。この原因は次のように考えられ
る；荷重が大きくなると、鉄系焼結摺動部材が相手材と
の摩擦接触面で大きく変形する；焼結材料は空孔が存在
するので、この変形はソリッド材と比較して大きい；潤
滑油不足条件の下では相手材のSi粒子と固体接触してい
る鉄系焼結材料のスケルトンが大きく変形し、削り取ら
れる；荷重が大きくなると摩擦摩耗量が多くなり、上記
（ロ）の焼付過程が加速され、その結果焼付きが起こり
易くなる。
【００１３】
【００１４】したがって、本発明は、上記（イ）〜
（ハ）の点を考慮して、相手材をアルミニウム合金とす
る鉄系焼結材の耐摩耗性、耐焼付性および負荷容量を改
善することを目的とする。
（ハ）の点を考慮して、相手材をアルミニウム合金とす
る鉄系焼結材の耐摩耗性、耐焼付性および負荷容量を改
善することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る鉄系焼結摺
動部材は、Siを含有するアルミニウム合金を相手材とし
て摺動する円筒形鉄系焼結合金の炭素含有量を０．３〜
０．８％、体積空孔率を１６％以下とし、相手材と摺動
する円筒形鉄系焼結合金の内面をサイジングし、かつ浸
炭窒化層を形成したことを特徴とする。
動部材は、Siを含有するアルミニウム合金を相手材とし
て摺動する円筒形鉄系焼結合金の炭素含有量を０．３〜
０．８％、体積空孔率を１６％以下とし、相手材と摺動
する円筒形鉄系焼結合金の内面をサイジングし、かつ浸
炭窒化層を形成したことを特徴とする。
【００１６】以下、本発明の構成を説明する。浸炭窒化
は、炭化水素、COなどの浸炭性ガスにアンモニアを適
量、例えば０．２〜２．５vol％添加して鉄系焼結材を
変態点以上に温度に加熱してCとNを同時に拡散する方法
である。この処理後焼入れを行って炭化物の分布を良好
にすると共に、マルテンサイト組織を生成する。
は、炭化水素、COなどの浸炭性ガスにアンモニアを適
量、例えば０．２〜２．５vol％添加して鉄系焼結材を
変態点以上に温度に加熱してCとNを同時に拡散する方法
である。この処理後焼入れを行って炭化物の分布を良好
にすると共に、マルテンサイト組織を生成する。
【００１７】かかる浸炭窒化を行う鉄系焼結材は、空孔
体積率が１６％以下であり、２〜１６％が好ましい。空
孔体積率が１６％を超えると、強度が低く浸炭窒化の効
果が発揮できない。一方拡散層を形成しようとすると焼
結体の表面部の空孔体積率が２％未満であると、粉末冶
金プロセスの条件が厳しくなり、また焼結後にサイジン
グを行い空孔堆積率を減少させるにせよサイジングの条
件が厳しくなる。
体積率が１６％以下であり、２〜１６％が好ましい。空
孔体積率が１６％を超えると、強度が低く浸炭窒化の効
果が発揮できない。一方拡散層を形成しようとすると焼
結体の表面部の空孔体積率が２％未満であると、粉末冶
金プロセスの条件が厳しくなり、また焼結後にサイジン
グを行い空孔堆積率を減少させるにせよサイジングの条
件が厳しくなる。
【００１８】本発明においては拡散層は、浸炭窒化後に
は表面から１００〜２００μｍの厚みである。また表面
を研摩した後の摺動部材の拡散層は５〜１００μｍの厚
みが好ましい。
は表面から１００〜２００μｍの厚みである。また表面
を研摩した後の摺動部材の拡散層は５〜１００μｍの厚
みが好ましい。
【００１９】図５はコンプレッサ用軸受の一例を示す正
面図であり、相手軸と接する内側円筒形面には浸炭窒化
処理を施す。非処理外面にはCuめっきを施す等のマスキ
ングにより浸炭窒化ガスとの接触を避ける処理を講じ
る。しかしコンプレッサの構造によってはマスキングを
施さなくともよい。
面図であり、相手軸と接する内側円筒形面には浸炭窒化
処理を施す。非処理外面にはCuめっきを施す等のマスキ
ングにより浸炭窒化ガスとの接触を避ける処理を講じ
る。しかしコンプレッサの構造によってはマスキングを
施さなくともよい。
【００２０】上記の処理を施す母材は鉄系焼結材であれ
ば特に制限はないが、基本成分であるCは下限が０．３
％、上限が０．８％であり、好ましくは０．３〜０．６
％である。これらのC量は表面処理の容易性（内部が処
理され難いこと）、母材の強度と靭性などの面から定め
られる。
ば特に制限はないが、基本成分であるCは下限が０．３
％、上限が０．８％であり、好ましくは０．３〜０．６
％である。これらのC量は表面処理の容易性（内部が処
理され難いこと）、母材の強度と靭性などの面から定め
られる。
【００２１】さらに、鉄系焼結材は、液相焼結により密
度を高める必要がある時は、P,B,Siなどの共晶点を低下
させる元素を適当量含有する。また、耐摩耗性向上のた
めにMo,Cｒなどの炭化物形成元素、窒化性向上のために
Al.Cr,Tiなどねばり性向上のためにNiなどを必要に応じ
て含有する。
度を高める必要がある時は、P,B,Siなどの共晶点を低下
させる元素を適当量含有する。また、耐摩耗性向上のた
めにMo,Cｒなどの炭化物形成元素、窒化性向上のために
Al.Cr,Tiなどねばり性向上のためにNiなどを必要に応じ
て含有する。
【００２２】上記表面処理後は相手材との摺動面を研摩
した表面粗さを所定の粗さに整えて摺動部材としてコン
プレッサなどに組み込む。相手材はSi含有量が11％以上
の高Siアルミニウム合金に対して本発明の摺動部材は特
に優れた特性を発揮する。
した表面粗さを所定の粗さに整えて摺動部材としてコン
プレッサなどに組み込む。相手材はSi含有量が11％以上
の高Siアルミニウム合金に対して本発明の摺動部材は特
に優れた特性を発揮する。
【００２３】
【作用】（イ）本発明により耐摩耗性が向上する原因は
次のように考えられる：本発明による処理層または処理
面の硬さは、通常Hv４００〜５００程度である鉄系焼結
材母材より概して硬くなっている。このため相手材であ
るAl-Si合金の硬質Siによる摩耗が少なくなる。
次のように考えられる：本発明による処理層または処理
面の硬さは、通常Hv４００〜５００程度である鉄系焼結
材母材より概して硬くなっている。このため相手材であ
るAl-Si合金の硬質Siによる摩耗が少なくなる。
【００２４】
【００２５】（ロ） 本発明により負荷容量が向上する
理由は次のように考えられる。鉄系焼結材に高周波焼入
れを施した従来材では、表面硬化層が本発明の表面処理
層と比較して概して厚くかつ軟らかい；相手材であるAl
-Si合金などと摺動材料の固体接触は粗さの突出部、例
えばSi粒子を介して行われることが多い；この場合は非
常に小さい面積から軸の荷重が表面処理層に伝えられ
る；すると本発明の場合は硬い表面処理層が変形しない
作用と、軟らかく空孔がある下地（母材スケルトン）が
荷重を吸収する作用が良好に働く（逆に従来材のように
表面処理層が厚いとクッション作用が不充分になり、ま
た表面硬化層が軟らかいと変形が大きくなる）；したが
って、荷重を吸収する能力が高められる。
理由は次のように考えられる。鉄系焼結材に高周波焼入
れを施した従来材では、表面硬化層が本発明の表面処理
層と比較して概して厚くかつ軟らかい；相手材であるAl
-Si合金などと摺動材料の固体接触は粗さの突出部、例
えばSi粒子を介して行われることが多い；この場合は非
常に小さい面積から軸の荷重が表面処理層に伝えられ
る；すると本発明の場合は硬い表面処理層が変形しない
作用と、軟らかく空孔がある下地（母材スケルトン）が
荷重を吸収する作用が良好に働く（逆に従来材のように
表面処理層が厚いとクッション作用が不充分になり、ま
た表面硬化層が軟らかいと変形が大きくなる）；したが
って、荷重を吸収する能力が高められる。
【００２６】（ハ） サイジングにより焼結材の寸法精
度を向上するとともに円筒部材の内面の密度を高め、該
内面にＣ，Ｎの高濃度濃縮を可能にする。
度を向上するとともに円筒部材の内面の密度を高め、該
内面にＣ，Ｎの高濃度濃縮を可能にする。
【００２７】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。母材粉末として、1.75%Ni, 1.5%Cu, 0.5%Mo, 0.5%C
を含有する機械的破砕粉を用意した。この母材を通常の
方法で圧粉し焼結して、密度が7.0g/cm3（空孔体積率１
６％に相当）の円筒形焼結材（内径20mm,外径40mm）を
作製した。この焼結材の内面をサイジングして、内径を
20.2ｍｍとした。
る。母材粉末として、1.75%Ni, 1.5%Cu, 0.5%Mo, 0.5%C
を含有する機械的破砕粉を用意した。この母材を通常の
方法で圧粉し焼結して、密度が7.0g/cm3（空孔体積率１
６％に相当）の円筒形焼結材（内径20mm,外径40mm）を
作製した。この焼結材の内面をサイジングして、内径を
20.2ｍｍとした。
【００２８】続いて次の浸炭窒化表面処理を施した。ア
ンモニアガスを０．５〜２．５％添加したガス浸炭用炉
気ガス中で焼結材を８７０℃で３．２時間熱処理した。
その後８３０℃で０．０５時間保持した後油冷却により
焼入れを行い、引き続いて１５０℃で２時間焼戻しを行
い、その後空冷を行った。
ンモニアガスを０．５〜２．５％添加したガス浸炭用炉
気ガス中で焼結材を８７０℃で３．２時間熱処理した。
その後８３０℃で０．０５時間保持した後油冷却により
焼入れを行い、引き続いて１５０℃で２時間焼戻しを行
い、その後空冷を行った。
【００２９】なお、比較のために表面処理なしの焼結材
と、高周波焼入れを行った焼結材も用意し、摺動面の平
均粗さを０．７μmRｚとした後、本発明実施例と比較例
の供試材を以下の条件で試験した。 A.試験機：箱形ブッシュテスター B.回転数：4800rpm C.荷重：100kgf D.潤滑油量：400ml（相手材である軸が半分程度浸漬さ
れる） E.潤滑油種：冷凍機油（１容量部）と軽油（９容量部）
の混合油 F.相手軸：アルミニウム合金（Si含有量２５％、直径２
０ｍｍ） G.温度：常温 試験結果を次表に示す。
と、高周波焼入れを行った焼結材も用意し、摺動面の平
均粗さを０．７μmRｚとした後、本発明実施例と比較例
の供試材を以下の条件で試験した。 A.試験機：箱形ブッシュテスター B.回転数：4800rpm C.荷重：100kgf D.潤滑油量：400ml（相手材である軸が半分程度浸漬さ
れる） E.潤滑油種：冷凍機油（１容量部）と軽油（９容量部）
の混合油 F.相手軸：アルミニウム合金（Si含有量２５％、直径２
０ｍｍ） G.温度：常温 試験結果を次表に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】耐焼付性判定基準
○試験後１時間良好
× 焼付（ただし、比較例２では試験後１分で、比較
例３では 試験後１時間で焼付）
例３では 試験後１時間で焼付）
【００３１】また本発明のNo.1(浸炭窒化)は摩擦係数の
変動がそれぞれ３０％程度であった。その他のものは５
０％程度のものもあった。
変動がそれぞれ３０％程度であった。その他のものは５
０％程度のものもあった。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば相
手軸をアルミニウム合金、特にSi含有量が高いアルミニ
ウム合金とする鉄系摺動材料の摺動特性を高めることが
できるので、コンプレッサなどの軽量化が可能になると
共に、過酷な運転条件においてもトラブルや故障のない
運転が可能になる。
手軸をアルミニウム合金、特にSi含有量が高いアルミニ
ウム合金とする鉄系摺動材料の摺動特性を高めることが
できるので、コンプレッサなどの軽量化が可能になると
共に、過酷な運転条件においてもトラブルや故障のない
運転が可能になる。
【図１】 斜板式コンプレッサの断面図である。
【図２】 ベーン式コンプレッサの水平断面図である。
【図３】 ベーン式コンプレッサの横断面図である。
【図４】 スクロール式コンプレッサの断面図である。
【図５】 摺動部材の一例を示す図である。
４ 駆動軸
６ ラジアル軸受
５１ 駆動軸
５２ 軸受
１０１ 偏心軸受
１０２ 駆動軸
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
C23C 8/32
F04B 53/00
F16C 33/12
Claims (2)
- 【請求項１】 Siを含有するアルミニウム合金を相手材
として摺動する円筒形鉄系焼結合金の炭素含有量を０．
３〜０．８％、体積空孔率を１６％以下とし、前記相手
材と摺動する前記円筒形鉄系焼結合金の内面をサイジン
グし、かつ浸炭窒化層を形成したことを特徴とする鉄系
焼結部材。 - 【請求項２】 前記アルミニウム合金のSi含有量が１１
％以上である請求項１記載の鉄系焼結部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16934591A JP3363913B2 (ja) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16934591A JP3363913B2 (ja) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | 摺動部材 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002165786A Division JP3802840B2 (ja) | 2002-06-06 | 2002-06-06 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04365844A JPH04365844A (ja) | 1992-12-17 |
| JP3363913B2 true JP3363913B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=15884845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16934591A Expired - Fee Related JP3363913B2 (ja) | 1991-06-14 | 1991-06-14 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3363913B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103452804B (zh) * | 2013-06-24 | 2015-12-09 | 江苏盈科汽车空调有限公司 | 一种汽车空调压缩机斜盘部件 |
-
1991
- 1991-06-14 JP JP16934591A patent/JP3363913B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04365844A (ja) | 1992-12-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |