JPH05293661A - 耐食性の優れたクラッド鋼管の製造法 - Google Patents
耐食性の優れたクラッド鋼管の製造法Info
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- JPH05293661A JPH05293661A JP9992492A JP9992492A JPH05293661A JP H05293661 A JPH05293661 A JP H05293661A JP 9992492 A JP9992492 A JP 9992492A JP 9992492 A JP9992492 A JP 9992492A JP H05293661 A JPH05293661 A JP H05293661A
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- Japan
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- clad steel
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- clad
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性の優れたクラッド鋼管を高能率で製造
する。 【構成】 低合金鋼の母材とステンレス鋼またはニッケ
ル合金の合わせ材からなるクラッド鋼板を合わせ材を内
面側にして鋼管にＵＯＥ成形し、その内面側のシーム溶
接をニッケル合金ワイヤを使用してガスメタルアーク溶
接（ＧＭＡＷ）を行なった後、ビード全面あるいはビー
ド止端部をタングステンイナートガス（ＴＩＧ）処理す
る。
する。 【構成】 低合金鋼の母材とステンレス鋼またはニッケ
ル合金の合わせ材からなるクラッド鋼板を合わせ材を内
面側にして鋼管にＵＯＥ成形し、その内面側のシーム溶
接をニッケル合金ワイヤを使用してガスメタルアーク溶
接（ＧＭＡＷ）を行なった後、ビード全面あるいはビー
ド止端部をタングステンイナートガス（ＴＩＧ）処理す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】安全性、経済性の観点から腐食性
物質（Ｈ2 Ｓ，ＣＯ2 ，Ｃｌ- ）を多く含有する原油・
天然ガス輸送用大径ラインパイプに、ステンレス鋼、ニ
ッケル合金を合わせ材とする高合金クラッド鋼管の採用
が増加しつつある。
物質（Ｈ2 Ｓ，ＣＯ2 ，Ｃｌ- ）を多く含有する原油・
天然ガス輸送用大径ラインパイプに、ステンレス鋼、ニ
ッケル合金を合わせ材とする高合金クラッド鋼管の採用
が増加しつつある。
【０００２】本発明は低合金鋼の母材とステンレス鋼あ
るいはニッケル合金などの耐食性の優れた高合金を合わ
せ材としたクラッド鋼板をＵＯＥ成形し、合わせ材側の
内面シーム溶接部をＴＩＧ処理したクラッド鋼管の製造
法に関するもので、この鋼管は耐食性に優れているの
で、Ｈ2 Ｓ，ＣＯ2 ，Ｃｌ- などの腐食性物質を含むサ
ワーガス環境で使用されるラインパイプにもっとも適す
る。
るいはニッケル合金などの耐食性の優れた高合金を合わ
せ材としたクラッド鋼板をＵＯＥ成形し、合わせ材側の
内面シーム溶接部をＴＩＧ処理したクラッド鋼管の製造
法に関するもので、この鋼管は耐食性に優れているの
で、Ｈ2 Ｓ，ＣＯ2 ，Ｃｌ- などの腐食性物質を含むサ
ワーガス環境で使用されるラインパイプにもっとも適す
る。
【０００３】
【従来の技術】一般に、大径クラッド鋼管は、耐食性の
優れた高合金を合わせ材とするクラッド鋼板の合わせ材
表面を研磨した後、合わせ材を内面側としてＵＯＥ成形
し、シーム部を内外面から溶接することにより製造され
る。
優れた高合金を合わせ材とするクラッド鋼板の合わせ材
表面を研磨した後、合わせ材を内面側としてＵＯＥ成形
し、シーム部を内外面から溶接することにより製造され
る。
【０００４】従来、ステンレス鋼またはニッケル合金を
合わせ材とするクラッド鋼管の内面シーム溶接は、母材
からの成分希釈を考慮して合わせ材よりもより高合金で
あるニッケル合金ワイヤを溶接材料として使用し、低希
釈でビード外観の良好なＴＩＧ溶接が行なわれている
（たとえば特開昭６０−１５４８７５，ＮＫＫ技術資料
（ＴＥＣ．No．２１１−０６６）大径クラッド鋼管）。
その後最終仕上げとして、内面シーム溶接ビード表面お
よび止端部の形状を滑らかにするための手入れ作業や耐
食性改善のための内面研磨が行なわれる。
合わせ材とするクラッド鋼管の内面シーム溶接は、母材
からの成分希釈を考慮して合わせ材よりもより高合金で
あるニッケル合金ワイヤを溶接材料として使用し、低希
釈でビード外観の良好なＴＩＧ溶接が行なわれている
（たとえば特開昭６０−１５４８７５，ＮＫＫ技術資料
（ＴＥＣ．No．２１１−０６６）大径クラッド鋼管）。
その後最終仕上げとして、内面シーム溶接ビード表面お
よび止端部の形状を滑らかにするための手入れ作業や耐
食性改善のための内面研磨が行なわれる。
【０００５】従来の内面シーム溶接方法において、ＴＩ
Ｇ溶接は溶接ビード形状が良好でありスパッターも発生
しないため、内面ビード近傍の手入れ作業が不要であ
る。しかし、溶接速度が１０cm/min程度と遅いために生
産能率は低い。一方、ＧＭＡＷはＴＩＧ溶接に比べて溶
接速度は数倍であるが良好な溶接ビード形状を得るのが
困難であり、しかもスパッターが発生するために内面ビ
ード近傍の手入れ作業に多大な手間と時間を必要とし、
全体としての生産能率は低い。したがって、従来の内面
シーム溶接方法では耐食性の優れた高合金クラッド鋼管
を高能率で製造するのは極めて困難であった。
Ｇ溶接は溶接ビード形状が良好でありスパッターも発生
しないため、内面ビード近傍の手入れ作業が不要であ
る。しかし、溶接速度が１０cm/min程度と遅いために生
産能率は低い。一方、ＧＭＡＷはＴＩＧ溶接に比べて溶
接速度は数倍であるが良好な溶接ビード形状を得るのが
困難であり、しかもスパッターが発生するために内面ビ
ード近傍の手入れ作業に多大な手間と時間を必要とし、
全体としての生産能率は低い。したがって、従来の内面
シーム溶接方法では耐食性の優れた高合金クラッド鋼管
を高能率で製造するのは極めて困難であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は廉価（高能
率）でかつ合わせ材の耐食性に優れた高合金クラッド鋼
管の製造方法を提供するものである。
率）でかつ合わせ材の耐食性に優れた高合金クラッド鋼
管の製造方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、低合金
鋼の母材とステンレス鋼またはニッケル合金の合わせ材
からなるクラッド鋼板を合わせ材を内面側にして鋼管に
ＵＯＥ成形し、その内面側のシーム溶接をニッケル合金
ワイヤを使用してＧＭＡＷを行なった後、ビード全面あ
るいはビード止端部近傍をＴＩＧ処理することである。
鋼の母材とステンレス鋼またはニッケル合金の合わせ材
からなるクラッド鋼板を合わせ材を内面側にして鋼管に
ＵＯＥ成形し、その内面側のシーム溶接をニッケル合金
ワイヤを使用してＧＭＡＷを行なった後、ビード全面あ
るいはビード止端部近傍をＴＩＧ処理することである。
【０００８】本発明のステンレス鋼とは、オーステナイ
ト系、フェライト系、マルテンサイト系および２相系を
指し、ニッケル合金とはインコロイ８２５、インコネル
６２５などのニッケル合金であり、耐食性の優れた材料
である。また母材は、その特性（圧延方向と直角方向で
の値）が強度Ｘ５２以上（ＡＰＩ規格）、低温靭性ｖＥ
-30 ≧１０kgf-ｍ、ｖＴｒｓ≦−６０℃となるような高
強度、高靭性の低合金鋼である。
ト系、フェライト系、マルテンサイト系および２相系を
指し、ニッケル合金とはインコロイ８２５、インコネル
６２５などのニッケル合金であり、耐食性の優れた材料
である。また母材は、その特性（圧延方向と直角方向で
の値）が強度Ｘ５２以上（ＡＰＩ規格）、低温靭性ｖＥ
-30 ≧１０kgf-ｍ、ｖＴｒｓ≦−６０℃となるような高
強度、高靭性の低合金鋼である。
【０００９】
【作用】以下本発明について詳細に説明する。本発明の
特徴は、低合金鋼の母材とステンレス鋼またはニッケル
合金の合わせ材からなるクラッド鋼板を合わせ材を内面
側にして鋼管にＵＯＥ成形し、その内面シーム溶接をニ
ッケル合金ワイヤを使用してＧＭＡＷを行なった後、外
面から低合金の溶接材料を使用して潜弧溶接（ＳＡＷ）
する。つづいて内面側のビード全面あるいはビード止端
部をＴＩＧ処理することによって内面ビード近傍を極め
て滑らかな形状とし、その後の手入れ作業の大幅な簡略
化、短時間化をはかり、耐食性の優れたクラッド鋼管を
高能率で製造可能とするところにある。表１に従来法と
本発明法の特徴を比較して示す。
特徴は、低合金鋼の母材とステンレス鋼またはニッケル
合金の合わせ材からなるクラッド鋼板を合わせ材を内面
側にして鋼管にＵＯＥ成形し、その内面シーム溶接をニ
ッケル合金ワイヤを使用してＧＭＡＷを行なった後、外
面から低合金の溶接材料を使用して潜弧溶接（ＳＡＷ）
する。つづいて内面側のビード全面あるいはビード止端
部をＴＩＧ処理することによって内面ビード近傍を極め
て滑らかな形状とし、その後の手入れ作業の大幅な簡略
化、短時間化をはかり、耐食性の優れたクラッド鋼管を
高能率で製造可能とするところにある。表１に従来法と
本発明法の特徴を比較して示す。
【００１０】本発明におけるＴＩＧ処理とは、図１に示
すように溶接材料（溶加材）を用いずに不活性ガス（Ａ
ｒガス）雰囲気にてタングステン電極３の，と内面
シーム溶接ビード６あるいはビード止端部４との間でア
ークを発生させ、シーム溶接方向に電極あるいは鋼管を
移動させながらビード表面８あるいはビード止端部４を
アーク熱によって溶融していく方法である。この処理７
によって内面ビード表面８および止端部４は極めて滑ら
かな形状となり、その後の手入れ作業の大幅な簡略化、
短時間化が可能となる。図において、１は母材、２は合
わせ材、５は外面シーム溶接ビードを示す。
すように溶接材料（溶加材）を用いずに不活性ガス（Ａ
ｒガス）雰囲気にてタングステン電極３の，と内面
シーム溶接ビード６あるいはビード止端部４との間でア
ークを発生させ、シーム溶接方向に電極あるいは鋼管を
移動させながらビード表面８あるいはビード止端部４を
アーク熱によって溶融していく方法である。この処理７
によって内面ビード表面８および止端部４は極めて滑ら
かな形状となり、その後の手入れ作業の大幅な簡略化、
短時間化が可能となる。図において、１は母材、２は合
わせ材、５は外面シーム溶接ビードを示す。
【００１１】ＴＩＧ処理の例を図２に示す。内面ビード
近傍の形状は製品としての外観、耐食性、内面研磨作業
性の観点から、またビード止端部４の形状は応力集中に
よる割れの観点から手入れ作業による平滑化が必要とな
る。ビード止端部４やその近傍の付着スパッターの手入
れ作業は非常に手間がかかり、多大の時間を要するため
に生産能率の低下をまねく。本発明によって内面ビード
近傍の手入れ作業の飛躍的な簡略化、短時間化が可能と
なり、耐食性の優れたクラッド鋼管を高能率で製造可能
となる。なおＴＩＧ処理の方法としては、１本の電極で
何度も繰り返し行なうこと、あるいは２〜３本の電極で
一度に行なうことが可能である。
近傍の形状は製品としての外観、耐食性、内面研磨作業
性の観点から、またビード止端部４の形状は応力集中に
よる割れの観点から手入れ作業による平滑化が必要とな
る。ビード止端部４やその近傍の付着スパッターの手入
れ作業は非常に手間がかかり、多大の時間を要するため
に生産能率の低下をまねく。本発明によって内面ビード
近傍の手入れ作業の飛躍的な簡略化、短時間化が可能と
なり、耐食性の優れたクラッド鋼管を高能率で製造可能
となる。なおＴＩＧ処理の方法としては、１本の電極で
何度も繰り返し行なうこと、あるいは２〜３本の電極で
一度に行なうことが可能である。
【００１２】
【実施例】インコロイ８２５を合わせ材としたクラッド
鋼管の内面シーム部をＧＭＡＷ後、表２の条件でＴＩＧ
処理を行ない、ごく簡単な短時間の手入れ作業の後、内
面研磨を行なった。内面ビード近傍の耐食性試験はＴＩ
Ｇ処理部７を含む位置から図３のごとく孔食試験片９を
採取し、これを１０％ＦｅＣｌ3 ・６Ｈ2 Ｏ溶液中に３
０℃で４８時間浸漬することにより行なった。その結
果、本発明によるクラッド鋼管の内面ビード近傍は非常
に滑らかな外観を有し、孔食の発生も認められなかっ
た。
鋼管の内面シーム部をＧＭＡＷ後、表２の条件でＴＩＧ
処理を行ない、ごく簡単な短時間の手入れ作業の後、内
面研磨を行なった。内面ビード近傍の耐食性試験はＴＩ
Ｇ処理部７を含む位置から図３のごとく孔食試験片９を
採取し、これを１０％ＦｅＣｌ3 ・６Ｈ2 Ｏ溶液中に３
０℃で４８時間浸漬することにより行なった。その結
果、本発明によるクラッド鋼管の内面ビード近傍は非常
に滑らかな外観を有し、孔食の発生も認められなかっ
た。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【発明の効果】本発明によるクラッド鋼管は内面の耐食
性に優れるとともに低コスト（高能率）で製造できる。
また諸特性の向上により、パイプラインの安全性が著し
く向上した。
性に優れるとともに低コスト（高能率）で製造できる。
また諸特性の向上により、パイプラインの安全性が著し
く向上した。
【図１】本発明の実施図である。
【図２】本発明実施の平面図と断面図である。
【図３】試験片の採取位置を示す図である。
【符号の説明】 １ 母材 ２ 合わせ材 ３ 電極 ４ ビード止端部 ５ 外面シーム溶接ビード ６ 内面シーム溶接ビード ７ ＴＩＧ処理部 ８ 内面ビード表面 ９ 孔食試験片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 為広 博 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 低合金鋼の母材とステンレス鋼またはニ
ッケル合金の合わせ材からなるクラッド鋼板を合わせ材
を内面側にして鋼管にＵＯＥ成形し、その内面側のシー
ム溶接をニッケル合金ワイヤを使用してガスメタルアー
ク溶接（ＧＭＡＷ）を行なった後、ビード全面あるいは
ビード止端部をタングステンイナートガス（ＴＩＧ）処
理することを特徴とするクラッド鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9992492A JPH05293661A (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | 耐食性の優れたクラッド鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9992492A JPH05293661A (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | 耐食性の優れたクラッド鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05293661A true JPH05293661A (ja) | 1993-11-09 |
Family
ID=14260317
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9992492A Withdrawn JPH05293661A (ja) | 1992-04-20 | 1992-04-20 | 耐食性の優れたクラッド鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05293661A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003088971A (ja) * | 2001-09-17 | 2003-03-25 | Olympus Optical Co Ltd | レーザ溶接方法 |
| WO2006115754A3 (en) * | 2005-04-26 | 2007-01-18 | Exxonmobil Upstream Res Co | Apparatus and methods of improving riser weld fatigue |
| JP2008212945A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Ihi Corp | 低合金鋼母材のクラッド溶接構造 |
| WO2009003326A1 (fr) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Mengjie Yan | Procédé de soudage en continu de tube composite à couche de métallisation inoxydable externe |
| WO2009003325A1 (fr) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Mengjie Yan | Procédé de production de tube en acier composite spiralé |
| JP2011125921A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接継手部のクリープ強度向上構造 |
| CN103028631A (zh) * | 2012-11-27 | 2013-04-10 | 浙江金洲管道工业有限公司 | 一种薄璧螺旋复合钢管的制作工艺 |
| CN103706928A (zh) * | 2013-12-25 | 2014-04-09 | 江苏玉龙钢管股份有限公司 | 耐腐蚀冶金复合双金属钢管的直缝埋弧焊焊接方法 |
| CN106808068A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-06-09 | 上海交通大学 | 一种不锈钢复合管或复合板对接mig+tig双面焊接的方法 |
| CN107838494A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-03-27 | 中山市中建电气有限公司 | 一种硬质合金锯片及其焊接方法 |
-
1992
- 1992-04-20 JP JP9992492A patent/JPH05293661A/ja not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003088971A (ja) * | 2001-09-17 | 2003-03-25 | Olympus Optical Co Ltd | レーザ溶接方法 |
| WO2006115754A3 (en) * | 2005-04-26 | 2007-01-18 | Exxonmobil Upstream Res Co | Apparatus and methods of improving riser weld fatigue |
| US7897267B2 (en) | 2005-04-26 | 2011-03-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and methods of improving riser weld fatigue |
| JP2008212945A (ja) * | 2007-02-28 | 2008-09-18 | Ihi Corp | 低合金鋼母材のクラッド溶接構造 |
| WO2009003326A1 (fr) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Mengjie Yan | Procédé de soudage en continu de tube composite à couche de métallisation inoxydable externe |
| WO2009003325A1 (fr) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Mengjie Yan | Procédé de production de tube en acier composite spiralé |
| JP2011125921A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶接継手部のクリープ強度向上構造 |
| CN103028631A (zh) * | 2012-11-27 | 2013-04-10 | 浙江金洲管道工业有限公司 | 一种薄璧螺旋复合钢管的制作工艺 |
| CN103706928A (zh) * | 2013-12-25 | 2014-04-09 | 江苏玉龙钢管股份有限公司 | 耐腐蚀冶金复合双金属钢管的直缝埋弧焊焊接方法 |
| CN106808068A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-06-09 | 上海交通大学 | 一种不锈钢复合管或复合板对接mig+tig双面焊接的方法 |
| CN106808068B (zh) * | 2017-01-11 | 2019-06-07 | 上海交通大学 | 一种不锈钢复合管或复合板对接mig+tig双面焊接的方法 |
| CN107838494A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-03-27 | 中山市中建电气有限公司 | 一种硬质合金锯片及其焊接方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990706 |