JPH05287456A - 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材 - Google Patents
耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材Info
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- JPH05287456A JPH05287456A JP8911792A JP8911792A JPH05287456A JP H05287456 A JPH05287456 A JP H05287456A JP 8911792 A JP8911792 A JP 8911792A JP 8911792 A JP8911792 A JP 8911792A JP H05287456 A JPH05287456 A JP H05287456A
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- stainless steel
- wire
- martensitic stainless
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ねじ込み性及び耐銹性に優れたド
リリングタッピンねじや、打ち抜き性及び耐銹性に優れ
た釘用の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材を提
供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１３〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：１．０
〜５．０％、Ｃｒ：１２．０〜１６．０％、Ｍｏ：１．
３〜３．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．
０６％〜０．１３％を含有し、かつ耐銹性指標ＡＲＩの
値が１６〜２１％、δ−フェライト量指標ＤＩの値が０
％未満、マルテンサイト量指標ＭＩの値が０％未満で、
残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを
特徴とする耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステ
ンレス鋼線材。
リリングタッピンねじや、打ち抜き性及び耐銹性に優れ
た釘用の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材を提
供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１３〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：１．０
〜５．０％、Ｃｒ：１２．０〜１６．０％、Ｍｏ：１．
３〜３．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％、Ｎ：０．
０６％〜０．１３％を含有し、かつ耐銹性指標ＡＲＩの
値が１６〜２１％、δ−フェライト量指標ＤＩの値が０
％未満、マルテンサイト量指標ＭＩの値が０％未満で、
残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを
特徴とする耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステ
ンレス鋼線材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築・建材や車両等の耐
銹性を必要とする用途に使用されるマルテンサイト系ス
テンレス鋼線材に関わり、さらに詳しくは例えばねじ込
み性及び耐銹性に優れたドリリングタッピンねじや、打
ち抜き性及び耐銹性に優れた釘に関するものである。
銹性を必要とする用途に使用されるマルテンサイト系ス
テンレス鋼線材に関わり、さらに詳しくは例えばねじ込
み性及び耐銹性に優れたドリリングタッピンねじや、打
ち抜き性及び耐銹性に優れた釘に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、感性・耐銹性の観点からステンレ
ス鋼製品が建築・建材や車両等に幅広く使用されるよう
になってきた。この種のステンレス鋼製品は主に構造物
の表面にスポット溶接やねじ止め加工及び打ち抜き加工
により張り付けられて使用されている。ねじ止め加工に
際し、従来は下穴加工された鉄鋼構造物とねじが挿入で
きるように穴開け（中穴）加工されたステンレス鋼製品
の両穴部を整合させ、ステンレス鋼ねじをその両方の穴
部を通して止めていた。又釘止め加工に際しては、従来
は厚さ３mm未満の鉄鋼構造物とステンレス鋼製品を重ね
てステンレス鋼釘で打ち抜いて止めていた。
ス鋼製品が建築・建材や車両等に幅広く使用されるよう
になってきた。この種のステンレス鋼製品は主に構造物
の表面にスポット溶接やねじ止め加工及び打ち抜き加工
により張り付けられて使用されている。ねじ止め加工に
際し、従来は下穴加工された鉄鋼構造物とねじが挿入で
きるように穴開け（中穴）加工されたステンレス鋼製品
の両穴部を整合させ、ステンレス鋼ねじをその両方の穴
部を通して止めていた。又釘止め加工に際しては、従来
は厚さ３mm未満の鉄鋼構造物とステンレス鋼製品を重ね
てステンレス鋼釘で打ち抜いて止めていた。
【０００３】近年、ねじ止め加工においては、作業効率
向上やコスト低減のため、下穴や中穴加工を実施せずに
ドリリングねじと呼ばれる特殊ねじを用いて、ステンレ
ス鋼表面から直接ねじ込み加工する工法が実施されるよ
うになってきた。即ち、ねじの先端がドリル状に刃先加
工され、ステンレス鋼板及び下部構造物をドリリングす
ると同時にねじ部でタッピングする工法が採られるよう
になってきた。又、釘止め加工においては、厚さ３mm以
上の鉄鋼構造物及びコンクリートとステンレス鋼製品を
打ち抜いて止める技術が求められるようになってきた。
向上やコスト低減のため、下穴や中穴加工を実施せずに
ドリリングねじと呼ばれる特殊ねじを用いて、ステンレ
ス鋼表面から直接ねじ込み加工する工法が実施されるよ
うになってきた。即ち、ねじの先端がドリル状に刃先加
工され、ステンレス鋼板及び下部構造物をドリリングす
ると同時にねじ部でタッピングする工法が採られるよう
になってきた。又、釘止め加工においては、厚さ３mm以
上の鉄鋼構造物及びコンクリートとステンレス鋼製品を
打ち抜いて止める技術が求められるようになってきた。
【０００４】このため、ねじ止め加工用材料に対し、ね
じの刃先部はビッカース硬さで５００以上が、ねじ部で
は４００以上が要求される。一方、釘止め加工用材料に
対し、釘の軸部はビッカース硬さで５００以上が要求さ
れる。又、ねじ釘の頭部はステンレス鋼板の表面に露出
するためＳＵＳ３０４と同等の耐銹性と、ねじ込み・打
ち抜き時に損傷しないような高硬度が要求される。更に
ねじ及び釘用素材には刃先加工やねじ切り加工及びヘッ
ディング加工が容易であることが要求される。
じの刃先部はビッカース硬さで５００以上が、ねじ部で
は４００以上が要求される。一方、釘止め加工用材料に
対し、釘の軸部はビッカース硬さで５００以上が要求さ
れる。又、ねじ釘の頭部はステンレス鋼板の表面に露出
するためＳＵＳ３０４と同等の耐銹性と、ねじ込み・打
ち抜き時に損傷しないような高硬度が要求される。更に
ねじ及び釘用素材には刃先加工やねじ切り加工及びヘッ
ディング加工が容易であることが要求される。
【０００５】しかし、現状では上記の必要特性全てを兼
備する材料は現出しておらず、ねじ止め加工は、ＳＵＳ
３０５やＳＵＳＸＭ７系ステンレス鋼を冷間加工により
強化したねじの先端にドリル形状の工具鋼を接合したド
リリングタッピンねじが使用されている。しかし、この
工法は高価なため、一体物による開発が試みられてい
る。一体物の代表例としてＳＵＳ３０５やＳＵＳＸＭ７
等を冷間加工後窒化処理により硬化させた製品が提案さ
れているが、これら窒化処理表面の耐銹性はＳＵＳ３０
４より劣るため目的を達成できない現状にある。又、釘
止め加工用としては高Ｍｎオーステナイト系ステンレス
鋼の適用も試みられているが、釘軸部硬さが不足で３mm
より厚い鋼板では釘軸部で座屈が発生し打ち抜きできな
い現状にある。
備する材料は現出しておらず、ねじ止め加工は、ＳＵＳ
３０５やＳＵＳＸＭ７系ステンレス鋼を冷間加工により
強化したねじの先端にドリル形状の工具鋼を接合したド
リリングタッピンねじが使用されている。しかし、この
工法は高価なため、一体物による開発が試みられてい
る。一体物の代表例としてＳＵＳ３０５やＳＵＳＸＭ７
等を冷間加工後窒化処理により硬化させた製品が提案さ
れているが、これら窒化処理表面の耐銹性はＳＵＳ３０
４より劣るため目的を達成できない現状にある。又、釘
止め加工用としては高Ｍｎオーステナイト系ステンレス
鋼の適用も試みられているが、釘軸部硬さが不足で３mm
より厚い鋼板では釘軸部で座屈が発生し打ち抜きできな
い現状にある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は安価なドリリ
ングねじ及び釘を供給する耐銹性に優れた高強度マルテ
ンサイト系ステンレス鋼線材を提供するものである。
ングねじ及び釘を供給する耐銹性に優れた高強度マルテ
ンサイト系ステンレス鋼線材を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の成分を種々検討した結果、以下の知
見を得たことによる。重量％で、Ｃｒを１２．０％〜１
６．０％、Ｍｏを１．３％〜３．５％含有し、かつ、下
記の（１），（２）式で表されるＡＲＩの値が１６〜２
１（％）、ＤＩの値が０（％）未満で、１０００℃以上
の温度から空冷以上の冷却速度で焼入れた場合に、マル
テンサイト系ステンレス鋼で耐銹性がＳＵＳ３０４並に
なることを見出した。又、Ｎｉを１．０％以上、Ｃを
０．１３％以上、Ｎを０．０６％以上添加し、かつ、
（３）式で表されるマルテンサイト量指標であるＭＩの
値が０（％）未満の場合、焼入れ後のマルテンサイト硬
さがＨｖ≧５００になることを見出した。 ＡＲＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …（１）式 ＤＩ ＝Ｃｒ＋１．２１Ｍｏ＋０．４８Ｓｉ ＋２．４８Ａｌ−（２４．５Ｃ＋１８．４Ｎ ＋Ｎｉ＋０．１１Ｍｎ）−１０．０ …（２）式 ＭＩ ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．１２Ｍｎ＋１８Ｎ−０．８３（Ｃｒ ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ）−２５．０ …（３）式
ト系ステンレス鋼の成分を種々検討した結果、以下の知
見を得たことによる。重量％で、Ｃｒを１２．０％〜１
６．０％、Ｍｏを１．３％〜３．５％含有し、かつ、下
記の（１），（２）式で表されるＡＲＩの値が１６〜２
１（％）、ＤＩの値が０（％）未満で、１０００℃以上
の温度から空冷以上の冷却速度で焼入れた場合に、マル
テンサイト系ステンレス鋼で耐銹性がＳＵＳ３０４並に
なることを見出した。又、Ｎｉを１．０％以上、Ｃを
０．１３％以上、Ｎを０．０６％以上添加し、かつ、
（３）式で表されるマルテンサイト量指標であるＭＩの
値が０（％）未満の場合、焼入れ後のマルテンサイト硬
さがＨｖ≧５００になることを見出した。 ＡＲＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …（１）式 ＤＩ ＝Ｃｒ＋１．２１Ｍｏ＋０．４８Ｓｉ ＋２．４８Ａｌ−（２４．５Ｃ＋１８．４Ｎ ＋Ｎｉ＋０．１１Ｍｎ）−１０．０ …（２）式 ＭＩ ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．１２Ｍｎ＋１８Ｎ−０．８３（Ｃｒ ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ）−２５．０ …（３）式
【０００８】
【作用】以下に本発明の成分限定理由を述べる。Ｃはマ
ルテンサイト系ステンレス鋼のビッカース硬さ５００以
上を確保するために０．１３％以上添加する。しかし、
０．２０％を超えて添加すると炭化物を析出させて耐銹
性を低下させるばかりか、ＭＩの値が大きくなって残留
オーステナイト組織が存在して硬さを低下させることか
ら、上限を０．２０％に限定した。
ルテンサイト系ステンレス鋼のビッカース硬さ５００以
上を確保するために０．１３％以上添加する。しかし、
０．２０％を超えて添加すると炭化物を析出させて耐銹
性を低下させるばかりか、ＭＩの値が大きくなって残留
オーステナイト組織が存在して硬さを低下させることか
ら、上限を０．２０％に限定した。
【０００９】Ｓｉは脱酸のために必要な元素であるが、
０．５％を超えて添加すると冷間加工性を著しく低下さ
せることから、上限を０．５％に限定した。
０．５％を超えて添加すると冷間加工性を著しく低下さ
せることから、上限を０．５％に限定した。
【００１０】Ｍｎは脱酸のため及びオーステナイトの生
成のため添加するが、２．０％を超えて添加すると耐銹
性を低下させるばかりか、ＭＩの値が大きくなって残留
オーステナイト組織が存在し、硬さを低下させることか
ら、上限を２．０％に限定した。
成のため添加するが、２．０％を超えて添加すると耐銹
性を低下させるばかりか、ＭＩの値が大きくなって残留
オーステナイト組織が存在し、硬さを低下させることか
ら、上限を２．０％に限定した。
【００１１】ＣｒはＭＩの値を低下させて残留オーステ
ナイト組織を減少してマルテンサイト組織を有効に得る
ためと、（１）式のＡＲＩの値を大きくして耐銹性を付
与するために１２．０％以上添加する。しかし、１６．
０％を超えて添加すると（２）式のＤＩの値が過大とな
ってδ−フェライト組織が存在し、硬さ及び耐銹性を著
しく低下させるため上限を１６．０％に限定した。
ナイト組織を減少してマルテンサイト組織を有効に得る
ためと、（１）式のＡＲＩの値を大きくして耐銹性を付
与するために１２．０％以上添加する。しかし、１６．
０％を超えて添加すると（２）式のＤＩの値が過大とな
ってδ−フェライト組織が存在し、硬さ及び耐銹性を著
しく低下させるため上限を１６．０％に限定した。
【００１２】ＭｏはＡＲＩの値を増大して耐銹性を付与
するためと靭性を改善するために１．３％以上添加す
る。しかし、３．５％を超えて添加するとその効果は飽
和するばかりか、ＤＩの値が過大となってδ−フェライ
ト組織が存在し、硬さ及び耐銹性を著しく低下させるた
め上限を３．５％に限定した。
するためと靭性を改善するために１．３％以上添加す
る。しかし、３．５％を超えて添加するとその効果は飽
和するばかりか、ＤＩの値が過大となってδ−フェライ
ト組織が存在し、硬さ及び耐銹性を著しく低下させるた
め上限を３．５％に限定した。
【００１３】Ｎｉはマルテンサイト組織の靭性を高める
ために１．０％以上添加する。しかし、５．０％を超え
て添加してもその効果は飽和するし経済的でない。又、
（３）式のＭＩの値が増大して残留オーステナイト組織
が存在し硬さを低下させるため上限を５．０％に限定し
た。
ために１．０％以上添加する。しかし、５．０％を超え
て添加してもその効果は飽和するし経済的でない。又、
（３）式のＭＩの値が増大して残留オーステナイト組織
が存在し硬さを低下させるため上限を５．０％に限定し
た。
【００１４】Ａｌは脱酸のために０．００５％以上添加
する。しかし、０．１％を超えて添加すると粗大な酸化
物系介在物を生成し、冷間加工割れを生じたり工具寿命
を損なうため上限を０．１％に限定した。
する。しかし、０．１％を超えて添加すると粗大な酸化
物系介在物を生成し、冷間加工割れを生じたり工具寿命
を損なうため上限を０．１％に限定した。
【００１５】Ｎは硬度を上昇させるためと、ＤＩの値を
低下させてδ−フェライト組織を抑え耐銹性を付与する
ために０．０６％以上添加する。しかし、０．１３％を
超えて添加すると飽和して気泡やＣｒ炭窒化物を生成し
て耐銹性を低下させるため上限を０．１３％に限定し
た。
低下させてδ−フェライト組織を抑え耐銹性を付与する
ために０．０６％以上添加する。しかし、０．１３％を
超えて添加すると飽和して気泡やＣｒ炭窒化物を生成し
て耐銹性を低下させるため上限を０．１３％に限定し
た。
【００１６】ＡＲＩの式は母材の耐銹性に対する各種元
素の影響を調査した結果得られたもので、耐銹性に対し
効果のある元素とその影響度を示すものである。耐銹性
に対しては、ＣｒとＭｏが最も影響を与える。ＡＲＩは
母材の耐銹性向上のために１６（％）以上にするが、２
１（％）を超えると製造性を悪くするため上限を２１
（％）に限定した。
素の影響を調査した結果得られたもので、耐銹性に対し
効果のある元素とその影響度を示すものである。耐銹性
に対しては、ＣｒとＭｏが最も影響を与える。ＡＲＩは
母材の耐銹性向上のために１６（％）以上にするが、２
１（％）を超えると製造性を悪くするため上限を２１
（％）に限定した。
【００１７】ＤＩの式は母材中のδ−フェライト量に対
する各種元素の影響を調査した結果得られたもので、δ
−フェライト量に対し効果のある元素とその影響度を示
すものである。Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｃ，Ｎ，Ｎ
ｉ，Ｍｎが影響を与える。ＤＩの値が０（％）を超える
とδ−フェライトが存在し、硬さを低下させるばかり
か、焼入れ時にδ−フェライト界面に炭窒化物を析出さ
せ、耐銹性を著しく低下させるため０（％）未満に限定
した。
する各種元素の影響を調査した結果得られたもので、δ
−フェライト量に対し効果のある元素とその影響度を示
すものである。Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉ，Ａｌ，Ｃ，Ｎ，Ｎ
ｉ，Ｍｎが影響を与える。ＤＩの値が０（％）を超える
とδ−フェライトが存在し、硬さを低下させるばかり
か、焼入れ時にδ−フェライト界面に炭窒化物を析出さ
せ、耐銹性を著しく低下させるため０（％）未満に限定
した。
【００１８】ＭＩの式は母材中のマルテンサイト組織量
に対する各種元素の影響を調査した結果得られたもの
で、マルテンサイト組織量に対し効果のある元素とその
影響度を示すものである。ＭＩの値が０（％）を超える
と焼入れ組織中にオーステナイト組織が散在し、ビッカ
ース硬さで５００以下になるため０（％）未満に限定し
た。
に対する各種元素の影響を調査した結果得られたもの
で、マルテンサイト組織量に対し効果のある元素とその
影響度を示すものである。ＭＩの値が０（％）を超える
と焼入れ組織中にオーステナイト組織が散在し、ビッカ
ース硬さで５００以下になるため０（％）未満に限定し
た。
【００１９】
【実施例】表１に本発明の実施例を、表２に比較例の実
施例を示す。これらの実施例は、通常のステンレス鋼線
の製造工程で、溶製、熱間線材圧延、軟化焼鈍、伸線加
工を施しステンレス鋼線とした。その後、鍛造、圧造に
よりドリリングタッピンねじ加工し、その後１１００℃
焼入れ及び２５０℃焼戻し処理を施してマルテンサイト
組織とした。
施例を示す。これらの実施例は、通常のステンレス鋼線
の製造工程で、溶製、熱間線材圧延、軟化焼鈍、伸線加
工を施しステンレス鋼線とした。その後、鍛造、圧造に
よりドリリングタッピンねじ加工し、その後１１００℃
焼入れ及び２５０℃焼戻し処理を施してマルテンサイト
組織とした。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】No．１〜No．１２は本発明例である。No．
１３〜No．２３は比較例である。耐銹性評価試験はＪＩ
ＳＺ２３７１により線材圧延後の線材を平板に熱延、冷
間圧延、研磨後、１００×５０×１mmの板にて５００時
間試験実施後評価した。発明例の耐銹性ランクはＪＩＳ
評点の９．５以上である。
１３〜No．２３は比較例である。耐銹性評価試験はＪＩ
ＳＺ２３７１により線材圧延後の線材を平板に熱延、冷
間圧延、研磨後、１００×５０×１mmの板にて５００時
間試験実施後評価した。発明例の耐銹性ランクはＪＩＳ
評点の９．５以上である。
【００２５】硬さはＪＩＳＺ２２４４によりねじの刃先
表面下０．１mmの位置を測定した。本発明例の刃先硬さ
はビッカース硬さ５００以上である。ねじ込み性は１．
６mm板厚のＳＳ４００板をねじ込み試験及び、２．０mm
板厚のＳＵＳ３０４と４．０mm板厚のＳＳ４００の重合
わせ板をＳＵＳ３０４側からねじ込み試験し、損傷無く
ねじ込み可能か否かで判断した。両者共に損傷無くねじ
込み可能な場合はねじ込み性を○、１．６mm鉄板のみ可
能な場合はねじ込み性を△、両者共に不可な場合はねじ
込み性を×として評価した。本発明例のねじ込み性は○
である。
表面下０．１mmの位置を測定した。本発明例の刃先硬さ
はビッカース硬さ５００以上である。ねじ込み性は１．
６mm板厚のＳＳ４００板をねじ込み試験及び、２．０mm
板厚のＳＵＳ３０４と４．０mm板厚のＳＳ４００の重合
わせ板をＳＵＳ３０４側からねじ込み試験し、損傷無く
ねじ込み可能か否かで判断した。両者共に損傷無くねじ
込み可能な場合はねじ込み性を○、１．６mm鉄板のみ可
能な場合はねじ込み性を△、両者共に不可な場合はねじ
込み性を×として評価した。本発明例のねじ込み性は○
である。
【００２６】打ち抜き性は３．０mm板厚のＳＳ４００板
を打ち抜き試験し、座屈なしに打ち抜き可能か否かで判
断した。損傷無く打ち込み可能な場合は打ち抜き性を
○、不可な場合は打ち抜き性を×として評価した。本発
明例の打ち抜き性は○である。本発明例No．１〜No．４
と比較例No．１３〜１５は１３．０Ｃｒ−２．０Ｍｏ−
０．１５Ｃ−０．１０Ｎを基本成分としてオーステナイ
ト生成元素であるＮｉ量（％）及びＭｎ量（％）を変化
させて硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性及び耐銹性への影
響を調査したものである。比較例No．１３はＤＩの値が
高くてδ−フェライト量（％）が多いため硬さ、ねじ込
み性、打ち抜き性及び耐銹性に劣っている。比較例No．
１４はＭＩの値が０（％）以上でマルテンサイト組織を
得られないため硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性に劣って
いる。比較例No．１５はＭｎ量が高いため耐銹性に劣っ
ている。
を打ち抜き試験し、座屈なしに打ち抜き可能か否かで判
断した。損傷無く打ち込み可能な場合は打ち抜き性を
○、不可な場合は打ち抜き性を×として評価した。本発
明例の打ち抜き性は○である。本発明例No．１〜No．４
と比較例No．１３〜１５は１３．０Ｃｒ−２．０Ｍｏ−
０．１５Ｃ−０．１０Ｎを基本成分としてオーステナイ
ト生成元素であるＮｉ量（％）及びＭｎ量（％）を変化
させて硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性及び耐銹性への影
響を調査したものである。比較例No．１３はＤＩの値が
高くてδ−フェライト量（％）が多いため硬さ、ねじ込
み性、打ち抜き性及び耐銹性に劣っている。比較例No．
１４はＭＩの値が０（％）以上でマルテンサイト組織を
得られないため硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性に劣って
いる。比較例No．１５はＭｎ量が高いため耐銹性に劣っ
ている。
【００２７】本発明例No．５〜No．８と比較例No．１６
〜No．１９は１４．０Ｃｒ−２．５Ｎｉ−２．０Ｍｏ−
０．２Ｍｎを基本成分としてＣ量（％）及びＮ量（％）
を変化させたものである。比較例No．１６はＣ量（％）
が低いためねじ込み性、打ち抜き性に劣っている。比較
例No．１７はＣ量（％）が高く耐銹性に劣るばかりか、
ＭＩの値が０（％）以上でオーステナイト組織が存在し
て硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性に劣っている。比較例
No．１８はＮ量（％）が低いため硬さ、ねじ込み性、打
ち抜き性に劣っている。比較例No．１９はＮ量（％）が
高いためオーステナイトの存在とＣｒ炭窒化物の生成に
より、硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性及び耐銹性に劣っ
ている。本発明例No．９〜No．１２と比較例No．２０〜
No．２３は３．０Ｎｉ−０．２Ｍｎ−０．１５Ｃ−０．
１０Ｎを基本成分としてＣｒ量（％）及びＭｏ量（％）
を変化させたものである。比較例No．２０，No．２１は
ＡＲＩの値が低いため耐銹性に劣っている。比較例No．
２２，No．２３はＤＩ及びＭＩの値が高くδ−フェライ
ト及びオーステナイト組織が存在するため硬さ、ねじ込
み性、打ち抜き性及び耐銹性に劣っている。以上の実施
例から分かるように本発明鋼の優位性が明らかである。
〜No．１９は１４．０Ｃｒ−２．５Ｎｉ−２．０Ｍｏ−
０．２Ｍｎを基本成分としてＣ量（％）及びＮ量（％）
を変化させたものである。比較例No．１６はＣ量（％）
が低いためねじ込み性、打ち抜き性に劣っている。比較
例No．１７はＣ量（％）が高く耐銹性に劣るばかりか、
ＭＩの値が０（％）以上でオーステナイト組織が存在し
て硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性に劣っている。比較例
No．１８はＮ量（％）が低いため硬さ、ねじ込み性、打
ち抜き性に劣っている。比較例No．１９はＮ量（％）が
高いためオーステナイトの存在とＣｒ炭窒化物の生成に
より、硬さ、ねじ込み性、打ち抜き性及び耐銹性に劣っ
ている。本発明例No．９〜No．１２と比較例No．２０〜
No．２３は３．０Ｎｉ−０．２Ｍｎ−０．１５Ｃ−０．
１０Ｎを基本成分としてＣｒ量（％）及びＭｏ量（％）
を変化させたものである。比較例No．２０，No．２１は
ＡＲＩの値が低いため耐銹性に劣っている。比較例No．
２２，No．２３はＤＩ及びＭＩの値が高くδ−フェライ
ト及びオーステナイト組織が存在するため硬さ、ねじ込
み性、打ち抜き性及び耐銹性に劣っている。以上の実施
例から分かるように本発明鋼の優位性が明らかである。
【００２８】
【発明の効果】本発明によりねじ込み性及び耐銹性に優
れたドリリングタッピンねじや、打ち抜き性及び耐銹性
に優れた釘を提供することが可能で、産業上有効な効果
がもたらされる。
れたドリリングタッピンねじや、打ち抜き性及び耐銹性
に優れた釘を提供することが可能で、産業上有効な効果
がもたらされる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉村 公一 光市大字島田3434番地 新日本製鐵株式会 社光製鐵所内 (72)発明者 松井 孝至 光市大字島田3434番地 新日本製鐵株式会 社光製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．１３％〜０．２０％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：２．０％以下、 Ｎｉ：１．０％〜５．０％、 Ｃｒ：１２．０％〜１６．０％、 Ｍｏ：１．３％〜３．５％、 Ａｌ：０．００５％〜０．１％、 Ｎ ：０．０６％〜０．１３％ を含有し、かつ（１）式で表されるＡＲＩの値が１６〜
２１（％）、（２）式で表されるＤＩの値が０（％）未
満、（３）式で表されるＭＩの値が０（％）未満で、残
部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなることを特
徴とする耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステン
レス鋼線材。 ＡＲＩ＝Ｃｒ＋２．４Ｍｏ …（１）式 ＤＩ ＝Ｃｒ＋１．２１Ｍｏ＋０．４８Ｓｉ ＋２．４８Ａｌ−（２４．５Ｃ＋１８．４Ｎ ＋Ｎｉ＋０．１１Ｍｎ）−１０．０ …（２）式 ＭＩ ＝Ｎｉ＋３０Ｃ＋０．１２Ｍｎ＋１８Ｎ−０．８３（Ｃｒ ＋１．５Ｓｉ＋１．４Ｍｏ）−２５．０ …（３）式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8911792A JPH05287456A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8911792A JPH05287456A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287456A true JPH05287456A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13961953
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8911792A Withdrawn JPH05287456A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 耐銹性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス鋼線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287456A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003095693A1 (fr) * | 2002-05-08 | 2003-11-20 | Nippon Steel Corporation | Fil d'acier inoxydable tres solide aux bonnes qualites de tenacite a la ductilite et module de rigidite, et procede de production |
| CN103255343A (zh) * | 2013-04-24 | 2013-08-21 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种具有优良性能的含锡马氏体不锈钢及其制造方法 |
-
1992
- 1992-04-09 JP JP8911792A patent/JPH05287456A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003095693A1 (fr) * | 2002-05-08 | 2003-11-20 | Nippon Steel Corporation | Fil d'acier inoxydable tres solide aux bonnes qualites de tenacite a la ductilite et module de rigidite, et procede de production |
| CN103255343A (zh) * | 2013-04-24 | 2013-08-21 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种具有优良性能的含锡马氏体不锈钢及其制造方法 |
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|---|---|---|---|
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