JPH05287429A - 高クリープ強さを有するＭｇ合金 - Google Patents
高クリープ強さを有するＭｇ合金Info
- Publication number
- JPH05287429A JPH05287429A JP11321292A JP11321292A JPH05287429A JP H05287429 A JPH05287429 A JP H05287429A JP 11321292 A JP11321292 A JP 11321292A JP 11321292 A JP11321292 A JP 11321292A JP H05287429 A JPH05287429 A JP H05287429A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- content
- creep strength
- melting point
- intermetallic compound
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高クリープ強さを有するＭｇ合金を提供す
る。 【構成】 本発明に係るＭｇ合金は、Ａｌ、Ｎｄおよび
残部Ｍｇよりなり、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕および〔Ｎ
ｄ〕の含有量〔Ｎｄ〕がそれぞれ １．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％、 〔Ｎｄ〕≦［３２〔Ａｌ〕-2＋２．４］重量％ に設定される。これにより、高融点のＡｌＮｄ系金属間
化合物および高融点のＭｇＮｄ系金属間化合物が結晶粒
界に晶出（または析出）するのでＭｇ合金のクリープ強
さが向上する。
る。 【構成】 本発明に係るＭｇ合金は、Ａｌ、Ｎｄおよび
残部Ｍｇよりなり、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕および〔Ｎ
ｄ〕の含有量〔Ｎｄ〕がそれぞれ １．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％、 〔Ｎｄ〕≦［３２〔Ａｌ〕-2＋２．４］重量％ に設定される。これにより、高融点のＡｌＮｄ系金属間
化合物および高融点のＭｇＮｄ系金属間化合物が結晶粒
界に晶出（または析出）するのでＭｇ合金のクリープ強
さが向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高クリープ強さを有する
Ｍｇ合金に関する。
Ｍｇ合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高クリープ強さを有するＭｇ合金
としてはＡＳ２１等が知られている。
としてはＡＳ２１等が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来例Ｍ
ｇ合金は、それを、例えばエンジン用シリンダブロック
等の優秀なクリープ特性を要求される機械部品用構成材
料として用いた場合、十分な寸法安定性が得られず、信
頼性が低い、という問題があった。また従来例Ｍｇ合金
は、融点が高い（６４０℃）、固液共存領域が狭い、鳥
骨状の共晶系Ｍｇ2 Ｓｉ金属間化合物が生成される等の
理由から湯流れ性および離型性が悪化し易く、したがっ
て鋳造作業性が悪い、という問題もあった。
ｇ合金は、それを、例えばエンジン用シリンダブロック
等の優秀なクリープ特性を要求される機械部品用構成材
料として用いた場合、十分な寸法安定性が得られず、信
頼性が低い、という問題があった。また従来例Ｍｇ合金
は、融点が高い（６４０℃）、固液共存領域が狭い、鳥
骨状の共晶系Ｍｇ2 Ｓｉ金属間化合物が生成される等の
理由から湯流れ性および離型性が悪化し易く、したがっ
て鋳造作業性が悪い、という問題もあった。
【０００４】本発明は前記に鑑み、従来例Ｍｇ合金より
もさらにクリープ強さを向上させ、また鋳造作業性を改
善された前記Ｍｇ合金を提供することを目的とする。
もさらにクリープ強さを向上させ、また鋳造作業性を改
善された前記Ｍｇ合金を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る高クリープ
強さを有するＭｇ合金は、Ａｌ、希土類元素（以下、
Ｒ．Ｅ．と称す）および残部Ｍｇよりなり、Ａｌの含有
量〔Ａｌ〕およびＲ．Ｅ．の含有量〔ＲＥ〕がそれぞれ １．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％、 〔ＲＥ〕≦［３２〔Ａｌ〕-2＋２．４］重量％ であることを特徴する。
強さを有するＭｇ合金は、Ａｌ、希土類元素（以下、
Ｒ．Ｅ．と称す）および残部Ｍｇよりなり、Ａｌの含有
量〔Ａｌ〕およびＲ．Ｅ．の含有量〔ＲＥ〕がそれぞれ １．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％、 〔ＲＥ〕≦［３２〔Ａｌ〕-2＋２．４］重量％ であることを特徴する。
【０００６】
【作用】ＡｌはＭｇ合金の常温下における引張強さを向
上させる機能を有する。Ａｌの含有量〔Ａｌ〕を前記の
ように低く設定すると、Ｍｇ合金の結晶粒界に晶出（ま
たは析出）してクリープ強さを低下させる要因となる低
融点のＭｇ17Ａｌ11金属間化合物の生成量が減少する。
上させる機能を有する。Ａｌの含有量〔Ａｌ〕を前記の
ように低く設定すると、Ｍｇ合金の結晶粒界に晶出（ま
たは析出）してクリープ強さを低下させる要因となる低
融点のＭｇ17Ａｌ11金属間化合物の生成量が減少する。
【０００７】またＲ．Ｅ．の含有量〔ＲＥ〕を前記のよ
うに設定すると、Ｍｇ合金の結晶粒界には高融点のＡｌ
Ｒ．Ｅ．系金属間化合物および高融点のＭｇＲ．Ｅ．系
金属間化合物が晶出（または析出）する。これら高融点
のＡｌＲ．Ｅ．系金属間化合物等は高温下においても結
晶粒界に存在して、そこに発生する滑りを抑制する機能
を有し、また低融点のＭｇ17Ａｌ11金属間化合物の生成
量が減少していることもあって、Ｍｇ合金のクリープ強
さが向上する。
うに設定すると、Ｍｇ合金の結晶粒界には高融点のＡｌ
Ｒ．Ｅ．系金属間化合物および高融点のＭｇＲ．Ｅ．系
金属間化合物が晶出（または析出）する。これら高融点
のＡｌＲ．Ｅ．系金属間化合物等は高温下においても結
晶粒界に存在して、そこに発生する滑りを抑制する機能
を有し、また低融点のＭｇ17Ａｌ11金属間化合物の生成
量が減少していることもあって、Ｍｇ合金のクリープ強
さが向上する。
【０００８】さらにＡｌおよびＲ．Ｅ．の含有量〔Ａ
ｌ〕、〔ＲＥ〕を前記のように設定すると、Ａｌの含有
量〔Ａｌ〕が低いにも拘らず、Ｍｇ合金の融点が６００
〜６３０℃となって従来例Ｍｇ合金ＡＳ２１のそれ（６
４０℃）よりも低くなり、また固液共存領域も広くなる
ので、湯流れ性、離型性等が良好となって、鋳造作業性
が向上する。
ｌ〕、〔ＲＥ〕を前記のように設定すると、Ａｌの含有
量〔Ａｌ〕が低いにも拘らず、Ｍｇ合金の融点が６００
〜６３０℃となって従来例Ｍｇ合金ＡＳ２１のそれ（６
４０℃）よりも低くなり、また固液共存領域も広くなる
ので、湯流れ性、離型性等が良好となって、鋳造作業性
が向上する。
【０００９】Ａｌの含有量〔Ａｌ〕において、〔Ａｌ〕
＜１．０重量％では、湯流れ性および離型性が悪化し、
またＭｇ合金の耐食性が損われる。一方、〔Ａｌ〕＞
４．０重量％ではＭｇ17Ａｌ11金属間化合物の生成量が
増すためＭｇ合金のクリープ強さが低下し、従来例Ｍｇ
合金ＡＳ２１のクリープ強さを超えることができない。
＜１．０重量％では、湯流れ性および離型性が悪化し、
またＭｇ合金の耐食性が損われる。一方、〔Ａｌ〕＞
４．０重量％ではＭｇ17Ａｌ11金属間化合物の生成量が
増すためＭｇ合金のクリープ強さが低下し、従来例Ｍｇ
合金ＡＳ２１のクリープ強さを超えることができない。
【００１０】Ｍｇ合金の溶製において、Ｒ．Ｅ．の溶解
量はＡｌの含有量〔Ａｌ〕によって影響される。前記数
式は、１．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％における
Ｒ．Ｅ．の最大溶解量、したがって含有量〔ＲＥ〕の上
限値を示したものである。Ｒ．Ｅ．の含有量〔ＲＥ〕が
前記数式で規定される値を超えた領域はＲ．Ｅ．の飽和
領域であってＲ．Ｅ．は炉底に沈澱する。Ｒ．Ｅ．の含
有量〔ＲＥ〕の下限値は、高融点のＡｌＲ．Ｅ．系金属
間化合物等を十分に生成させるため、好ましくは１．０
重量％である。
量はＡｌの含有量〔Ａｌ〕によって影響される。前記数
式は、１．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％における
Ｒ．Ｅ．の最大溶解量、したがって含有量〔ＲＥ〕の上
限値を示したものである。Ｒ．Ｅ．の含有量〔ＲＥ〕が
前記数式で規定される値を超えた領域はＲ．Ｅ．の飽和
領域であってＲ．Ｅ．は炉底に沈澱する。Ｒ．Ｅ．の含
有量〔ＲＥ〕の下限値は、高融点のＡｌＲ．Ｅ．系金属
間化合物等を十分に生成させるため、好ましくは１．０
重量％である。
【００１１】
【実施例】Ｒ．Ｅ．としては、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎ
ｄ、Ｐｍ、Ｓｍ等が用いられる。本実施例ではＲ．Ｅ．
としてＮｄを選択した。
ｄ、Ｐｍ、Ｓｍ等が用いられる。本実施例ではＲ．Ｅ．
としてＮｄを選択した。
【００１２】Ａｌ、Ｎｄおよび不可避不純物としてＦｅ
を含むＭｇを用いて、溶解温度７００℃の条件下で各種
Ｍｇ合金を溶製した。
を含むＭｇを用いて、溶解温度７００℃の条件下で各種
Ｍｇ合金を溶製した。
【００１３】表１は、各種Ｍｇ合金（１）〜（１０）の
化学成分（不可避不純物としてのＦｅを含む）を示す。
化学成分（不可避不純物としてのＦｅを含む）を示す。
【００１４】
【表１】 表１から明らかなように、各種Ｍｇ合金（１）〜（１
０）のＮｄの含有量〔Ｎｄ〕は、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕
との関係において前記数式を満足している。
０）のＮｄの含有量〔Ｎｄ〕は、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕
との関係において前記数式を満足している。
【００１５】表１において、Ｍｇ合金（２）〜（６）が
実施例Ｍｇ合金に該当し、他のＭｇ合金（１），（７）
〜（１０）は比較例Ｍｇ合金に該当する。
実施例Ｍｇ合金に該当し、他のＭｇ合金（１），（７）
〜（１０）は比較例Ｍｇ合金に該当する。
【００１６】図１は、実施例Ｍｇ合金（６）の金属組
織、特に、ＣＭＡ（新Ｘ線マイクロアナライザ）による
金属間化合物の定性分析結果を示す顕微鏡写真（５００
０倍）である。図１（ａ），（ｂ）において、黒色の地
の中に島状に点在するのが各化学成分であり、図１
（ａ）はＡｌを、図１（ｂ）はＮｄをそれぞれ示す。
織、特に、ＣＭＡ（新Ｘ線マイクロアナライザ）による
金属間化合物の定性分析結果を示す顕微鏡写真（５００
０倍）である。図１（ａ），（ｂ）において、黒色の地
の中に島状に点在するのが各化学成分であり、図１
（ａ）はＡｌを、図１（ｂ）はＮｄをそれぞれ示す。
【００１７】図１（ａ）の島状部分、即ちＡｌと、図１
（ｂ）の島状部分、即ちＮｄとが重なり合った所に高融
点のＡｌＮｄ系金属間化合物が生成されているもので、
この場合、ＡｌＮｄ系金属間化合物はＡｌ2 Ｎｄであ
り、その融点は６４０℃である。このＡｌ2 ＮｄはＭｇ
合金の結晶粒界に晶出（または析出）している。
（ｂ）の島状部分、即ちＮｄとが重なり合った所に高融
点のＡｌＮｄ系金属間化合物が生成されているもので、
この場合、ＡｌＮｄ系金属間化合物はＡｌ2 Ｎｄであ
り、その融点は６４０℃である。このＡｌ2 ＮｄはＭｇ
合金の結晶粒界に晶出（または析出）している。
【００１８】金属間化合物としては高融点のＭｇＮｄ系
金属間化合物も生成され、その金属間化合物はＭｇ合金
の結晶粒界に析出しているが、顕微鏡写真は省略した。
この場合の金属間化合物はＭｇ9 Ｎｄであり、その融点
は５４８℃である。
金属間化合物も生成され、その金属間化合物はＭｇ合金
の結晶粒界に析出しているが、顕微鏡写真は省略した。
この場合の金属間化合物はＭｇ9 Ｎｄであり、その融点
は５４８℃である。
【００１９】表２は、各種Ｍｇ合金（１）〜（１０）の
引張強さおよびクリープ強さを示す。
引張強さおよびクリープ強さを示す。
【００２０】
【表２】 表２において、クリープ強さは、温度１５０℃、負荷時
間１００時間において、０．１％クリープ伸びを生じる
応力として表わされている。
間１００時間において、０．１％クリープ伸びを生じる
応力として表わされている。
【００２１】図２は、表１，表２におけるＡｌの含有量
〔Ａｌ〕と、引張強さおよびクリープ強さとの関係を示
すグラフであり、線ａが引張強さに、また線ｂがクリー
プ強さにそれぞれ該当する。
〔Ａｌ〕と、引張強さおよびクリープ強さとの関係を示
すグラフであり、線ａが引張強さに、また線ｂがクリー
プ強さにそれぞれ該当する。
【００２２】表１，表２および図２から明らかなよう
に、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕が増加すると、Ｍｇ合金の引
張強さは向上するがクリープ強さは低下する。従来例Ｍ
ｇ合金ＡＳ２１はＡｌの含有量が２重量％であって、そ
のクリープ強さは、図２、点ｃで示すように２２．５Ｍ
Ｐａである。実施例Ｍｇ合金（３），（４）は、そのＡ
ｌ含有量が従来例Ｍｇ合金ＡＳ２１のそれと同一または
略同一であるが、クリープ強さにおいて２．２〜２．６
倍の上昇が認められる。クリープ強さにおいて、従来例
Ｍｇ合金ＡＳ２１を確実に上回るためには、Ａｌの含有
量〔Ａｌ〕は〔Ａｌ〕≦４．０重量％に、またＮｄの含
有量〔Ｎｄ〕は前記数式で示される範囲にそれぞれ設定
される。
に、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕が増加すると、Ｍｇ合金の引
張強さは向上するがクリープ強さは低下する。従来例Ｍ
ｇ合金ＡＳ２１はＡｌの含有量が２重量％であって、そ
のクリープ強さは、図２、点ｃで示すように２２．５Ｍ
Ｐａである。実施例Ｍｇ合金（３），（４）は、そのＡ
ｌ含有量が従来例Ｍｇ合金ＡＳ２１のそれと同一または
略同一であるが、クリープ強さにおいて２．２〜２．６
倍の上昇が認められる。クリープ強さにおいて、従来例
Ｍｇ合金ＡＳ２１を確実に上回るためには、Ａｌの含有
量〔Ａｌ〕は〔Ａｌ〕≦４．０重量％に、またＮｄの含
有量〔Ｎｄ〕は前記数式で示される範囲にそれぞれ設定
される。
【００２３】図３は、Ｍｇ合金におけるＡｌの含有量
〔Ａｌ〕とＮｄの含有量〔Ｎｄ〕との関係を示す。図
中、線ｄは前記数式、〔Ｎｄ〕＝３２〔Ａｌ〕-2＋２．
４に対応し、したがって、実施例におけるＮｄの含有量
〔Ｎｄ〕は、１．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％に
おいて、線ｄ上を含み、且つその線ｄよりも下側の領域
Ｒとなる。この場合、Ｎｄの含有量〔Ｎｄ〕の下限値
は、好ましくは１．０重量％である。
〔Ａｌ〕とＮｄの含有量〔Ｎｄ〕との関係を示す。図
中、線ｄは前記数式、〔Ｎｄ〕＝３２〔Ａｌ〕-2＋２．
４に対応し、したがって、実施例におけるＮｄの含有量
〔Ｎｄ〕は、１．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％に
おいて、線ｄ上を含み、且つその線ｄよりも下側の領域
Ｒとなる。この場合、Ｎｄの含有量〔Ｎｄ〕の下限値
は、好ましくは１．０重量％である。
【００２４】図４は、Ｍｇ合金溶製時における溶解温度
と、主としてるつぼから溶出してＭｇ合金に溶解したＦ
ｅの含有量との関係を示す。このＭｇ合金におけるＡｌ
の含有量〔Ａｌ〕は３．０重量％、Ｎｄの含有量〔Ｎ
ｄ〕は２．８重量％である。
と、主としてるつぼから溶出してＭｇ合金に溶解したＦ
ｅの含有量との関係を示す。このＭｇ合金におけるＡｌ
の含有量〔Ａｌ〕は３．０重量％、Ｎｄの含有量〔Ｎ
ｄ〕は２．８重量％である。
【００２５】図４から明らかなように、溶解温度ＴがＴ
≦７００℃ではＦｅの含有量が少なく、また昇温に伴う
Ｆｅの含有量上昇率も低いが、溶解温度Ｔ＞７００℃に
なると、Ｆｅの含有量が急激に多くなり、また昇温に伴
うＦｅの含有量上昇率も急激に高くなる。
≦７００℃ではＦｅの含有量が少なく、また昇温に伴う
Ｆｅの含有量上昇率も低いが、溶解温度Ｔ＞７００℃に
なると、Ｆｅの含有量が急激に多くなり、また昇温に伴
うＦｅの含有量上昇率も急激に高くなる。
【００２６】Ｍｇ合金の耐食性を考慮すると、Ｍｇ合金
溶製時における溶解温度ＴはＴ≦７００℃であることが
望ましい。
溶製時における溶解温度ＴはＴ≦７００℃であることが
望ましい。
【００２７】本発明において使用される他のＲ．Ｅ．で
あるＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｐｍ、Ｓｍ等の最大溶解量、し
たがってそれらの含有量の上限値も、１．０重量％≦
〔Ａｌ〕≦４．０重量％において、図３、線ｄ上を含
み、且つその線ｄよりも下側の領域Ｒに収まる。それら
の含有量の下限値は、前記のように好ましくは１．０重
量％である。
あるＬａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｐｍ、Ｓｍ等の最大溶解量、し
たがってそれらの含有量の上限値も、１．０重量％≦
〔Ａｌ〕≦４．０重量％において、図３、線ｄ上を含
み、且つその線ｄよりも下側の領域Ｒに収まる。それら
の含有量の下限値は、前記のように好ましくは１．０重
量％である。
【００２８】晶出（または析出）する金属間化合物につ
いては、例えば、Ｌａを使用した場合の高融点ＡｌＬａ
系金属間化合物は、Ａｌ2 Ｌａであり、その融点は６４
１℃である。また高融点ＭｇＬａ系金属間化合物はＭｇ
9 Ｌａであり、その融点は６１３℃である。Ｃｅを使用
した場合の高融点ＡｌＣｅ系金属間化合物はＡｌ2 Ｃｅ
であり、その融点は６３８℃である。また高融点ＭｇＣ
ｅ系金属間化合物はＭｇ9 Ｃｅであり、その融点は５９
２℃である。
いては、例えば、Ｌａを使用した場合の高融点ＡｌＬａ
系金属間化合物は、Ａｌ2 Ｌａであり、その融点は６４
１℃である。また高融点ＭｇＬａ系金属間化合物はＭｇ
9 Ｌａであり、その融点は６１３℃である。Ｃｅを使用
した場合の高融点ＡｌＣｅ系金属間化合物はＡｌ2 Ｃｅ
であり、その融点は６３８℃である。また高融点ＭｇＣ
ｅ系金属間化合物はＭｇ9 Ｃｅであり、その融点は５９
２℃である。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、ＡｌおよびＲ．Ｅ．の
含有量を前記のように特定することによって高クリープ
強さを有し、また鋳造作業性を改善されたＭｇ合金を提
供することができる。
含有量を前記のように特定することによって高クリープ
強さを有し、また鋳造作業性を改善されたＭｇ合金を提
供することができる。
【図１】Ｍｇ合金の金属組織を示す顕微鏡写真である。
【図２】Ａｌの含有量と引張強さおよびクリープ強さと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図３】Ａｌの含有量とＮｄの含有量との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】溶解温度とＦｅの含有量との関係を示すグラフ
である。
である。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ａｌ、希土類元素（以下、Ｒ．Ｅ．と称
す）および残部Ｍｇよりなり、Ａｌの含有量〔Ａｌ〕お
よびＲ．Ｅ．の含有量〔ＲＥ〕がそれぞれ １．０重量％≦〔Ａｌ〕≦４．０重量％、 〔ＲＥ〕≦［３２〔Ａｌ〕-2＋２．４］重量％ であることを特徴する、高クリープ強さを有するＭｇ合
金。 - 【請求項２】 Ｒ．Ｅ．はＮｄである、請求項１記載の
高クリープ強さを有するＭｇ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11321292A JPH05287429A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 高クリープ強さを有するＭｇ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11321292A JPH05287429A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 高クリープ強さを有するＭｇ合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287429A true JPH05287429A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14606410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11321292A Pending JPH05287429A (ja) | 1992-04-07 | 1992-04-07 | 高クリープ強さを有するＭｇ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05287429A (ja) |
-
1992
- 1992-04-07 JP JP11321292A patent/JPH05287429A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4749548A (en) | Copper alloy lead material for use in semiconductor device | |
| JP5116976B2 (ja) | 半融合金鋳造用原料黄銅合金 | |
| JP3204572B2 (ja) | 耐熱マグネシウム合金 | |
| US20090320967A1 (en) | High strength magnesium alloy and method of production of the same | |
| JP3894987B2 (ja) | 耐熱性白金材料 | |
| US4802934A (en) | Single-crystal Ni-based super-heat-resistant alloy | |
| JP2004176162A (ja) | 銅合金およびその製造方法 | |
| JPH05287429A (ja) | 高クリープ強さを有するＭｇ合金 | |
| JP2546324B2 (ja) | 高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 | |
| JPH05255794A (ja) | 耐熱マグネシウム合金 | |
| JP2787946B2 (ja) | 高温強度および高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶超合金 | |
| KR101591629B1 (ko) | 마그네슘의 용융점 이하에서 Al-Mg계 합금을 제조하는 방법 | |
| WO2007094265A1 (ja) | 半融合金鋳造用原料りん青銅合金 | |
| JPH05287430A (ja) | 高クリープ強さおよび高耐食性を有するＭｇ合金 | |
| JPS62116748A (ja) | 単結晶Ｎｉ基超耐熱合金 | |
| US3969160A (en) | High-strength ductile uranium alloy | |
| JPS60228630A (ja) | チタン合金の製造方法 | |
| JP3242493B2 (ja) | 耐熱性マグネシウム合金 | |
| JPS6024169B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
| JP3147244B2 (ja) | 塑性加工用素材の製法 | |
| JPH06271966A (ja) | 鋳造用アルミニウム合金材 | |
| JPS60228631A (ja) | チタン合金の製造方法 | |
| JPS60228632A (ja) | チタン合金の製造方法 | |
| JPH0860281A (ja) | 高剛性・高耐熱性展伸用アルミニウム合金 | |
| JPH08157981A (ja) | 耐熱マグネシウム合金の鋳造方法 |