JPH05285883A - 紙切断用カッター - Google Patents
紙切断用カッターInfo
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- JPH05285883A JPH05285883A JP8920692A JP8920692A JPH05285883A JP H05285883 A JPH05285883 A JP H05285883A JP 8920692 A JP8920692 A JP 8920692A JP 8920692 A JP8920692 A JP 8920692A JP H05285883 A JPH05285883 A JP H05285883A
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- Japan
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- blade
- cutter
- sintered body
- zro
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Abstract
(57)【要約】
【目的】長寿命であって優れた切れ味を長期に亘って発
揮することができる紙切断用カッターを提供することを
主目的とする。 【構成】上下の丸型刃物により紙を切断するカッターに
おいて、上下刃の少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を１．５
〜４．５ mol％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及び
Ａｌ2 Ｏ3 ５〜５０重量部の合計１００重量部からなる
ＺｒＯ2 −Ａｌ2Ｏ3 複合焼結体からなることを特徴と
する紙切断用カッター。
揮することができる紙切断用カッターを提供することを
主目的とする。 【構成】上下の丸型刃物により紙を切断するカッターに
おいて、上下刃の少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を１．５
〜４．５ mol％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及び
Ａｌ2 Ｏ3 ５〜５０重量部の合計１００重量部からなる
ＺｒＯ2 −Ａｌ2Ｏ3 複合焼結体からなることを特徴と
する紙切断用カッター。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、紙を切断するための刃
物に関する。より詳しくは、上下の丸型刃物（スリッタ
ー）の噛み合わせにより切断するカッターに関する。
物に関する。より詳しくは、上下の丸型刃物（スリッタ
ー）の噛み合わせにより切断するカッターに関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】製紙関連業界の紙加工における
紙の切断は、(i) 上下（場合によっては左右）のスリッ
ターの噛み合わせ、(ii)上下の板刃の噛み合わせ、(ii
i) 一枚の両刃スリッターや板刃などにより行なわれて
いるが、これらの中でも上下のスリッターの噛み合わせ
による切断方式が広く採用されている。
紙の切断は、(i) 上下（場合によっては左右）のスリッ
ターの噛み合わせ、(ii)上下の板刃の噛み合わせ、(ii
i) 一枚の両刃スリッターや板刃などにより行なわれて
いるが、これらの中でも上下のスリッターの噛み合わせ
による切断方式が広く採用されている。
【０００３】このスリッターの材質としては、炭素鋼、
高速度鋼、合金工具鋼等がよく用いられ、最近では超硬
合金も用いられている。これらの金属製刃によれば、鋭
角な刃先が形成でき、優れた切れ味を実現することが可
能である。
高速度鋼、合金工具鋼等がよく用いられ、最近では超硬
合金も用いられている。これらの金属製刃によれば、鋭
角な刃先が形成でき、優れた切れ味を実現することが可
能である。
【０００４】しかしながら、これらの金属製刃におい
て、その切れ味の良さが得られるのは使用の初期段階の
みであり、それ以降は急速に切れ味が低下して実用上使
用困難となる。すなわち、金属製刃の寿命は、切断する
紙の種類により異なるが、せいぜい約１週間〜１ケ月程
度が限度であるので、短期間のうちに刃の交換や再刃付
けを行なわなければならず、その結果工場稼働率の低下
を避けることができない。また、超硬合金を用いれば刃
の寿命は若干延ばせるものの、大幅に延長することまで
はできない。
て、その切れ味の良さが得られるのは使用の初期段階の
みであり、それ以降は急速に切れ味が低下して実用上使
用困難となる。すなわち、金属製刃の寿命は、切断する
紙の種類により異なるが、せいぜい約１週間〜１ケ月程
度が限度であるので、短期間のうちに刃の交換や再刃付
けを行なわなければならず、その結果工場稼働率の低下
を避けることができない。また、超硬合金を用いれば刃
の寿命は若干延ばせるものの、大幅に延長することまで
はできない。
【０００５】また、最近の製紙機械の高速化や紙フィラ
ーの変化をも併せて考えると、切断用カッターの高寿命
化、高信頼性等がより一層要求されることが予想され
る。さらに今後は、紙の切断面の高精度化或いは高品質
化も実現する必要がある。同時に、作業環境の改善、印
刷不良、コーティング不良の防止などのために、紙粉の
発生を抑制乃至防止することも望まれている。
ーの変化をも併せて考えると、切断用カッターの高寿命
化、高信頼性等がより一層要求されることが予想され
る。さらに今後は、紙の切断面の高精度化或いは高品質
化も実現する必要がある。同時に、作業環境の改善、印
刷不良、コーティング不良の防止などのために、紙粉の
発生を抑制乃至防止することも望まれている。
【０００６】
【本発明が解決しようとする課題】本発明は、長寿命で
あって優れた切れ味を長期に亘って発揮することができ
る紙切断用カッターを提供することを主な目的とする。
あって優れた切れ味を長期に亘って発揮することができ
る紙切断用カッターを提供することを主な目的とする。
【０００７】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、上記のよ
うな金属製刃における問題点に鑑み、鋭意研究を重ねた
結果、特定成分のＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体から
なる刃が、従来の金属製刃に比して硬度、耐摩耗性等に
優れており、紙切断用カッターの上刃又は下刃として最
適な特性を有することを見出した。さらに、上記複合焼
結体をスリッターとして上刃又は下刃に用い、これと他
の材質の刃との特定の組み合わせにより構成される紙切
断用カッターが、長期に亘って優れた切れ味を発揮でき
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
うな金属製刃における問題点に鑑み、鋭意研究を重ねた
結果、特定成分のＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体から
なる刃が、従来の金属製刃に比して硬度、耐摩耗性等に
優れており、紙切断用カッターの上刃又は下刃として最
適な特性を有することを見出した。さらに、上記複合焼
結体をスリッターとして上刃又は下刃に用い、これと他
の材質の刃との特定の組み合わせにより構成される紙切
断用カッターが、長期に亘って優れた切れ味を発揮でき
ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】即ち、本発明は； １．上下の丸型刃物により紙を切断するカッターにおい
て、上下刃の少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を１．５〜
４．５ mol％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡ
ｌ2 Ｏ3 ５〜５０重量部の合計１００重量部からなるＺ
ｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3複合焼結体からなることを特徴とす
る紙切断用カッター。
て、上下刃の少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を１．５〜
４．５ mol％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡ
ｌ2 Ｏ3 ５〜５０重量部の合計１００重量部からなるＺ
ｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3複合焼結体からなることを特徴とす
る紙切断用カッター。
【０００９】２．上下の丸型刃物により紙を切断するカ
ッターにおいて、下刃がＹ2 Ｏ3 を１．５〜４．５ mol
％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3 ５
〜５０重量部の合計１００重量部からなるＺｒＯ2 −Ａ
ｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなり、上刃が金属製刃又はＺｒ
Ｏ2 焼結体若しくは当該下刃よりＡｌ2 Ｏ3 含有量が少
ないＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなることを特
徴とする紙切断用カッターに係るものである。
ッターにおいて、下刃がＹ2 Ｏ3 を１．５〜４．５ mol
％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3 ５
〜５０重量部の合計１００重量部からなるＺｒＯ2 −Ａ
ｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなり、上刃が金属製刃又はＺｒ
Ｏ2 焼結体若しくは当該下刃よりＡｌ2 Ｏ3 含有量が少
ないＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなることを特
徴とする紙切断用カッターに係るものである。
【００１０】以下、本発明について詳細に説明する。
【００１１】本発明の紙切断用カッターは、上刃及び下
刃の丸型シアー刃（以下、「上刃」及び「下刃」に分け
て説明する）から構成されており、その上刃及び下刃の
少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を１．５〜４．５ mol％含
有したＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3 ５〜５
０重量部の合計１００重量部からなるＺｒＯ2 −Ａｌ2
Ｏ3 複合焼結体からなることを必須とする。
刃の丸型シアー刃（以下、「上刃」及び「下刃」に分け
て説明する）から構成されており、その上刃及び下刃の
少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を１．５〜４．５ mol％含
有したＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3 ５〜５
０重量部の合計１００重量部からなるＺｒＯ2 −Ａｌ2
Ｏ3 複合焼結体からなることを必須とする。
【００１２】但し、上刃及び下刃で構成される紙切断機
の構造上、下刃の交換が面倒で長時間を必要とする場合
がある。このような場合においては、下刃の交換回数を
少なくする必要があるので、下刃を長寿命になるように
設計し、上刃は下刃よりも幾分硬度が低く靭性に優れ且
つ下刃を傷めないような材質にするのが望ましい。具体
的には、下刃としては本発明の複合焼結体からなる刃を
採用し、上刃は通常の炭素鋼、高速度鋼、合金工具鋼、
ステンレス鋼等の金属製刃、或いはＹ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2
等の少なくとも１つを用いて安定化されたＺｒＯ2 焼結
体（正方晶ジルコニア多結晶体）又は下刃よりＡｌ2 Ｏ
3 含有量が少ないＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3系セラッミクス
からなる刃を用いるのが好ましい。つまり、上下刃とも
に金属製刃が用いられている場合は、高速回転する上下
２つの刃物が、相互の摩擦により焼き付きを起こした
り、摩耗したりすることによって急速に切断性能の低下
を来たす。ところが、本発明のような組み合わせで使用
する場合には、焼き付きが防止されるだけではなく、上
刃が金属製刃であれば常に下刃により研磨されることに
なるので、長期に亘り優れた切れ味を発揮することがで
きる。また、例えば下刃よりＡｌ2 Ｏ3 含有量が少ない
ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系セラッミクス等のように、上刃
が下刃よりも硬度が低く靭性に優れたセラミックスを用
いる場合にも、上刃が下刃により研磨されるため、上記
と同様の相乗的な効果が得られる。
の構造上、下刃の交換が面倒で長時間を必要とする場合
がある。このような場合においては、下刃の交換回数を
少なくする必要があるので、下刃を長寿命になるように
設計し、上刃は下刃よりも幾分硬度が低く靭性に優れ且
つ下刃を傷めないような材質にするのが望ましい。具体
的には、下刃としては本発明の複合焼結体からなる刃を
採用し、上刃は通常の炭素鋼、高速度鋼、合金工具鋼、
ステンレス鋼等の金属製刃、或いはＹ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2
等の少なくとも１つを用いて安定化されたＺｒＯ2 焼結
体（正方晶ジルコニア多結晶体）又は下刃よりＡｌ2 Ｏ
3 含有量が少ないＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3系セラッミクス
からなる刃を用いるのが好ましい。つまり、上下刃とも
に金属製刃が用いられている場合は、高速回転する上下
２つの刃物が、相互の摩擦により焼き付きを起こした
り、摩耗したりすることによって急速に切断性能の低下
を来たす。ところが、本発明のような組み合わせで使用
する場合には、焼き付きが防止されるだけではなく、上
刃が金属製刃であれば常に下刃により研磨されることに
なるので、長期に亘り優れた切れ味を発揮することがで
きる。また、例えば下刃よりＡｌ2 Ｏ3 含有量が少ない
ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 系セラッミクス等のように、上刃
が下刃よりも硬度が低く靭性に優れたセラミックスを用
いる場合にも、上刃が下刃により研磨されるため、上記
と同様の相乗的な効果が得られる。
【００１３】また本発明カッターにおいて、下刃は、下
刃刃部の刃先角（図１中β）が通常５０〜９０°程度の
外周角度をもつ形状の片刃であることが好ましい。ま
た、その構造は下刃全体が本発明の複合焼結体からなる
ものであっても良いし、刃部以外が金属製であっても良
い。刃部以外が金属製のときは、この刃部と金属とが接
着、接合又は機械的固定により一体化すれば良い。他
方、下刃に対応する上刃は、その刃先角（図１中α）が
通常２０〜９０°程度の外周角度をもつ片刃を用いる
が、好ましくは刃先の摩耗やチッピングを防止するため
に上記刃部が何段かに仕上げられているものが良い。
刃刃部の刃先角（図１中β）が通常５０〜９０°程度の
外周角度をもつ形状の片刃であることが好ましい。ま
た、その構造は下刃全体が本発明の複合焼結体からなる
ものであっても良いし、刃部以外が金属製であっても良
い。刃部以外が金属製のときは、この刃部と金属とが接
着、接合又は機械的固定により一体化すれば良い。他
方、下刃に対応する上刃は、その刃先角（図１中α）が
通常２０〜９０°程度の外周角度をもつ片刃を用いる
が、好ましくは刃先の摩耗やチッピングを防止するため
に上記刃部が何段かに仕上げられているものが良い。
【００１４】本発明における複合焼結体からなる刃の製
法は、まず安定化剤としてＹ2 Ｏ3を１．５〜４．５ｍ
ｏｌ％含有するジルコニア原料粉末を用いる。なお、こ
の場合、Ｙ2 Ｏ3 はジルコニア粉末に予め添加されてい
ても良いし、焼成の際に別途に加えても良い。上記配合
量が１．５ｍｏｌ％未満であるときには正方晶ジルコニ
アの安定性が低く、相転移による焼結体の劣化が起こり
易い。また４．５ｍｏｌ％を上回るときには焼結体の強
度と靭性が低下するので好ましくない。また、ジルコニ
ア原料粉末は、通常、粉末比表面積５〜３０ｍ2 ／ｇ、
粒子径５〜３０μｍ程度のものを使用する。
法は、まず安定化剤としてＹ2 Ｏ3を１．５〜４．５ｍ
ｏｌ％含有するジルコニア原料粉末を用いる。なお、こ
の場合、Ｙ2 Ｏ3 はジルコニア粉末に予め添加されてい
ても良いし、焼成の際に別途に加えても良い。上記配合
量が１．５ｍｏｌ％未満であるときには正方晶ジルコニ
アの安定性が低く、相転移による焼結体の劣化が起こり
易い。また４．５ｍｏｌ％を上回るときには焼結体の強
度と靭性が低下するので好ましくない。また、ジルコニ
ア原料粉末は、通常、粉末比表面積５〜３０ｍ2 ／ｇ、
粒子径５〜３０μｍ程度のものを使用する。
【００１５】次いで、上記ジルコニア原料粉末５０〜９
５重量部とＡｌ2 Ｏ3 原料粉末５〜５０重量部とを加え
て合計１００重量部とし、充分に混合する。ジルコニア
原料粉末が５０重量部を下回るとＡｌ2 Ｏ3 の特性に近
付いて靭性が低下し、９５重量部を超える場合にはＡｌ
2 Ｏ3 との複合による強度と靭性の向上が図れなくな
る。尚、上記混合粉末は、この方法以外にも、共沈法等
の方法により得られる上記３成分を含むものを用いても
良い混合した後、通常のファインセラミックスの成形法
として知られている方法に従って成形を行なう。かかる
成形法としては、例えばプレス成形、ＣＩＰ成形、鋳込
み成形、テープ成形等の各種方法が挙げられる。次い
で、成形体の焼成を行なうことにより、本発明焼結体を
得ることができる。この場合の焼成温度は通常１３００
〜１６００℃程度で３０〜１８０分程度行なえば良い。
なお、得られる焼結体をさらにＨＩＰ（熱間静水圧プレ
ス）処理すると素材の欠陥を縮小すると共に、強度を大
幅に高めることができる。ＨＩＰ処理条件は、常法と同
様にすれば良いが、不活性ガス又は空気雰囲気中にて圧
力５０〜２００ＭＰａ程度、温度１３００〜１６００℃
程度及び保持時間３０〜１２０分程度とするのが好まし
い。
５重量部とＡｌ2 Ｏ3 原料粉末５〜５０重量部とを加え
て合計１００重量部とし、充分に混合する。ジルコニア
原料粉末が５０重量部を下回るとＡｌ2 Ｏ3 の特性に近
付いて靭性が低下し、９５重量部を超える場合にはＡｌ
2 Ｏ3 との複合による強度と靭性の向上が図れなくな
る。尚、上記混合粉末は、この方法以外にも、共沈法等
の方法により得られる上記３成分を含むものを用いても
良い混合した後、通常のファインセラミックスの成形法
として知られている方法に従って成形を行なう。かかる
成形法としては、例えばプレス成形、ＣＩＰ成形、鋳込
み成形、テープ成形等の各種方法が挙げられる。次い
で、成形体の焼成を行なうことにより、本発明焼結体を
得ることができる。この場合の焼成温度は通常１３００
〜１６００℃程度で３０〜１８０分程度行なえば良い。
なお、得られる焼結体をさらにＨＩＰ（熱間静水圧プレ
ス）処理すると素材の欠陥を縮小すると共に、強度を大
幅に高めることができる。ＨＩＰ処理条件は、常法と同
様にすれば良いが、不活性ガス又は空気雰囲気中にて圧
力５０〜２００ＭＰａ程度、温度１３００〜１６００℃
程度及び保持時間３０〜１２０分程度とするのが好まし
い。
【００１６】このようにして得られた焼結体を、常法に
従って刃付加工を行なうことにより、本発明のＺｒＯ2
−Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなる刃が得られる。
従って刃付加工を行なうことにより、本発明のＺｒＯ2
−Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなる刃が得られる。
【００１７】
【作用及び効果】上刃及び下刃より構成される紙切断用
カッターにおいて、上刃及び下刃の少なくとも一方に本
発明のＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体を、特に下刃に
は本発明ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体を、上刃には
下刃よりも硬度が低く靭性に優れた金属製刃等を用いる
ことにより、下刃と共に上刃の寿命が大幅に改善され
る。また、同時に切断面の高精度化・高品質化、或いは
紙粉の発生量の低減を図ることもできる。
カッターにおいて、上刃及び下刃の少なくとも一方に本
発明のＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体を、特に下刃に
は本発明ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体を、上刃には
下刃よりも硬度が低く靭性に優れた金属製刃等を用いる
ことにより、下刃と共に上刃の寿命が大幅に改善され
る。また、同時に切断面の高精度化・高品質化、或いは
紙粉の発生量の低減を図ることもできる。
【００１８】さらに、本発明においてＨＩＰ処理された
刃では、高強度（２０００〜３０００ＭＰａ）、高硬度
（１３５０〜１８００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）及び高靭性（Ｋ
1 ｃ＝４．５〜８．０ＭＰａｍ1/2 ：ＳＥＰＢ法）を実
現できる。また、この場合、本発明焼結体の結晶粒径が
非常に微細化され、ＺｒＯ2 粒子においては０．１５〜
０．３μｍの微細粒子で構成されるので、このことも上
記長寿命化や切れ味の向上に寄与することとなる。
刃では、高強度（２０００〜３０００ＭＰａ）、高硬度
（１３５０〜１８００ｋｇｆ／ｍｍ2 ）及び高靭性（Ｋ
1 ｃ＝４．５〜８．０ＭＰａｍ1/2 ：ＳＥＰＢ法）を実
現できる。また、この場合、本発明焼結体の結晶粒径が
非常に微細化され、ＺｒＯ2 粒子においては０．１５〜
０．３μｍの微細粒子で構成されるので、このことも上
記長寿命化や切れ味の向上に寄与することとなる。
【００１９】
【実施例】以下に実施例及び比較例を示し、本発明の特
徴とするところをより一層明瞭にする。まず、実施例で
用いるための本発明の複合焼結体からなる刃の作成を行
なった。
徴とするところをより一層明瞭にする。まず、実施例で
用いるための本発明の複合焼結体からなる刃の作成を行
なった。
【００２０】製造例１ ジルコニアが加水分解法によって合成されたものであっ
て、安定化剤としてＹ2 Ｏ3 を３ｍｏｌ％固溶したジル
コニア原料粉末（商品名「ＯＺＣ−３Ｙ」大阪セメント
（株）製、比表面積２０ｍ2 ／ｇ；平均粒径０．９８μ
ｍ）９５重量部と、Ａｌ2 Ｏ3 粉末（「ＡＥＳ−１１」
住友化学（株）製、平均粒径０．４μｍ）５重量部とを
混合して成形用の粉末を調製した後、１ｔｏｎ／ｃｍ2
にてプレス成形し、次いで１４００℃の温度で焼成し
た。
て、安定化剤としてＹ2 Ｏ3 を３ｍｏｌ％固溶したジル
コニア原料粉末（商品名「ＯＺＣ−３Ｙ」大阪セメント
（株）製、比表面積２０ｍ2 ／ｇ；平均粒径０．９８μ
ｍ）９５重量部と、Ａｌ2 Ｏ3 粉末（「ＡＥＳ−１１」
住友化学（株）製、平均粒径０．４μｍ）５重量部とを
混合して成形用の粉末を調製した後、１ｔｏｎ／ｃｍ2
にてプレス成形し、次いで１４００℃の温度で焼成し
た。
【００２１】得られた焼結体を、アルゴンガス雰囲気
中、圧力９８ＭＰａ、温度１５００℃及び保持時間１時
間でＨＩＰ処理し、続いて刃付加工を行なうことによ
り、本発明のＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなる
刃を得た。尚、この刃の材質表示を「９５Ｚ ５Ａｌ」
とする。この表示はＺｒＯ2 ９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3
５重量部からなることを意味する（以下も同様であ
る）。
中、圧力９８ＭＰａ、温度１５００℃及び保持時間１時
間でＨＩＰ処理し、続いて刃付加工を行なうことによ
り、本発明のＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなる
刃を得た。尚、この刃の材質表示を「９５Ｚ ５Ａｌ」
とする。この表示はＺｒＯ2 ９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3
５重量部からなることを意味する（以下も同様であ
る）。
【００２２】製造例２〜５ ＺｒＯ2 とＡｌ2 Ｏ3 の配合割合と焼成温度を変えた以
外は、製造例１と同様にして、「９０Ｚ １０Ａｌ」、
「８０Ｚ ２０Ａｌ」、「６０Ｚ ４０Ａｌ」及び「４
０Ｚ ６０Ａｌ」の複合焼結体からなる刃を得た。な
お、焼成温度は、「９０Ｚ １０Ａｌ」及び「８０Ｚ
２０Ａｌ」では１４００℃、「６０Ｚ ４０Ａｌ」では
１５００℃、ならびに「４０Ｚ ６０Ａｌ」では１６０
０℃であった。
外は、製造例１と同様にして、「９０Ｚ １０Ａｌ」、
「８０Ｚ ２０Ａｌ」、「６０Ｚ ４０Ａｌ」及び「４
０Ｚ ６０Ａｌ」の複合焼結体からなる刃を得た。な
お、焼成温度は、「９０Ｚ １０Ａｌ」及び「８０Ｚ
２０Ａｌ」では１４００℃、「６０Ｚ ４０Ａｌ」では
１５００℃、ならびに「４０Ｚ ６０Ａｌ」では１６０
０℃であった。
【００２３】製造例６ 後記実施例で比較に供するための刃を作成した。まず、
ジルコニアが加水分解法によって合成されたものであっ
て、安定化剤としてＹ2 Ｏ3 を３ｍｏｌ％固溶したジル
コニア原料粉末（商品名「ＯＺＣ−３Ｙ」大阪セメント
（株）製、比表面積２０ｍ2 ／ｇ；平均粒径０．９８μ
ｍ）を１ｔｏｎ／ｃｍ2 にてプレス成形し、次いで１４
００℃の温度で焼成した。さらにこの焼結体を１０００
気圧で１４５０℃でＨＩＰ処理し、刃付加工を行なうこ
とにより刃（以下、「１００Ｙ」と記す）を得た。
ジルコニアが加水分解法によって合成されたものであっ
て、安定化剤としてＹ2 Ｏ3 を３ｍｏｌ％固溶したジル
コニア原料粉末（商品名「ＯＺＣ−３Ｙ」大阪セメント
（株）製、比表面積２０ｍ2 ／ｇ；平均粒径０．９８μ
ｍ）を１ｔｏｎ／ｃｍ2 にてプレス成形し、次いで１４
００℃の温度で焼成した。さらにこの焼結体を１０００
気圧で１４５０℃でＨＩＰ処理し、刃付加工を行なうこ
とにより刃（以下、「１００Ｙ」と記す）を得た。
【００２４】製造例７ 後記実施例で比較に供するための刃を作成した。まず、
ジルコニアが加水分解法によって合成されたものであっ
て、安定化剤としてＣｅＯ2 を１２ｍｏｌ％固溶したジ
ルコニア原料粉末（商品名「ＯＺＣ−１２Ｃｅ」大阪セ
メント（株）製、比表面積２０ｍ2 ／ｇ；平均粒径０．
９８μｍ）を１ｔｏｎ／ｃｍ2 にてプレス成形し、次い
で１４００℃の温度で焼成した。さらにこの焼結体を空
気雰囲気下、９８ＭＰａ、１５００℃で１時間ＨＩＰ処
理し、次いで刃付加工を行なうことにより刃（以下、
「１００Ｃｅ」と記す）を得た。
ジルコニアが加水分解法によって合成されたものであっ
て、安定化剤としてＣｅＯ2 を１２ｍｏｌ％固溶したジ
ルコニア原料粉末（商品名「ＯＺＣ−１２Ｃｅ」大阪セ
メント（株）製、比表面積２０ｍ2 ／ｇ；平均粒径０．
９８μｍ）を１ｔｏｎ／ｃｍ2 にてプレス成形し、次い
で１４００℃の温度で焼成した。さらにこの焼結体を空
気雰囲気下、９８ＭＰａ、１５００℃で１時間ＨＩＰ処
理し、次いで刃付加工を行なうことにより刃（以下、
「１００Ｃｅ」と記す）を得た。
【００２５】試験例１ 上記製造例１〜６で得られた刃について、室温曲げ強
度、室温破壊靭性及び室温硬度の測定を行なった。この
結果を表１に示す。これらの測定方法は、室温曲げ強度
は「ＪＩＳ Ｒ １６０１」、室温破壊靭性は「ＪＩＳ
Ｒ １６０７（ＳＥＰＢ法）」、及び室温硬度はビッ
カース硬度計により行なった。
度、室温破壊靭性及び室温硬度の測定を行なった。この
結果を表１に示す。これらの測定方法は、室温曲げ強度
は「ＪＩＳ Ｒ １６０１」、室温破壊靭性は「ＪＩＳ
Ｒ １６０７（ＳＥＰＢ法）」、及び室温硬度はビッ
カース硬度計により行なった。
【００２６】
【表１】
【００２７】実施例１ 表２に示すような組み合わせの上刃及び下刃からなるワ
インダー（オフ・マシーン）を使用して、１３．５〜５
８ｇ／ｍ2 の上質紙を切断し、上刃及び下刃の状態を調
べた。この結果を表２に示す。尚、上刃及び下刃は図２
に示すような状態で上刃及び下刃を設置した。また、刃
にセラミックス及び超硬合金を用いた場合には、刃部の
みにこれらの材料を使用し、刃部以外の部分には金属
（Ｓ４５Ｃ）を用い、これを刃部に接着又は接合して使
用した。
インダー（オフ・マシーン）を使用して、１３．５〜５
８ｇ／ｍ2 の上質紙を切断し、上刃及び下刃の状態を調
べた。この結果を表２に示す。尚、上刃及び下刃は図２
に示すような状態で上刃及び下刃を設置した。また、刃
にセラミックス及び超硬合金を用いた場合には、刃部の
みにこれらの材料を使用し、刃部以外の部分には金属
（Ｓ４５Ｃ）を用い、これを刃部に接着又は接合して使
用した。
【００２８】上記切断条件は、切断速度７００ｍ／ｍｉ
ｎ、上刃と下刃との接圧３〜４ｋｇ／ｃｍ2 、及び機械
の稼働時間８時間／日とした。また、比較のため、ダイ
ス鋼（ＳＫＤ）、高速度鋼（ＳＫＨ）又は超硬合金（Ｖ
２）からなる刃を用いて同様に実施した結果も表２に併
記する。
ｎ、上刃と下刃との接圧３〜４ｋｇ／ｃｍ2 、及び機械
の稼働時間８時間／日とした。また、比較のため、ダイ
ス鋼（ＳＫＤ）、高速度鋼（ＳＫＨ）又は超硬合金（Ｖ
２）からなる刃を用いて同様に実施した結果も表２に併
記する。
【００２９】
【表２】
【００３０】実施例２ ３１０〜６００ｇ／ｍ2 の板紙（アルバム台紙）を切断
するカッター（オン・マシーン）について、切断テスト
を行なった。その結果を表３に示す。この試験に用いた
上刃及び下刃の材質は表３に示す通りであり、図３に示
すような状態で両者を設置した。また刃にセラミックス
及び超硬合金を用いた場合には、刃部のみにこれらの材
料を使用し、刃部以外の部分には金属（Ｓ４５Ｃ）を用
い、これを刃部に接着又は接合して使用した。
するカッター（オン・マシーン）について、切断テスト
を行なった。その結果を表３に示す。この試験に用いた
上刃及び下刃の材質は表３に示す通りであり、図３に示
すような状態で両者を設置した。また刃にセラミックス
及び超硬合金を用いた場合には、刃部のみにこれらの材
料を使用し、刃部以外の部分には金属（Ｓ４５Ｃ）を用
い、これを刃部に接着又は接合して使用した。
【００３１】上記切断条件は、切断速度８０〜１００ｍ
／ｍｉｎ、上刃と下刃との接圧２．２ｋｇ／ｃｍ2 、及
び機械の稼働時間２４時間／日とした。また、比較のた
め、ダイス鋼（ＳＫＤ）、高速度鋼（ＳＫＨ）又は超硬
合金（Ｖ２）からなる刃を用いて同様に実施した結果も
表３に併記する。
／ｍｉｎ、上刃と下刃との接圧２．２ｋｇ／ｃｍ2 、及
び機械の稼働時間２４時間／日とした。また、比較のた
め、ダイス鋼（ＳＫＤ）、高速度鋼（ＳＫＨ）又は超硬
合金（Ｖ２）からなる刃を用いて同様に実施した結果も
表３に併記する。
【００３２】
【表３】
【００３３】実施例３ １２０〜６００ｇ／ｍ2 のコートボール紙を切断するカ
ッター（オフ・マシーン）について、切断テストを行な
った。その結果を表４に示す。この試験に用いた上刃及
び下刃の材質は表４に示す通りであり、図４に示すよう
な状態で両者を設置した。また、刃にセラミックス及び
超硬合金を用いた場合には、刃部のみにこれらの材料を
使用し、刃部以外の部分には金属（Ｓ４５Ｃ）を用い、
これを刃部に接着又は接合して使用した。
ッター（オフ・マシーン）について、切断テストを行な
った。その結果を表４に示す。この試験に用いた上刃及
び下刃の材質は表４に示す通りであり、図４に示すよう
な状態で両者を設置した。また、刃にセラミックス及び
超硬合金を用いた場合には、刃部のみにこれらの材料を
使用し、刃部以外の部分には金属（Ｓ４５Ｃ）を用い、
これを刃部に接着又は接合して使用した。
【００３４】上記切断条件は、切断速度７０ｍ／ｍｉ
ｎ、上刃と下刃との接圧０．８〜０．９ｋｇ／ｃｍ2 、
及び機械の稼働時間２４時間／日とした。また、比較の
ため、ダイス鋼（ＳＫＤ）、高速度鋼（ＳＫＨ）又は超
硬合金（Ｖ２）からなる刃を用いて同様に実施した結果
も表４に併記する。
ｎ、上刃と下刃との接圧０．８〜０．９ｋｇ／ｃｍ2 、
及び機械の稼働時間２４時間／日とした。また、比較の
ため、ダイス鋼（ＳＫＤ）、高速度鋼（ＳＫＨ）又は超
硬合金（Ｖ２）からなる刃を用いて同様に実施した結果
も表４に併記する。
【００３５】
【表４】
【００３６】以上の結果より、本発明による紙切断用カ
ッターは、従来の金属製刃に比して下刃の寿命において
は２〜２０倍、上刃においては２〜５倍向上しているの
がわかる。また、これらの実施例の本発明紙切断用カッ
ターによる場合には、どれも紙の切断面が美しく、紙粉
の発生も少なかった。
ッターは、従来の金属製刃に比して下刃の寿命において
は２〜２０倍、上刃においては２〜５倍向上しているの
がわかる。また、これらの実施例の本発明紙切断用カッ
ターによる場合には、どれも紙の切断面が美しく、紙粉
の発生も少なかった。
【図１】本発明の紙切断用カッターの構成の一例の概要
である。
である。
【図２】実施例１で使用した本発明の紙切断用カッター
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図３】実施例２で使用した本発明の紙切断用カッター
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
【図４】実施例３で使用した本発明の紙切断用カッター
の構成を示す図である。
の構成を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 勇 静岡県榛原郡榛原町静波1336−９ (72)発明者 松田 清嗣 静岡県榛原郡榛原町静波1261−１
Claims (2)
- 【請求項１】上下の丸型刃物により紙を切断するカッタ
ーにおいて、上下刃の少なくとも一方が、Ｙ2 Ｏ3 を
１．５〜４．５ mol％含有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量
部及びＡｌ2 Ｏ3 ５〜５０重量部の合計１００重量部か
らなるＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなることを
特徴とする紙切断用カッター。 - 【請求項２】上下の丸型刃物により紙を切断するカッタ
ーにおいて、下刃がＹ2Ｏ3 を１．５〜４．５ mol％含
有するＺｒＯ2 ５０〜９５重量部及びＡｌ2 Ｏ3５〜５
０重量部の合計１００重量部からなるＺｒＯ2 −Ａｌ2
Ｏ3 複合焼結体からなり、上刃が金属製刃又はＺｒＯ2
焼結体若しくは当該下刃よりＡｌ2 Ｏ3 含有量が少ない
ＺｒＯ2 −Ａｌ2 Ｏ3 複合焼結体からなることを特徴と
する紙切断用カッター。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8920692A JPH05285883A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 紙切断用カッター |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8920692A JPH05285883A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 紙切断用カッター |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05285883A true JPH05285883A (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=13964249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8920692A Pending JPH05285883A (ja) | 1992-04-10 | 1992-04-10 | 紙切断用カッター |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05285883A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009220268A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-10-01 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 回転丸刃を使用したスリッター装置、それを用いてなるシート状物の製造方法、およびそれにより得られたシート状物 |
| CN115427373A (zh) * | 2020-04-22 | 2022-12-02 | 东曹株式会社 | 烧结体及其制造方法 |
-
1992
- 1992-04-10 JP JP8920692A patent/JPH05285883A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009220268A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-10-01 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 回転丸刃を使用したスリッター装置、それを用いてなるシート状物の製造方法、およびそれにより得られたシート状物 |
| CN115427373A (zh) * | 2020-04-22 | 2022-12-02 | 东曹株式会社 | 烧结体及其制造方法 |
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