JPH04275977A - 高強度アルミナージルコニア系セラミックス刃物 - Google Patents
高強度アルミナージルコニア系セラミックス刃物Info
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- JPH04275977A JPH04275977A JP3120668A JP12066891A JPH04275977A JP H04275977 A JPH04275977 A JP H04275977A JP 3120668 A JP3120668 A JP 3120668A JP 12066891 A JP12066891 A JP 12066891A JP H04275977 A JPH04275977 A JP H04275977A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、強度、靭性、硬度など
に優れたアルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結体か
らなる工業用および民生用刃物に関する。なお、本願明
細書の以下の記載において、単に“%”および“部”と
あるのは、それぞれ“重量%”および“重量部”を意味
する。
に優れたアルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結体か
らなる工業用および民生用刃物に関する。なお、本願明
細書の以下の記載において、単に“%”および“部”と
あるのは、それぞれ“重量%”および“重量部”を意味
する。
【0002】
【従来技術とその問題点】従来から刃物用セラミックス
としては、Y2O3−ZrO2、Y2O3−Al2O3
−ZrO2などが知られている。これ等の材料で作った
刃物は、炭素鋼、高速度鋼、合金工具鋼などで作られた
金属刃物に比して、硬度、耐摩耗性などに優れ、耐久性
が大巾に改善されている。
としては、Y2O3−ZrO2、Y2O3−Al2O3
−ZrO2などが知られている。これ等の材料で作った
刃物は、炭素鋼、高速度鋼、合金工具鋼などで作られた
金属刃物に比して、硬度、耐摩耗性などに優れ、耐久性
が大巾に改善されている。
【0003】しかしながら、Y2O3−Al2O3−Z
rO2からなる刃物においては、Y2O3−ZrO2か
らなる刃物に比して、アルミナの存在により、硬度およ
び強度が高くなり、耐久性が改善されるものの、刃付け
加工時にアルミナ粒子の脱落を生じて、鋭角の刃が形成
されない場合がある。耐久性の点では、従来の金属刃物
に比して、Y2O3−ZrO2製刃物で2〜10倍程度
、Y2O3−Al2O3−ZrO2製刃物で5〜20倍
程度と向上しているが、最近ではさらにより高度の耐久
性が要求されており、この要求に応えることが困難とな
って来ている。
rO2からなる刃物においては、Y2O3−ZrO2か
らなる刃物に比して、アルミナの存在により、硬度およ
び強度が高くなり、耐久性が改善されるものの、刃付け
加工時にアルミナ粒子の脱落を生じて、鋭角の刃が形成
されない場合がある。耐久性の点では、従来の金属刃物
に比して、Y2O3−ZrO2製刃物で2〜10倍程度
、Y2O3−Al2O3−ZrO2製刃物で5〜20倍
程度と向上しているが、最近ではさらにより高度の耐久
性が要求されており、この要求に応えることが困難とな
って来ている。
【0004】
【問題点を解決するための手段】本発明者は、上記の如
き技術の現状に鑑みて研究を進めた結果、ジルコニアと
アルミナの複合セラミックス焼結体において、焼結体中
の両者の配合比、アルミナおよびジルコニア結晶粒子の
粒子径、ジルコニア結晶の結晶形、ジルコニア粒子の微
構造、ジルコニア−アルミナの粒界強化、ジルコニアお
よびアルミナ粒子への残留応力などを制御し、且つ両結
晶を均一に分散させるの場合には、高強度且つ高硬度で
あり、使用時に粒子脱落による刃こぼれのない耐久性に
優れた刃物を形成し得るアルミナ−ジルコニア系セラミ
ックス焼結体が得られることを見出した。
き技術の現状に鑑みて研究を進めた結果、ジルコニアと
アルミナの複合セラミックス焼結体において、焼結体中
の両者の配合比、アルミナおよびジルコニア結晶粒子の
粒子径、ジルコニア結晶の結晶形、ジルコニア粒子の微
構造、ジルコニア−アルミナの粒界強化、ジルコニアお
よびアルミナ粒子への残留応力などを制御し、且つ両結
晶を均一に分散させるの場合には、高強度且つ高硬度で
あり、使用時に粒子脱落による刃こぼれのない耐久性に
優れた刃物を形成し得るアルミナ−ジルコニア系セラミ
ックス焼結体が得られることを見出した。
【0005】すなわち、本発明は、下記のアルミナ−ジ
ルコニア系セラミックス焼結体からなる刃物を提供する
ものである:「Y2O3を1.5〜4.5モル%含有す
るZrO295〜30重量%とAl2O35〜70重量
%とからなるアルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結
体からなる刃物であって、 (a)焼結体中に平均粒子径0.3μm以下のZrO2
結晶粒子および平均粒子径2μm以下のAl2O3結晶
粒子が均一に分散されており、 (b)焼結体中のZrO2結晶相が主として正方晶から
なっており、 (c)Al2O3含有量と室温での曲げ強度とが下記の
関係にある高強度アルミナ−ジルコニア系セラミックス
焼結体からなることを特徴とする高強度アルミナ−ジル
コニア系セラミックス刃物:
ルコニア系セラミックス焼結体からなる刃物を提供する
ものである:「Y2O3を1.5〜4.5モル%含有す
るZrO295〜30重量%とAl2O35〜70重量
%とからなるアルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結
体からなる刃物であって、 (a)焼結体中に平均粒子径0.3μm以下のZrO2
結晶粒子および平均粒子径2μm以下のAl2O3結晶
粒子が均一に分散されており、 (b)焼結体中のZrO2結晶相が主として正方晶から
なっており、 (c)Al2O3含有量と室温での曲げ強度とが下記の
関係にある高強度アルミナ−ジルコニア系セラミックス
焼結体からなることを特徴とする高強度アルミナ−ジル
コニア系セラミックス刃物:
【0006】本発明によるZrO2−Al2O3焼結体
からなる刃物においては、ZrO2とAl2O3との割
合を前者が95〜30%で、後者が5〜70%となるよ
うにする。ZrO2が30%未満の場合には、硬度の点
では満足すべきであるが、強度が不充分となり、刃物と
しての耐久性が劣る。これに対し、ZrO2が95%を
上回る場合には、Al2O3を添加した効果が十分に発
揮されなくなる。なお、ZrO2中の安定化剤としての
Y2O3の量は、通常1.5〜4.5モル%の範囲にあ
るが、ZrO2の適度の安定化、単斜晶の形成抑制など
の観点からは、1.6〜3.2モル%程度であることが
より好ましい。また、その他の安定化剤(MgO、Ca
O、Laなど)を最高3モル%程度までY2O3と併用
しても良い。
からなる刃物においては、ZrO2とAl2O3との割
合を前者が95〜30%で、後者が5〜70%となるよ
うにする。ZrO2が30%未満の場合には、硬度の点
では満足すべきであるが、強度が不充分となり、刃物と
しての耐久性が劣る。これに対し、ZrO2が95%を
上回る場合には、Al2O3を添加した効果が十分に発
揮されなくなる。なお、ZrO2中の安定化剤としての
Y2O3の量は、通常1.5〜4.5モル%の範囲にあ
るが、ZrO2の適度の安定化、単斜晶の形成抑制など
の観点からは、1.6〜3.2モル%程度であることが
より好ましい。また、その他の安定化剤(MgO、Ca
O、Laなど)を最高3モル%程度までY2O3と併用
しても良い。
【0007】本発明刃物中の主として正方晶からなるZ
rO2結晶粒子は、平均粒子径0.3μm以下であるこ
とを必須とする。この平均粒子径が0.3μmを上回る
場合には、HIP処理による効果を抑制するとともに、
ZrO2正方晶の安全性を低下させる。また、ZrO2
粒子の平均粒子径が0.3μmを上回る場合には、刃物
使用時に粒子の脱落を生じ易くなり、耐久性を低下させ
る。ZrO2粒子は、10%を超えない範囲で、単斜晶
および/または立方晶を含有していても良い。
rO2結晶粒子は、平均粒子径0.3μm以下であるこ
とを必須とする。この平均粒子径が0.3μmを上回る
場合には、HIP処理による効果を抑制するとともに、
ZrO2正方晶の安全性を低下させる。また、ZrO2
粒子の平均粒子径が0.3μmを上回る場合には、刃物
使用時に粒子の脱落を生じ易くなり、耐久性を低下させ
る。ZrO2粒子は、10%を超えない範囲で、単斜晶
および/または立方晶を含有していても良い。
【0008】一方、本発明焼結体刃物中のAl2O3結
晶粒子は、平均粒子径2μm以下であることを必須とす
る。この平均粒子径が2μmを上回る場合には、原料に
由来する結晶中の欠陥が焼結体の強度向上を阻害すると
ともに、ZrO2粒子の場合と同様に、刃物使用時に粒
子の脱落を生じ易くなり、耐久性を低下させる。
晶粒子は、平均粒子径2μm以下であることを必須とす
る。この平均粒子径が2μmを上回る場合には、原料に
由来する結晶中の欠陥が焼結体の強度向上を阻害すると
ともに、ZrO2粒子の場合と同様に、刃物使用時に粒
子の脱落を生じ易くなり、耐久性を低下させる。
【0009】本発明によるアルミナ−ジルコニア系セラ
ミックス焼結体刃物は、Al2O3の含有量により異な
るものの、室温において、下記の如き優れた曲げ強度を
発揮する。
ミックス焼結体刃物は、Al2O3の含有量により異な
るものの、室温において、下記の如き優れた曲げ強度を
発揮する。
【0010】本発明による焼結体刃物は、通常以下の様
にして製造される。まず、ZrO2原料粉末とAl2O
3原料粉末とを所定の割合で配合した均一な原料混合物
を調製した後、所定の形状に成形する。成形方法および
条件は、公知のものと同様で良く、特に限定されないが
、通常プレス成形、CIP成形、鋳込み成形、押出成形
、射出成形などの方法が採用される。
にして製造される。まず、ZrO2原料粉末とAl2O
3原料粉末とを所定の割合で配合した均一な原料混合物
を調製した後、所定の形状に成形する。成形方法および
条件は、公知のものと同様で良く、特に限定されないが
、通常プレス成形、CIP成形、鋳込み成形、押出成形
、射出成形などの方法が採用される。
【0011】本発明において原料として使用するY2O
3を1.5〜4.5モル%含有するZrO2の粉末は、
5〜50m2/g程度の比表面積を有することが好まし
く、20〜40m2/g程度の比表面積を有することが
より好ましい。比表面積が5m2/g未満の場合には、
ZrO2の焼結温度が高くなり、焼結体の結晶粒径が粗
大なものとなる。この場合には、HIP処理による効果
を抑制するとともに、ZrO2正方晶の安全性を低下さ
せるので、好ましくない。一方、比表面積が50m2/
gを上回る場合には、超微粉末となるため、成形が困難
となり、好ましくない。
3を1.5〜4.5モル%含有するZrO2の粉末は、
5〜50m2/g程度の比表面積を有することが好まし
く、20〜40m2/g程度の比表面積を有することが
より好ましい。比表面積が5m2/g未満の場合には、
ZrO2の焼結温度が高くなり、焼結体の結晶粒径が粗
大なものとなる。この場合には、HIP処理による効果
を抑制するとともに、ZrO2正方晶の安全性を低下さ
せるので、好ましくない。一方、比表面積が50m2/
gを上回る場合には、超微粉末となるため、成形が困難
となり、好ましくない。
【0012】この際、必要ならば、原料混合物重量の1
%を超えない範囲で、焼結助剤としての作用を有するM
n,Fe,Co,Ni,Cu,Znなどの遷移金属を添
加したZrO2原料粉末を使用しても良い。この焼結助
剤は、予めZrO2原料粉末に含有させておいても良い
。焼結助剤の使用量が1%を超える場合には、最終的に
得られる焼結体の強度が低下するので、好ましくない。
%を超えない範囲で、焼結助剤としての作用を有するM
n,Fe,Co,Ni,Cu,Znなどの遷移金属を添
加したZrO2原料粉末を使用しても良い。この焼結助
剤は、予めZrO2原料粉末に含有させておいても良い
。焼結助剤の使用量が1%を超える場合には、最終的に
得られる焼結体の強度が低下するので、好ましくない。
【0013】本発明において他の原料として使用するa
−Al2O3は、純品のみならず、MgO、SiO2な
どの少量の焼結助剤(0.05〜1%程度)を含有する
ものをも包含する。a−Al2O3粉末としては、0.
5〜20m2/g程度の比表面積を有することが好まし
い。比表面積が0.5m2/g未満の場合には、焼結温
度が高くなり、焼結体が大きなアルミナ結晶粒子により
構成されるため、前述の様にAl2O3の欠陥が焼結体
の強度向上を阻害する。一方、比表面積が20m2/g
を上回る場合には、ZrO2粉末の場合と同様に、超微
粉末となるため、成形が非常に困難となる。
−Al2O3は、純品のみならず、MgO、SiO2な
どの少量の焼結助剤(0.05〜1%程度)を含有する
ものをも包含する。a−Al2O3粉末としては、0.
5〜20m2/g程度の比表面積を有することが好まし
い。比表面積が0.5m2/g未満の場合には、焼結温
度が高くなり、焼結体が大きなアルミナ結晶粒子により
構成されるため、前述の様にAl2O3の欠陥が焼結体
の強度向上を阻害する。一方、比表面積が20m2/g
を上回る場合には、ZrO2粉末の場合と同様に、超微
粉末となるため、成形が非常に困難となる。
【0014】また、本発明による焼結体の製造に際して
は、Al2O3粉末の焼結温度が、ZrO2粉末の焼結
温度と同等若しくはそれ以上、より好ましくは50〜4
00℃程度高くなるようにするために、Al2O3とZ
rO2とからなる原料粉末の焼結性をコントロールする
ことが極めて望ましい。この場合には、ZrO2粉末と
しては、焼結性に優れた比表面積18m2/g以上の粉
末を使用し、それに応じてZrO2粉末の焼結温度と同
等以上の焼結温度、より好ましくは50〜400℃程度
高い焼結温度を有するAl2O3粉末を選択使用する。 ここにいう“粉末の焼結温度”とは、ZrO2粉末およ
びA12O3粉末のいずれの場合にも、同一の成形方法
(例えば、プレス成形法、鋳込み成形法など)で得られ
た生成形体を順次昇温して高温で焼成するに際し、最終
的に得られる焼結体の密度に対して約98%以上の密度
が達成される焼結温度を意味する。より具体的には、A
l2O3では、3・90g/cm3以上、ZrO2では
、5・95g/cm3以上の焼結体が得られる焼成温度
と考えてよい。
は、Al2O3粉末の焼結温度が、ZrO2粉末の焼結
温度と同等若しくはそれ以上、より好ましくは50〜4
00℃程度高くなるようにするために、Al2O3とZ
rO2とからなる原料粉末の焼結性をコントロールする
ことが極めて望ましい。この場合には、ZrO2粉末と
しては、焼結性に優れた比表面積18m2/g以上の粉
末を使用し、それに応じてZrO2粉末の焼結温度と同
等以上の焼結温度、より好ましくは50〜400℃程度
高い焼結温度を有するAl2O3粉末を選択使用する。 ここにいう“粉末の焼結温度”とは、ZrO2粉末およ
びA12O3粉末のいずれの場合にも、同一の成形方法
(例えば、プレス成形法、鋳込み成形法など)で得られ
た生成形体を順次昇温して高温で焼成するに際し、最終
的に得られる焼結体の密度に対して約98%以上の密度
が達成される焼結温度を意味する。より具体的には、A
l2O3では、3・90g/cm3以上、ZrO2では
、5・95g/cm3以上の焼結体が得られる焼成温度
と考えてよい。
【0015】上記の成形原料には、必要に応じて、公知
の添加剤乃至添加物、例えば、結合剤(PVA系、アク
リル樹脂系、ワックス系、セルロース系などの水溶性高
分子;ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレンな
どの熱可塑性樹脂)、解膠剤、潤滑剤、離型剤、可塑剤
、界面活性剤、表面処理剤、消泡剤、水などを配合して
もよい。結合剤の配合量は、通常原料混合物の1〜5%
程度であり、その他の添加剤の配合量は、合計して通常
原料混合物の1〜5%程度である。
の添加剤乃至添加物、例えば、結合剤(PVA系、アク
リル樹脂系、ワックス系、セルロース系などの水溶性高
分子;ポリスチレン、ポリエチレン、ポリプロピレンな
どの熱可塑性樹脂)、解膠剤、潤滑剤、離型剤、可塑剤
、界面活性剤、表面処理剤、消泡剤、水などを配合して
もよい。結合剤の配合量は、通常原料混合物の1〜5%
程度であり、その他の添加剤の配合量は、合計して通常
原料混合物の1〜5%程度である。
【0016】次いで、上記の様にして得られた得られた
成形体を予備焼結する。予備焼結も、公知方法と特に変
わったところはないが、理論密度の90%以上、より好
ましくは95%以上の予備焼結体が得られる温度範囲内
の出来るだけ低い領域で行なうことが好ましく、通常1
200〜1650℃程度で行なわれる。予備焼結は、酸
化性乃至中性雰囲気中で行なえば良く、通常は空気中で
行なう。
成形体を予備焼結する。予備焼結も、公知方法と特に変
わったところはないが、理論密度の90%以上、より好
ましくは95%以上の予備焼結体が得られる温度範囲内
の出来るだけ低い領域で行なうことが好ましく、通常1
200〜1650℃程度で行なわれる。予備焼結は、酸
化性乃至中性雰囲気中で行なえば良く、通常は空気中で
行なう。
【0017】次いで、得られた予備焼結体をHIP処理
する。HIP処理時の条件も特に限定されないが、通常
温度1200〜1650℃程度、圧力500〜2000
kg/cm2程度の条件下に行なう。HIP処理には、
金属などのカプセル内に予備焼結体を真空封入した後、
加圧焼結する態様を採用しても良い。なお、本明細書に
おいて、“HIP処理”なる用語は、酸素の存在下に行
われる“O2HIP処理”をも包含するものである。
する。HIP処理時の条件も特に限定されないが、通常
温度1200〜1650℃程度、圧力500〜2000
kg/cm2程度の条件下に行なう。HIP処理には、
金属などのカプセル内に予備焼結体を真空封入した後、
加圧焼結する態様を採用しても良い。なお、本明細書に
おいて、“HIP処理”なる用語は、酸素の存在下に行
われる“O2HIP処理”をも包含するものである。
【0018】上記のようにして得られたアルミナ−ジル
コニア系セラミックス焼結体が優れた性能を発揮する機
構は、以下の様に推測される。まず、予備焼結により、
比表面積が大きく、焼結性に優れたZrO2原料粉末が
Al2O3粒子の周囲を取り囲んだ状態で焼結体が形成
される。この様なAl2O3粒子を小さなZrO2粒子
が取り囲んだ焼結体をHIP処理すると、主としてY−
TZP(イットリア安定化ジルコニア多結晶)粒子が塑
性変形し、Y−TZP粒子同志が相互に有機的に結合し
たマクロ構造を有することになる。この様な製造方法に
よる複合体の構造は、欠陥の無い緻密な焼結体となると
ともに、適切な残留応力の導入、ZrO2とAl2O3
間の化学結合の増加をもたらし、焼結体の靭性、強度な
どを改善するものと考えられる。また、この様な製造方
法によれば、ZrO2粒子は、充分に微細化するととも
に、さらに転位による細分化も期待でき、正方晶から単
斜晶への応力誘起変態を開始する応力をより上昇させる
ことも、強度を増大させている一つの原因と考えられる
。
コニア系セラミックス焼結体が優れた性能を発揮する機
構は、以下の様に推測される。まず、予備焼結により、
比表面積が大きく、焼結性に優れたZrO2原料粉末が
Al2O3粒子の周囲を取り囲んだ状態で焼結体が形成
される。この様なAl2O3粒子を小さなZrO2粒子
が取り囲んだ焼結体をHIP処理すると、主としてY−
TZP(イットリア安定化ジルコニア多結晶)粒子が塑
性変形し、Y−TZP粒子同志が相互に有機的に結合し
たマクロ構造を有することになる。この様な製造方法に
よる複合体の構造は、欠陥の無い緻密な焼結体となると
ともに、適切な残留応力の導入、ZrO2とAl2O3
間の化学結合の増加をもたらし、焼結体の靭性、強度な
どを改善するものと考えられる。また、この様な製造方
法によれば、ZrO2粒子は、充分に微細化するととも
に、さらに転位による細分化も期待でき、正方晶から単
斜晶への応力誘起変態を開始する応力をより上昇させる
ことも、強度を増大させている一つの原因と考えられる
。
【0019】次いで、上記のようにして得られたアルミ
ナ−ジルコニア系セラミックス焼結体の両面をダイアモ
ンドと石を工具として使用する平面研削盤などにより研
削仕上げする。研削手順としては、荒研削(と粒粒度#
80〜240程度)、中加工(と粒粒度#400〜60
0程度)および仕上げ加工(と粒粒度#800〜150
0程度)を順次行なう。この研削加工により、焼結体表
面を粗度Rmax1μm以下に仕上げる。
ナ−ジルコニア系セラミックス焼結体の両面をダイアモ
ンドと石を工具として使用する平面研削盤などにより研
削仕上げする。研削手順としては、荒研削(と粒粒度#
80〜240程度)、中加工(と粒粒度#400〜60
0程度)および仕上げ加工(と粒粒度#800〜150
0程度)を順次行なう。この研削加工により、焼結体表
面を粗度Rmax1μm以下に仕上げる。
【0020】さらに、上記で得られた研削物を常法に従
ってダイアモンドホイールを使用して刃付け加工するこ
とにより、所望の刃を有する刃物が得られる。刃先とし
てしては、片刃、両刃、丸刃のいずれも可能である。
ってダイアモンドホイールを使用して刃付け加工するこ
とにより、所望の刃を有する刃物が得られる。刃先とし
てしては、片刃、両刃、丸刃のいずれも可能である。
【0021】
【発明の効果】Y−TZPの優れた特性とAl2O3の
優れた特性とを併せ持つ本発明セラミックス刃物によれ
ば、下記の様な顕著な効果が達成される。 (1)強度および硬度が高いので、耐摩耗性が改善され
、刃物としての耐久性が向上する。 (2)アルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結体を構
成しているZrO2およびAl2O3の粒子が微細であ
るので、刃物使用時の粒子の脱落が極めて少なく、この
点からも耐久性が向上する。
優れた特性とを併せ持つ本発明セラミックス刃物によれ
ば、下記の様な顕著な効果が達成される。 (1)強度および硬度が高いので、耐摩耗性が改善され
、刃物としての耐久性が向上する。 (2)アルミナ−ジルコニア系セラミックス焼結体を構
成しているZrO2およびAl2O3の粒子が微細であ
るので、刃物使用時の粒子の脱落が極めて少なく、この
点からも耐久性が向上する。
【0022】
【実施例】以下に実施例を示し、本発明の特徴とすると
ころをより一層明確にする。 実施例1 ZrOCl2・8H2OとYCl3・6H2Oとを所定
の割合で溶解した水溶液を調製し、105℃で7日間加
熱しつつ加水分解し、さらにアンモニアを添加すること
により、共沈物を形成させた後、該共沈物を濾過し、乾
燥し、仮焼し、粉砕して、Y2O3含有量と比表面積の
異なる各種のZrO2原料粉末(純度99.4%以上)
を得た。
ころをより一層明確にする。 実施例1 ZrOCl2・8H2OとYCl3・6H2Oとを所定
の割合で溶解した水溶液を調製し、105℃で7日間加
熱しつつ加水分解し、さらにアンモニアを添加すること
により、共沈物を形成させた後、該共沈物を濾過し、乾
燥し、仮焼し、粉砕して、Y2O3含有量と比表面積の
異なる各種のZrO2原料粉末(純度99.4%以上)
を得た。
【0023】次いで、上記で得られたZrO2原料粉末
30〜90部とアルミナ粉末10〜70部との合計10
0部をエタノール中で72時間湿式混合した後、乾燥し
、試験試料を得た。かくして得た試験試料を使用して以
下の各試験を行なった。
30〜90部とアルミナ粉末10〜70部との合計10
0部をエタノール中で72時間湿式混合した後、乾燥し
、試験試料を得た。かくして得た試験試料を使用して以
下の各試験を行なった。
【0024】(1)試験−1
試験試料を1トン/cm2の圧力で金型成型して0.3
mm×20mm×40mmの成形体を得た後、所定の温
度で予備焼成し、HIP処理を行ない、0.1mm×1
8mm×32mmの焼結体を得た。下記第1表にジルコ
ニア中の安定化剤量(Y2O3含有量)、ジルコニア成
分の比表面積および配合量、アルミナ成分の比表面積お
よび配合量を示し、第2表に予備焼結温度およびHIP
処理条件を示す。
mm×20mm×40mmの成形体を得た後、所定の温
度で予備焼成し、HIP処理を行ない、0.1mm×1
8mm×32mmの焼結体を得た。下記第1表にジルコ
ニア中の安定化剤量(Y2O3含有量)、ジルコニア成
分の比表面積および配合量、アルミナ成分の比表面積お
よび配合量を示し、第2表に予備焼結温度およびHIP
処理条件を示す。
【0025】
【0026】
【0027】得られた焼結体の結晶学的特性を第3表に
示し、その機械的特性を第4表に示す。なお、強度試験
は、JIS R 1601に準じて3点曲げ試験に
より測定した。硬度は、ビッカース圧子圧入により測定
した。靭性は、JISR 1601に準じて「予亀裂
導入破壊試験法」により測定した。粒子径は、複合焼結
体を適切な温度によりサーマルエッチングを行ない、電
子顕微鏡写真から切片法により測定した。結晶相の定量
は、研摩した複合焼結体をX線回折に供し、行なった。
示し、その機械的特性を第4表に示す。なお、強度試験
は、JIS R 1601に準じて3点曲げ試験に
より測定した。硬度は、ビッカース圧子圧入により測定
した。靭性は、JISR 1601に準じて「予亀裂
導入破壊試験法」により測定した。粒子径は、複合焼結
体を適切な温度によりサーマルエッチングを行ない、電
子顕微鏡写真から切片法により測定した。結晶相の定量
は、研摩した複合焼結体をX線回折に供し、行なった。
【0028】
【0029】
【0030】得られた焼結体をダイアモンド工具で研削
した後、ダイアモンド工具で刃付けを行なった。得られ
た刃物を使用して、Ti入りインクフィルムを40m/
分の速度で切断し、切断面の荒れを10倍のルーペで観
察し、耐久性(正常な切断が行なわれる限度距離)を判
断した。結果を第5表に示す。
した後、ダイアモンド工具で刃付けを行なった。得られ
た刃物を使用して、Ti入りインクフィルムを40m/
分の速度で切断し、切断面の荒れを10倍のルーペで観
察し、耐久性(正常な切断が行なわれる限度距離)を判
断した。結果を第5表に示す。
【0031】(2)試験−2
試験試料を1トン/cm2の圧力で金型成型して直径1
00mm×7.5mmの成形体を得た後、所定の温度で
予備焼成し、HIP処理を行ない、直径80mm×6m
mの焼結体を得た。得られた焼結体をダイアモンド工具
で研削した後、ダイアモンド工具で刃付けを行なった。 得られた刃物を使用して、クラフト紙を1600m/5
0秒の速度で切断し、切断面の荒れを10倍のルーペで
観察し、耐久性(正常な切断が行なわれる限度距離)を
判断した。結果を第5表に示す。
00mm×7.5mmの成形体を得た後、所定の温度で
予備焼成し、HIP処理を行ない、直径80mm×6m
mの焼結体を得た。得られた焼結体をダイアモンド工具
で研削した後、ダイアモンド工具で刃付けを行なった。 得られた刃物を使用して、クラフト紙を1600m/5
0秒の速度で切断し、切断面の荒れを10倍のルーペで
観察し、耐久性(正常な切断が行なわれる限度距離)を
判断した。結果を第5表に示す。
【0032】(3)試験−3
試験試料を鋳込み成型して直径250mm×9mmの成
形体を得た後、所定の温度で予備焼成し、HIP処理を
行ない、直径210mm×7mmの焼結体を得た。得ら
れた焼結体をダイアモンド工具で研削した後、ダイアモ
ンド工具で刃付けを行なった。得られた刃物を使用して
、不織布を切断し、切断面の荒れを10倍のルーペで観
察し、耐久性(正常な切断が行なわれる限度距離)を判
断した。結果を第5表に示す。なお、試験−1〜試験−
3のいずれにおいても原料および製造条件が同一である
限り、ほぼ同一特性の焼結体が得られるので、原料およ
び製造条件が同一のものを単に試料No・1〜13とし
て包括して示してある。
形体を得た後、所定の温度で予備焼成し、HIP処理を
行ない、直径210mm×7mmの焼結体を得た。得ら
れた焼結体をダイアモンド工具で研削した後、ダイアモ
ンド工具で刃付けを行なった。得られた刃物を使用して
、不織布を切断し、切断面の荒れを10倍のルーペで観
察し、耐久性(正常な切断が行なわれる限度距離)を判
断した。結果を第5表に示す。なお、試験−1〜試験−
3のいずれにおいても原料および製造条件が同一である
限り、ほぼ同一特性の焼結体が得られるので、原料およ
び製造条件が同一のものを単に試料No・1〜13とし
て包括して示してある。
【0033】
【0034】第1表乃至第5表に示す結果から、本発明
による焼結体刃物が優れた性能を備えていることが明ら
かである。
による焼結体刃物が優れた性能を備えていることが明ら
かである。
Claims (1)
- 【請求項1】 Y2O3を1.5〜4.5モル%含有
するZrO295〜30重量%とAl2O35〜70重
量%とからなるアルミナ−ジルコニア系セラミックス焼
結体からなる刃物であって、 (a)焼結体中に平均粒子径0.3μm以下のZrO2
結晶粒子および平均粒子径2μm以下のAl2O3結晶
粒子が均一に分散されており、 (b)焼結体中のZrO2結晶相が主として正方晶から
なっており、 (c)A12O3含有量と室温での曲げ強度とが下記の
関係にある高強度アルミナ−ジルコニア系セラミックス
焼結休からなることを特徴とする高強度アルミナ−ジル
コニア系セラミックス刃物:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3120668A JPH04275977A (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 高強度アルミナージルコニア系セラミックス刃物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3120668A JPH04275977A (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 高強度アルミナージルコニア系セラミックス刃物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04275977A true JPH04275977A (ja) | 1992-10-01 |
Family
ID=14791964
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3120668A Pending JPH04275977A (ja) | 1991-02-28 | 1991-02-28 | 高強度アルミナージルコニア系セラミックス刃物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04275977A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6431800B1 (en) | 1999-05-31 | 2002-08-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Edged ceramic member and a method of manufacturing same |
JP2005211252A (ja) * | 2004-01-28 | 2005-08-11 | Kyocera Corp | 生体部材及びその製造方法並びに人工関節 |
US20120252655A1 (en) * | 2009-12-16 | 2012-10-04 | Meinhard Kuntz | Ceramic composite material consisting of aluminium oxide and zirconium oxide as main constitutents |
CN102850043A (zh) * | 2011-07-01 | 2013-01-02 | 株式会社Maruwa | 半导体装置用氧化铝锆烧结基板及其制造方法 |
JP2014501692A (ja) * | 2010-12-22 | 2014-01-23 | サン−ゴバン サントル ド レシェルシュ エ デテュド ユーロペアン | 備えつけられ、着色されかつ焼結されたジルコニア部品を含有する装飾品 |
WO2016190343A1 (ja) * | 2015-05-25 | 2016-12-01 | 京セラ株式会社 | セラミック刃物 |
-
1991
- 1991-02-28 JP JP3120668A patent/JPH04275977A/ja active Pending
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6431800B1 (en) | 1999-05-31 | 2002-08-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Edged ceramic member and a method of manufacturing same |
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US20120252655A1 (en) * | 2009-12-16 | 2012-10-04 | Meinhard Kuntz | Ceramic composite material consisting of aluminium oxide and zirconium oxide as main constitutents |
US9795709B2 (en) * | 2009-12-16 | 2017-10-24 | Ceramtec Gmbh | Ceramic composite material consisting of aluminium oxide and zirconium oxide as main constitutents |
JP2014501692A (ja) * | 2010-12-22 | 2014-01-23 | サン−ゴバン サントル ド レシェルシュ エ デテュド ユーロペアン | 備えつけられ、着色されかつ焼結されたジルコニア部品を含有する装飾品 |
CN102850043A (zh) * | 2011-07-01 | 2013-01-02 | 株式会社Maruwa | 半导体装置用氧化铝锆烧结基板及其制造方法 |
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JPWO2016190343A1 (ja) * | 2015-05-25 | 2017-07-06 | 京セラ株式会社 | セラミック刃物 |
JP2017192737A (ja) * | 2015-05-25 | 2017-10-26 | 京セラ株式会社 | セラミック刃物 |
EP3254812A4 (en) * | 2015-05-25 | 2018-01-10 | Kyocera Corporation | Ceramic knife |
US10118302B2 (en) | 2015-05-25 | 2018-11-06 | Kyocera Corporation | Ceramic cutting tool |
US10821616B2 (en) | 2015-05-25 | 2020-11-03 | Kyocera Corporation | Ceramic cutting tool |
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