JPH0527069A - 核燃料ペレツトの製造方法および核燃料ペレツト - Google Patents
核燃料ペレツトの製造方法および核燃料ペレツトInfo
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- JPH0527069A JPH0527069A JP3177050A JP17705091A JPH0527069A JP H0527069 A JPH0527069 A JP H0527069A JP 3177050 A JP3177050 A JP 3177050A JP 17705091 A JP17705091 A JP 17705091A JP H0527069 A JPH0527069 A JP H0527069A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 核燃料の高燃焼度化に伴い、焼結密度および
結晶粒径が大きく、熱伝導率の大きいペレットが要請さ
れるので、その製造方法およびその方法により製造され
る核燃料ペレットを提供する。 【構成】 ＳｉＯ2（４０〜８０ｗｔ％）と残部のＡｌ2
Ｏ3とからなる組成を有する焼結剤２と、ＵＯ2の合計量
の１０〜５００ｐｐｍの焼結剤２とＵＯ2粉末１を混合
し、成形した後、１５００〜１８００℃で焼結する方法
で核燃料ペレットを製造する。 【効果】 本発明により、高燃焼度化に対応した核燃料
ペレットが得られ、本ペレットは、焼結密度および熱伝
導率が大きく、クリ−プ速度は向上し、耐ＰＣＩ性の向
上の効果がある。
結晶粒径が大きく、熱伝導率の大きいペレットが要請さ
れるので、その製造方法およびその方法により製造され
る核燃料ペレットを提供する。 【構成】 ＳｉＯ2（４０〜８０ｗｔ％）と残部のＡｌ2
Ｏ3とからなる組成を有する焼結剤２と、ＵＯ2の合計量
の１０〜５００ｐｐｍの焼結剤２とＵＯ2粉末１を混合
し、成形した後、１５００〜１８００℃で焼結する方法
で核燃料ペレットを製造する。 【効果】 本発明により、高燃焼度化に対応した核燃料
ペレットが得られ、本ペレットは、焼結密度および熱伝
導率が大きく、クリ−プ速度は向上し、耐ＰＣＩ性の向
上の効果がある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、核燃料ペレットの製造
方法および核燃料ペレットに係り、特に核燃料の高燃焼
度化に対応して改善された核燃料ペレットの製造方法お
よび核燃料ペレットに関する。
方法および核燃料ペレットに係り、特に核燃料の高燃焼
度化に対応して改善された核燃料ペレットの製造方法お
よび核燃料ペレットに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から軽水炉、高速増殖炉に装荷され
る核燃料ペレットは、発電炉において経験された最も高
い燃焼度までその健全性が確認されている。しかし、現
在計画されている燃料の高燃焼度化に伴って、結晶粒界
に析出した核分裂生成ガス（ＦＰガス）による気泡スエ
リングの増加に伴ってペレットと被覆管の機械的相互作
用（ＰＣＩ）の増大、燃料からのＦＰガス放出による燃
料棒内の内圧の上昇が起こり、燃料の健全性が失われる
可能性があり、現在のペレットを改善する必要がある。
る核燃料ペレットは、発電炉において経験された最も高
い燃焼度までその健全性が確認されている。しかし、現
在計画されている燃料の高燃焼度化に伴って、結晶粒界
に析出した核分裂生成ガス（ＦＰガス）による気泡スエ
リングの増加に伴ってペレットと被覆管の機械的相互作
用（ＰＣＩ）の増大、燃料からのＦＰガス放出による燃
料棒内の内圧の上昇が起こり、燃料の健全性が失われる
可能性があり、現在のペレットを改善する必要がある。
【０００３】そこで、従来はペレットからのＦＰガス放
出率がＦＰガスのペレット結晶粒内の拡散に律速される
と考え、ペレットの結晶粒径を大きくすることによっ
て、ＦＰガスの放出率を抑える方法が試みられてきた。
出率がＦＰガスのペレット結晶粒内の拡散に律速される
と考え、ペレットの結晶粒径を大きくすることによっ
て、ＦＰガスの放出率を抑える方法が試みられてきた。
【０００４】しかし、結晶粒径を大きくするとペレット
のクリ−プ速度が低下し、ＰＣＩに悪影響を与える。一
方、ペレットのクリ−プ速度を向上させる方法として、
二酸化ウラン粉末にアルミニウム酸化物とケイ素酸化物
とからなる焼結剤を添加し、結晶粒界に軟質第二相を析
出させる方法として、（１）特開平１−１９３６９１号
公報、（２）特開平２−２４２１９５号公報があり、そ
れぞれ焼結剤の添加総量は約０．１〜１．０ｗｔ％、
０．０５〜０．４％としている。
のクリ−プ速度が低下し、ＰＣＩに悪影響を与える。一
方、ペレットのクリ−プ速度を向上させる方法として、
二酸化ウラン粉末にアルミニウム酸化物とケイ素酸化物
とからなる焼結剤を添加し、結晶粒界に軟質第二相を析
出させる方法として、（１）特開平１−１９３６９１号
公報、（２）特開平２−２４２１９５号公報があり、そ
れぞれ焼結剤の添加総量は約０．１〜１．０ｗｔ％、
０．０５〜０．４％としている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】核燃料の高燃焼度化に
伴い焼結密度が大きく、熱伝導率の大きなペレットが望
まれている。ところが、上記のように従来の割合でアル
ミニウム酸化物とケイ素酸化物からなる焼結剤を添加す
ると、ペレット内に気孔（ケイ素酸化物の蒸発によると
推定）を生成し、ペレットの焼結密度が大きくならない
ことが判った。さらに、結晶粒径を２０μｍ以上にする
のに要する焼結剤の添加量は約１０ｐｐｍ以上であり、
かつ５００ｐｐｍ以上では有意差が無いことが判った。
伴い焼結密度が大きく、熱伝導率の大きなペレットが望
まれている。ところが、上記のように従来の割合でアル
ミニウム酸化物とケイ素酸化物からなる焼結剤を添加す
ると、ペレット内に気孔（ケイ素酸化物の蒸発によると
推定）を生成し、ペレットの焼結密度が大きくならない
ことが判った。さらに、結晶粒径を２０μｍ以上にする
のに要する焼結剤の添加量は約１０ｐｐｍ以上であり、
かつ５００ｐｐｍ以上では有意差が無いことが判った。
【０００６】本発明はかかる問題に対処してなされたも
ので、その目的は、ペレットの焼結密度および結晶粒径
が大きく、かつクリ−プ特性を向上させることができる
ＵＯ2燃料ペレット製造方法およびペレットを提供する
ことにある。
ので、その目的は、ペレットの焼結密度および結晶粒径
が大きく、かつクリ−プ特性を向上させることができる
ＵＯ2燃料ペレット製造方法およびペレットを提供する
ことにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の、核燃料ペレットの製造方法の構成は、ＵＯ
2粉末を圧縮成形した後、これを焼結して核燃料ペレッ
トを製造する方法において、約４０〜８０ｗｔ％のＳｉ
Ｏ2と残部Ａｌ2Ｏ3とからなる組成を有する焼結剤とＵ
Ｏ2の合計量の１０〜５００ｐｐｍの割合の焼結剤と、
ＵＯ2粉末とを混合した後、圧縮成形し、約１５００〜
１８００℃の焼結温度で焼結するようにしたことであ
る。
の本発明の、核燃料ペレットの製造方法の構成は、ＵＯ
2粉末を圧縮成形した後、これを焼結して核燃料ペレッ
トを製造する方法において、約４０〜８０ｗｔ％のＳｉ
Ｏ2と残部Ａｌ2Ｏ3とからなる組成を有する焼結剤とＵ
Ｏ2の合計量の１０〜５００ｐｐｍの割合の焼結剤と、
ＵＯ2粉末とを混合した後、圧縮成形し、約１５００〜
１８００℃の焼結温度で焼結するようにしたことであ
る。
【０００８】また、上記課題を解決するための本発明の
核燃料ペレットの構成は、そのＵＯ2粒子が約２０〜６
０μｍの平均結晶粒径を有し、その結晶粒界のほとんど
がガラス状もしくは結晶質性のアルミナシリケ−ト相で
被覆され、かつその気孔率は約１〜４ｖｏｌ％のように
したことである。
核燃料ペレットの構成は、そのＵＯ2粒子が約２０〜６
０μｍの平均結晶粒径を有し、その結晶粒界のほとんど
がガラス状もしくは結晶質性のアルミナシリケ−ト相で
被覆され、かつその気孔率は約１〜４ｖｏｌ％のように
したことである。
【０００９】
【作用】本発明の製造方法に従ってペレットを製造する
と、焼結中に上記の焼結剤が一液相の共融体となり、液
相焼結メカニズムによって核燃料粉末間の表面反応を促
進し、緻密化および結晶粒の成長を助長する。このよう
なＵＯ2燃料を用いることにより熱伝導率が増大し、か
つＦＰガスの結晶粒界への拡散距離が増加し、ペレット
からのＦＰガス放出率が低下する。
と、焼結中に上記の焼結剤が一液相の共融体となり、液
相焼結メカニズムによって核燃料粉末間の表面反応を促
進し、緻密化および結晶粒の成長を助長する。このよう
なＵＯ2燃料を用いることにより熱伝導率が増大し、か
つＦＰガスの結晶粒界への拡散距離が増加し、ペレット
からのＦＰガス放出率が低下する。
【００１０】また、上記焼結剤の１部は、焼結中に蒸発
しペレット外に放出されるが、他は結晶粒界に第二相と
して析出する。この析出相は比較的低い融点を有するた
め、軟化温度が低く、ペレットのクリ−プ速度を向上さ
せ、耐ＰＣＩ性を向上させることになる。
しペレット外に放出されるが、他は結晶粒界に第二相と
して析出する。この析出相は比較的低い融点を有するた
め、軟化温度が低く、ペレットのクリ−プ速度を向上さ
せ、耐ＰＣＩ性を向上させることになる。
【００１１】本発明において、アルミニウム酸化物とケ
イ素酸化物からなる焼結剤を、核燃料体の全重量を基準
として約１０〜５００ｐｐｍの割合としたのは、結晶粒
径を２０μｍ以上にするのに焼結剤を約１０ｐｐｍ以上
必要とすること、また５００ｐｐｍ以上の添加量では有
意な差が無いことが実験結果から確かめられたからであ
る。さらに、５００ｐｐｍ以上添加することは、無意味
なばかりでなく、ペレットの密度を小さくするという逆
効果を示した。その逆効果を避けるためにも、最大添加
量を５００ｐｐｍとする必要があった。
イ素酸化物からなる焼結剤を、核燃料体の全重量を基準
として約１０〜５００ｐｐｍの割合としたのは、結晶粒
径を２０μｍ以上にするのに焼結剤を約１０ｐｐｍ以上
必要とすること、また５００ｐｐｍ以上の添加量では有
意な差が無いことが実験結果から確かめられたからであ
る。さらに、５００ｐｐｍ以上添加することは、無意味
なばかりでなく、ペレットの密度を小さくするという逆
効果を示した。その逆効果を避けるためにも、最大添加
量を５００ｐｐｍとする必要があった。
【００１２】
【実施例】以下本発明の核燃料ペレットの製造方法の１
実施例を図面を用いて説明する。図１は本発明の実施例
の核燃料ペレットの製造工程図である。以下の製造工程
を流れにしたがってせ説明する。図１において、１はＵ
Ｏ2粉末、２は焼結剤、３は混合工程、４は成形工程、
５はグリ−ンペレット、６は焼結工程、７は焼結ペレッ
トである。
実施例を図面を用いて説明する。図１は本発明の実施例
の核燃料ペレットの製造工程図である。以下の製造工程
を流れにしたがってせ説明する。図１において、１はＵ
Ｏ2粉末、２は焼結剤、３は混合工程、４は成形工程、
５はグリ−ンペレット、６は焼結工程、７は焼結ペレッ
トである。
【００１３】まず、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）４０
ｗｔ％と酸化ケイ素（ＳｉＯ2）６０ｗｔ％とを粗混合
し、これを８％−Ｈ2／Ｎ2混合ガス気流中で２１００℃
まで加熱して溶融させた後冷却し、均質なアルミナシリ
ケ−トを得た。これを粉砕して均一な粉末とした。この
混合粉末を焼結剤２とした。
ｗｔ％と酸化ケイ素（ＳｉＯ2）６０ｗｔ％とを粗混合
し、これを８％−Ｈ2／Ｎ2混合ガス気流中で２１００℃
まで加熱して溶融させた後冷却し、均質なアルミナシリ
ケ−トを得た。これを粉砕して均一な粉末とした。この
混合粉末を焼結剤２とした。
【００１４】ＵＯ2粉末１に上記焼結剤２を、核燃料体
の全重量を基準として約３０〜５００ｐｐｍ添加し、混
合３した後、圧粉成形４して、グリ−ンペレット５を製
造した。このグリ−ンペレット５を水素雰囲気中で１７
３０℃、３時間焼結することにより、製品の焼結ペレッ
ト７を得た。
の全重量を基準として約３０〜５００ｐｐｍ添加し、混
合３した後、圧粉成形４して、グリ−ンペレット５を製
造した。このグリ−ンペレット５を水素雰囲気中で１７
３０℃、３時間焼結することにより、製品の焼結ペレッ
ト７を得た。
【００１５】以上の方法により製造した核燃料ペレット
において、焼結剤２の添加量を、３０、２５０、５００
ｐｐｍの他に０（添加せず）および２５００ｐｐｍ
（０．２５ｗｔ％）とした場合のそれぞれについて得ら
れた焼結密度および平均結晶粒径の値を一括して表示し
た。
において、焼結剤２の添加量を、３０、２５０、５００
ｐｐｍの他に０（添加せず）および２５００ｐｐｍ
（０．２５ｗｔ％）とした場合のそれぞれについて得ら
れた焼結密度および平均結晶粒径の値を一括して表示し
た。
【００１６】表からわかるように、添加量０の場合は、
添加量３０〜５００ｐｐｍの場合に比べて焼結密度およ
び平均結晶粒径共にかなり小さい。また、添加量２５０
０ｐｐｍにした場合にも平均結晶粒径はよいが、焼結密
度はむしろ小さくなることを示している。すなわち、焼
結剤の添加量は３０〜５００ｐｐｍの範囲にした場合が
最も有効であることが実証された。
添加量３０〜５００ｐｐｍの場合に比べて焼結密度およ
び平均結晶粒径共にかなり小さい。また、添加量２５０
０ｐｐｍにした場合にも平均結晶粒径はよいが、焼結密
度はむしろ小さくなることを示している。すなわち、焼
結剤の添加量は３０〜５００ｐｐｍの範囲にした場合が
最も有効であることが実証された。
【００１７】前記の方法により製造した核燃料ペレット
は、ＵＯ2粒子は２０〜６０μｍの平均結晶粒径を有
し、その結晶粒界のほとんどがガラス状もしくは結晶質
性のアルミナシリケ−ト相で被覆され、かつその気孔率
は約１〜４ｖｏｌ％である。なお、前記実施例では、焼
結剤としてアルミナシリケ−トを用いたが、酸化アルミ
ニウム粉末と酸化ケイ素粉末の混合粉末を用いてもよ
い。
は、ＵＯ2粒子は２０〜６０μｍの平均結晶粒径を有
し、その結晶粒界のほとんどがガラス状もしくは結晶質
性のアルミナシリケ−ト相で被覆され、かつその気孔率
は約１〜４ｖｏｌ％である。なお、前記実施例では、焼
結剤としてアルミナシリケ−トを用いたが、酸化アルミ
ニウム粉末と酸化ケイ素粉末の混合粉末を用いてもよ
い。
【００１８】
【発明の効果】本発明の製造方法により、高燃焼度化に
対応できる核燃料ペレットを得ることができるようにな
った。本核燃料ペレットを用いれば、熱伝導率および結
晶粒径が大きいことから燃料中心温度を低くすることが
でき、また、ＦＰガスの結晶粒界への拡散距離が増加
し、ペレットからのＦＰガス放出率が低下する。さら
に、結晶粒界に軟化温度の低い第２相を有するため、ペ
レットのクリ−プ速度を向上させ、耐ＰＣＩ性を向上さ
せる効果がある。
対応できる核燃料ペレットを得ることができるようにな
った。本核燃料ペレットを用いれば、熱伝導率および結
晶粒径が大きいことから燃料中心温度を低くすることが
でき、また、ＦＰガスの結晶粒界への拡散距離が増加
し、ペレットからのＦＰガス放出率が低下する。さら
に、結晶粒界に軟化温度の低い第２相を有するため、ペ
レットのクリ−プ速度を向上させ、耐ＰＣＩ性を向上さ
せる効果がある。
【図１】本発明の実施例の核燃料ペレットの製造工程図
である。
である。
１ ＵＯ2粉末
２ 焼結剤
３ 混合工程
４ 成形工程
５ グリ−ンペレット
６ 焼結工程
７ 焼結ペレット
Claims (2)
- 【請求項１】 ＵＯ2粉末を圧縮成形した後、これを焼
結して核燃料ペレットを製造する方法において、約４０
〜８０ｗｔ％のＳｉＯ2と残部のＡｌ2Ｏ3とからなる組
成を有する焼結剤とＵＯ2の合計量の１０〜５００ｐｐ
ｍの割合の焼結剤と、ＵＯ2粉末とを混合した後、圧縮
成形し、約１５００〜１８００℃の焼結温度で焼結する
ことを特徴とする核燃料ペレットの製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の製造方法によって製造さ
れた核燃料ペレットは、そのＵＯ2粒子が約２０〜６０
μｍの平均結晶粒径を有し、その結晶粒界のほとんどが
ガラス状もしくは結晶質性のアルミナシリケ−ト相で被
覆され、かつその気孔率は約１〜４ｖｏｌ％であること
を特徴とする核燃料ペレット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3177050A JP2786345B2 (ja) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | 核燃料ペレットの製造方法および核燃料ペレット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3177050A JP2786345B2 (ja) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | 核燃料ペレットの製造方法および核燃料ペレット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0527069A true JPH0527069A (ja) | 1993-02-05 |
| JP2786345B2 JP2786345B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=16024263
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3177050A Expired - Lifetime JP2786345B2 (ja) | 1991-07-18 | 1991-07-18 | 核燃料ペレットの製造方法および核燃料ペレット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2786345B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019231046A1 (ko) * | 2018-05-29 | 2019-12-05 | 한전원자력연료 주식회사 | 핵분열 기체 흡착성이 우수한 이산화우라늄 소결체 및 제조방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01193691A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-08-03 | General Electric Co <Ge> | 核燃料 |
| JPH02242195A (ja) * | 1989-03-15 | 1990-09-26 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 核燃料ペレットの製造法 |
-
1991
- 1991-07-18 JP JP3177050A patent/JP2786345B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01193691A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-08-03 | General Electric Co <Ge> | 核燃料 |
| JPH02242195A (ja) * | 1989-03-15 | 1990-09-26 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 核燃料ペレットの製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019231046A1 (ko) * | 2018-05-29 | 2019-12-05 | 한전원자력연료 주식회사 | 핵분열 기체 흡착성이 우수한 이산화우라늄 소결체 및 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2786345B2 (ja) | 1998-08-13 |
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Legal Events
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