JPH0525949B2 - - Google Patents
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- JPH0525949B2 JPH0525949B2 JP59039629A JP3962984A JPH0525949B2 JP H0525949 B2 JPH0525949 B2 JP H0525949B2 JP 59039629 A JP59039629 A JP 59039629A JP 3962984 A JP3962984 A JP 3962984A JP H0525949 B2 JPH0525949 B2 JP H0525949B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
Description
本発明はプレス成形性及びメツキ密着性にすぐ
れた溶融亜鉛メツキB−Cr添加アルミキルド冷
延鋼板に関する。 一般に、自動車用冷延鋼板には、プレス加工の
際にしわや割れが発生しないようにプレス成形性
にすぐれると共に、成形品をプレス型からはずし
たときにその形状をよく保持するように、すぐれ
た形状保持性を有することが要求される。このよ
うにプレス成形性及び形状保持性にすぐれるため
には、r値が高く、且つ、降伏強度が低いことが
必要である。また、プレス成形し、焼付塗装した
後には、高い降伏強度をもつこと、即ち、焼付硬
化性が必要である。 一方、近年、冷延鋼板の製造には、その効率を
高めるために、冷間圧延後に連続焼鈍することが
広く行われるに至つているが、この場合には、従
来の箱焼鈍に比較して、r値が著しく劣化する。 このような問題を解決するために、特公昭51−
29696号公報には、微量のBを添加した鋼を熱間
圧延後に低温巻取し、次に、冷間圧延し、これを
連続焼鈍することにより、r値の改善された軟質
の冷延鋼板を得る方法が提案されている。更に、
特開昭56−166331号公報には、Bと共にCrを添
加し、且つ、B/N原子比を所定の範囲に規制し
た鋼を上記と同様に冷間圧延後に連続焼鈍して、
r値を更に改善した冷延鋼板を得る方法が提案さ
れている。 しかしながら、自動車用鋼板には、耐錆性を確
保するために通常、溶融亜鉛メツキが施されるの
で、メツキ密着性にすぐれることも要求され、上
記のようなB添加鋼又はB−Cr添加鋼を用いる
方法によれば、得られる冷延鋼板はr値にはすぐ
れるが、溶融亜鉛メツキの密着性に劣る問題を
尚、有している。 本発明者らは、上記した問題を解決するために
鋭意研究した結果、鋼にB及びCrを含有させる
と共に、B/N原子比を規制し、更に、Pを微量
に抑制することにより、すぐれたr値を有するの
みならず、溶融亜鉛メツキ密着性にもすぐれる冷
延鋼板を得ることができることを見出して、本発
明に至つたものである。 本発明によるプレス成形性及びメツキ密着性に
すぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板は、重量%で C 0.002〜0.05%、 Si 0.05%以下、 Mn 0.05〜0.30%、 Cr 0.10%を越えて、0.30%以下、 P 0.01%以下、 sol A 0.04%以下、及び N 0.001〜0.006%を含有すると共に、Bを
B/N原子比で0.5〜2.0の範囲で含有し、残部鉄
及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛
メツキが施されていることを特徴とする。 先ず、本発明による冷延鋼板の機械的性質につ
いて説明する。 本発明の冷延鋼板においては、微量のBと共に
所定量のCrを添加し、且つ、B/N原子比を所
定の範囲に規制することにより、鋼板のr値を高
め、また、低降伏強度とすると共に、全伸びを向
上させている。このようにすぐれた冷延鋼板が得
られるのは、B/N原子比が本発明に従つて所定
の範囲にあるときは、固溶Bによつて熱間圧延後
のオーステナイト・フエライト変態時のフエライ
ト粒の核生成頻度が低下して、熱延板粒径が粗大
化し、その結果として、焼鈍板粒径が成長するこ
とによるとみられる。従つて、従来、Bの添加に
よつてr値が低下するとされているが、このr値
の低下は、熱延板における粗大な結晶粒のため
に、(111)再結晶集合組織が劣化するためであ
り、本発明によれば、Bと共にCrを添加するこ
とによつて、変態点の低下等の効果によつて、熱
延板での粗大粒の成長を抑制し、焼鈍板における
結晶粒のみを成長させる結果、高いr値を得るこ
とができるのである。 更に、従来は、ライン内焼鈍方式の連続溶融亜
鉛メツキラインにおけるように、焼鈍後の空冷程
度の急速冷却によつては、BをB/N原子比で
0.5〜2.0の範囲に規制しても、固溶Cを多量に含
有するために、良好な降伏応力及び全伸びを得る
ことは困難であつたが、本発明によれば、Pを
0.01%以下に規制すると共に、Crを添加すること
によつて、低い降伏応力及び高い全伸びを達成す
ることができたのである。 次に、本発明による鋼板のメツキ密着性につい
て説明する。 通常、溶融亜鉛メツキ鋼板がプレス成形に供さ
れる場合、塗装性や点溶接性を改善する観点か
ら、連続溶融亜鉛メツキラインの亜鉛メツキ浴出
口側にFe−Zn合金化炉を設置し、亜鉛メツキさ
れた鋼板を520〜620℃の温度に再加熱して、その
表面の亜鉛層を合金層とする所謂合金化処理が行
なわれている。ここにおいて、B及びCrを含有
する鋼板を合金化処理すると、通常のリムド鋼板
に比較して、最適な合金化処理温度範囲が狭ま
り、低温側では合金化度が不足し、一方、高温側
では合金化が進行しずぎてパウダリングを起こす
ようになる。このような合金化の不均一性を避け
るためには、厳密な操業管理が必要とされる一
方、僅かな条件の変動によつて不良品が多く発生
するようになる。本発明によれば、Pを微量に規
制することによつて、合金化メツキの密着性及び
均一性が著しく改善され、メツキ不良及びメツキ
による不良品発生を大幅に低減させることができ
るのである。 次に、本発明による鋼板における化学成分の限
定理由について説明する。 Cは鋼を硬化させ、また、Bとの反応によつて
B炭化物を生成し、深絞り性を低下させるため
に、その上限を0.06%とする。特に、軟質で冷間
加工性にすぐれた鋼板を必要とするときは、例え
ば、真空脱ガス等によつてC量を例えば0.01%以
下のように、一層低減させればよい。 Siは、その量を増しても深絞り性を劣化させな
いが、0.05%よりも多いときは、鋼を硬化させる
ために上限を0.05%とする。 Mnは、鋼の熱間脆化を防止するために、0.05
%以上の添加を必要とするが、過多に添加すると
きは鋼板を硬化させ、深絞り性を低下させるの
で、その上限を0.30%とする。 Crは、B及びPと共に本発明による鋼板にお
いて必要不可欠の元素であり、前記した効果、即
ち、得られる鋼板に低い降伏応力、高い全伸び及
び高いr値を与えるためには、0.10%を越えて添
加することが必要である。しかし、0.30%を越え
て多量に添加しても、その効果が飽和するのみな
らず、製造費用を高くするので、その上限を0.30
%とする。 また、Pは、本発明によれば、0.01%以下に規
制される。Pは、通常、不可避的元素として、鋼
に0.015%程度含有され、また、前記特開昭56−
166331号公報にも、少量のPを含有させること
は、鋼板の深絞り性を向上させる観点から好まし
いことが記載されている。しかし、本発明によれ
ば、P量を0.01%以下の微量に抑制することによ
つて、r値のみならず、溶融亜鉛メツキ密着性を
格段に改善し得るのである。 solAは鋼の脱酸のために必要であつて、酸
可溶Aとして少なくとも0.005%は必要である。
しかし、0.04%よりも多く含有されるときは、B
の窒化物BNの形成を抑制して、鋼を硬化させ、
深絞り性を劣化させるので、その上限を0.04%と
する。 Bは、本発明による鋼における必須の元素であ
り、適量の添加により、低温巻取を行なつても、
連続焼鈍によつて軟質の冷延鋼板を得ることがで
きる。即ち、鋼板の軟質化にはBをB/N原子比
で0.5以上の添加を必要とするが、しかし、過剰
にBを添加するときは、Cと反応してB炭化物を
生成し、深絞り性を低下させるため、上記原子比
の上限は2.0とする。 Nは、鋼を硬質化して絞り性を劣化させ、ま
た、降伏点を高め、伸びを低下させると共に、前
記降伏点及び伸びのばらつきを共に大きくするの
で、0.006%以下とし、且つ、本発明によれば、
上記B/N原子比を満たすように含有されること
が必要である。 また、必要に応じて、Caを0.002〜0.015%含有
してもよい。 本発明による溶融亜鉛メツキ冷延鋼板は、上記
したような化学成分からなる鋼を、例えば、仕上
温度がAr3点以下、950℃以下で、巻取温度が550
〜700℃の範囲で熱間圧延した後、圧下率60〜90
%で冷間圧延し、次いで、ライン内焼鈍方式の連
続溶融亜鉛メツキラインにて連続焼鈍し、溶融亜
鉛メツキすることによつて製造される。この後、
必要に応じて調質圧延される。 以下に実施例を挙げて本発明を説明する。 実施例 第1表に示す化学組成を有する鋼を仕上温度
880〜910℃、巻取温度630〜680℃で熱間圧延した
後、冷延率75%にて冷間圧延し、次いで、連続溶
融亜鉛メツキラインに通板して、800℃で1分間
焼鈍した後、溶融亜鉛メツキし、580〜600℃の温
度で合金化処理し、1%の調質圧延を行なつた。 このようにして得られた溶融亜鉛メツキ冷延鋼
板の諸特性及びメツキ不合格率を第2表に示す。
また、第1表鋼記号Cの鋼について、P含有量を
変化させたときのメツキ不合格率を図面に示す。 本発明によるアルミキルド溶融亜鉛メツキ鋼板
の絞り加工性及び溶融亜鉛メツキ密着性が極めて
れた溶融亜鉛メツキB−Cr添加アルミキルド冷
延鋼板に関する。 一般に、自動車用冷延鋼板には、プレス加工の
際にしわや割れが発生しないようにプレス成形性
にすぐれると共に、成形品をプレス型からはずし
たときにその形状をよく保持するように、すぐれ
た形状保持性を有することが要求される。このよ
うにプレス成形性及び形状保持性にすぐれるため
には、r値が高く、且つ、降伏強度が低いことが
必要である。また、プレス成形し、焼付塗装した
後には、高い降伏強度をもつこと、即ち、焼付硬
化性が必要である。 一方、近年、冷延鋼板の製造には、その効率を
高めるために、冷間圧延後に連続焼鈍することが
広く行われるに至つているが、この場合には、従
来の箱焼鈍に比較して、r値が著しく劣化する。 このような問題を解決するために、特公昭51−
29696号公報には、微量のBを添加した鋼を熱間
圧延後に低温巻取し、次に、冷間圧延し、これを
連続焼鈍することにより、r値の改善された軟質
の冷延鋼板を得る方法が提案されている。更に、
特開昭56−166331号公報には、Bと共にCrを添
加し、且つ、B/N原子比を所定の範囲に規制し
た鋼を上記と同様に冷間圧延後に連続焼鈍して、
r値を更に改善した冷延鋼板を得る方法が提案さ
れている。 しかしながら、自動車用鋼板には、耐錆性を確
保するために通常、溶融亜鉛メツキが施されるの
で、メツキ密着性にすぐれることも要求され、上
記のようなB添加鋼又はB−Cr添加鋼を用いる
方法によれば、得られる冷延鋼板はr値にはすぐ
れるが、溶融亜鉛メツキの密着性に劣る問題を
尚、有している。 本発明者らは、上記した問題を解決するために
鋭意研究した結果、鋼にB及びCrを含有させる
と共に、B/N原子比を規制し、更に、Pを微量
に抑制することにより、すぐれたr値を有するの
みならず、溶融亜鉛メツキ密着性にもすぐれる冷
延鋼板を得ることができることを見出して、本発
明に至つたものである。 本発明によるプレス成形性及びメツキ密着性に
すぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板は、重量%で C 0.002〜0.05%、 Si 0.05%以下、 Mn 0.05〜0.30%、 Cr 0.10%を越えて、0.30%以下、 P 0.01%以下、 sol A 0.04%以下、及び N 0.001〜0.006%を含有すると共に、Bを
B/N原子比で0.5〜2.0の範囲で含有し、残部鉄
及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛
メツキが施されていることを特徴とする。 先ず、本発明による冷延鋼板の機械的性質につ
いて説明する。 本発明の冷延鋼板においては、微量のBと共に
所定量のCrを添加し、且つ、B/N原子比を所
定の範囲に規制することにより、鋼板のr値を高
め、また、低降伏強度とすると共に、全伸びを向
上させている。このようにすぐれた冷延鋼板が得
られるのは、B/N原子比が本発明に従つて所定
の範囲にあるときは、固溶Bによつて熱間圧延後
のオーステナイト・フエライト変態時のフエライ
ト粒の核生成頻度が低下して、熱延板粒径が粗大
化し、その結果として、焼鈍板粒径が成長するこ
とによるとみられる。従つて、従来、Bの添加に
よつてr値が低下するとされているが、このr値
の低下は、熱延板における粗大な結晶粒のため
に、(111)再結晶集合組織が劣化するためであ
り、本発明によれば、Bと共にCrを添加するこ
とによつて、変態点の低下等の効果によつて、熱
延板での粗大粒の成長を抑制し、焼鈍板における
結晶粒のみを成長させる結果、高いr値を得るこ
とができるのである。 更に、従来は、ライン内焼鈍方式の連続溶融亜
鉛メツキラインにおけるように、焼鈍後の空冷程
度の急速冷却によつては、BをB/N原子比で
0.5〜2.0の範囲に規制しても、固溶Cを多量に含
有するために、良好な降伏応力及び全伸びを得る
ことは困難であつたが、本発明によれば、Pを
0.01%以下に規制すると共に、Crを添加すること
によつて、低い降伏応力及び高い全伸びを達成す
ることができたのである。 次に、本発明による鋼板のメツキ密着性につい
て説明する。 通常、溶融亜鉛メツキ鋼板がプレス成形に供さ
れる場合、塗装性や点溶接性を改善する観点か
ら、連続溶融亜鉛メツキラインの亜鉛メツキ浴出
口側にFe−Zn合金化炉を設置し、亜鉛メツキさ
れた鋼板を520〜620℃の温度に再加熱して、その
表面の亜鉛層を合金層とする所謂合金化処理が行
なわれている。ここにおいて、B及びCrを含有
する鋼板を合金化処理すると、通常のリムド鋼板
に比較して、最適な合金化処理温度範囲が狭ま
り、低温側では合金化度が不足し、一方、高温側
では合金化が進行しずぎてパウダリングを起こす
ようになる。このような合金化の不均一性を避け
るためには、厳密な操業管理が必要とされる一
方、僅かな条件の変動によつて不良品が多く発生
するようになる。本発明によれば、Pを微量に規
制することによつて、合金化メツキの密着性及び
均一性が著しく改善され、メツキ不良及びメツキ
による不良品発生を大幅に低減させることができ
るのである。 次に、本発明による鋼板における化学成分の限
定理由について説明する。 Cは鋼を硬化させ、また、Bとの反応によつて
B炭化物を生成し、深絞り性を低下させるため
に、その上限を0.06%とする。特に、軟質で冷間
加工性にすぐれた鋼板を必要とするときは、例え
ば、真空脱ガス等によつてC量を例えば0.01%以
下のように、一層低減させればよい。 Siは、その量を増しても深絞り性を劣化させな
いが、0.05%よりも多いときは、鋼を硬化させる
ために上限を0.05%とする。 Mnは、鋼の熱間脆化を防止するために、0.05
%以上の添加を必要とするが、過多に添加すると
きは鋼板を硬化させ、深絞り性を低下させるの
で、その上限を0.30%とする。 Crは、B及びPと共に本発明による鋼板にお
いて必要不可欠の元素であり、前記した効果、即
ち、得られる鋼板に低い降伏応力、高い全伸び及
び高いr値を与えるためには、0.10%を越えて添
加することが必要である。しかし、0.30%を越え
て多量に添加しても、その効果が飽和するのみな
らず、製造費用を高くするので、その上限を0.30
%とする。 また、Pは、本発明によれば、0.01%以下に規
制される。Pは、通常、不可避的元素として、鋼
に0.015%程度含有され、また、前記特開昭56−
166331号公報にも、少量のPを含有させること
は、鋼板の深絞り性を向上させる観点から好まし
いことが記載されている。しかし、本発明によれ
ば、P量を0.01%以下の微量に抑制することによ
つて、r値のみならず、溶融亜鉛メツキ密着性を
格段に改善し得るのである。 solAは鋼の脱酸のために必要であつて、酸
可溶Aとして少なくとも0.005%は必要である。
しかし、0.04%よりも多く含有されるときは、B
の窒化物BNの形成を抑制して、鋼を硬化させ、
深絞り性を劣化させるので、その上限を0.04%と
する。 Bは、本発明による鋼における必須の元素であ
り、適量の添加により、低温巻取を行なつても、
連続焼鈍によつて軟質の冷延鋼板を得ることがで
きる。即ち、鋼板の軟質化にはBをB/N原子比
で0.5以上の添加を必要とするが、しかし、過剰
にBを添加するときは、Cと反応してB炭化物を
生成し、深絞り性を低下させるため、上記原子比
の上限は2.0とする。 Nは、鋼を硬質化して絞り性を劣化させ、ま
た、降伏点を高め、伸びを低下させると共に、前
記降伏点及び伸びのばらつきを共に大きくするの
で、0.006%以下とし、且つ、本発明によれば、
上記B/N原子比を満たすように含有されること
が必要である。 また、必要に応じて、Caを0.002〜0.015%含有
してもよい。 本発明による溶融亜鉛メツキ冷延鋼板は、上記
したような化学成分からなる鋼を、例えば、仕上
温度がAr3点以下、950℃以下で、巻取温度が550
〜700℃の範囲で熱間圧延した後、圧下率60〜90
%で冷間圧延し、次いで、ライン内焼鈍方式の連
続溶融亜鉛メツキラインにて連続焼鈍し、溶融亜
鉛メツキすることによつて製造される。この後、
必要に応じて調質圧延される。 以下に実施例を挙げて本発明を説明する。 実施例 第1表に示す化学組成を有する鋼を仕上温度
880〜910℃、巻取温度630〜680℃で熱間圧延した
後、冷延率75%にて冷間圧延し、次いで、連続溶
融亜鉛メツキラインに通板して、800℃で1分間
焼鈍した後、溶融亜鉛メツキし、580〜600℃の温
度で合金化処理し、1%の調質圧延を行なつた。 このようにして得られた溶融亜鉛メツキ冷延鋼
板の諸特性及びメツキ不合格率を第2表に示す。
また、第1表鋼記号Cの鋼について、P含有量を
変化させたときのメツキ不合格率を図面に示す。 本発明によるアルミキルド溶融亜鉛メツキ鋼板
の絞り加工性及び溶融亜鉛メツキ密着性が極めて
【表】
【表】
すぐれていることが明らかである。
図面はP含有量と、得られる冷延鋼板における
溶融亜鉛メツキ不合格率との関係を示すグラフで
ある。
溶融亜鉛メツキ不合格率との関係を示すグラフで
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重量%で C 0.002〜0.05%、 Si 0.05%以下、 Mn 0.05〜0.30%、 Cr 0.10%を越えて、0.30%以下、 P 0.01%以下、 sol A 0.04%以下、及び N 0.001〜0.006%を含有すると共に、Bを
B/N原子比で0.5〜2.0の範囲で含有し、残部鉄
及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛
メツキが施されていることを特徴とするプレス成
形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ
鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3962984A JPS60184669A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3962984A JPS60184669A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60184669A JPS60184669A (ja) | 1985-09-20 |
JPH0525949B2 true JPH0525949B2 (ja) | 1993-04-14 |
Family
ID=12558391
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3962984A Granted JPS60184669A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60184669A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61266556A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-26 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性にすぐれたロ−ル冷却型連続焼鈍用冷延鋼板 |
JP2664289B2 (ja) * | 1991-02-05 | 1997-10-15 | 新日本製鐵株式会社 | めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59126725A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-07-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-02-29 JP JP3962984A patent/JPS60184669A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59126725A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-07-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60184669A (ja) | 1985-09-20 |
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