JPS60184669A - プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 - Google Patents
プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板Info
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- JPS60184669A JPS60184669A JP3962984A JP3962984A JPS60184669A JP S60184669 A JPS60184669 A JP S60184669A JP 3962984 A JP3962984 A JP 3962984A JP 3962984 A JP3962984 A JP 3962984A JP S60184669 A JPS60184669 A JP S60184669A
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はプレス成形性及びメッキ密着性にずぐれた溶融
亜鉛メッキＢ−Ｃｒ添加アルミキルド冷延鋼板に関する
。
亜鉛メッキＢ−Ｃｒ添加アルミキルド冷延鋼板に関する
。
一般に、自動車用冷延鋼板には、プレス加工の際にしわ
や割れが発生しないようにプレス成形性にすぐれると共
に、成形品をプレス型からはずしたときにその形状をよ
く保持するように、すぐれた形状保持性を有することが
要求される。このようにプレス成形性及び形状保持性に
すぐれるためには、ｒ値が高く、且つ、降伏強度が低い
ことが必要である。また、プレス成形し、焼付塗装した
後には、高い降伏強度をもつこと、即ち、焼イ（硬化性
が必要である。５ 一方、近年、冷延鋼板の製造には、その効率を高めるた
めに、冷間圧延後に連続焼鈍することが広く行われるに
至っているが、この場合には、従来の箱焼鈍に比較して
、ｒ値が著しく劣化する。
や割れが発生しないようにプレス成形性にすぐれると共
に、成形品をプレス型からはずしたときにその形状をよ
く保持するように、すぐれた形状保持性を有することが
要求される。このようにプレス成形性及び形状保持性に
すぐれるためには、ｒ値が高く、且つ、降伏強度が低い
ことが必要である。また、プレス成形し、焼付塗装した
後には、高い降伏強度をもつこと、即ち、焼イ（硬化性
が必要である。５ 一方、近年、冷延鋼板の製造には、その効率を高めるた
めに、冷間圧延後に連続焼鈍することが広く行われるに
至っているが、この場合には、従来の箱焼鈍に比較して
、ｒ値が著しく劣化する。
このような問題を解決するために、特公昭５１−２９６
９６号公報には、徽旦のＢを添加した鋼を熱間圧延後に
低温巻取し、次に、冷間圧延し、これを連続焼鈍するこ
とにより、ｒ値の改善された軟質の冷延鋼板を得る方法
が提案されている。
９６号公報には、徽旦のＢを添加した鋼を熱間圧延後に
低温巻取し、次に、冷間圧延し、これを連続焼鈍するこ
とにより、ｒ値の改善された軟質の冷延鋼板を得る方法
が提案されている。
更に、特開昭５６−１６６３３１号公報には、Ｂと共に
Ｃｒを添加し、且つ、Ｂ／Ｎ原子比を所定の範囲に規制
した鋼を上記と同様に冷間圧延後に連続焼鈍して、ｒ値
を更に改善した冷延鋼板を得る方法が提案されている。
Ｃｒを添加し、且つ、Ｂ／Ｎ原子比を所定の範囲に規制
した鋼を上記と同様に冷間圧延後に連続焼鈍して、ｒ値
を更に改善した冷延鋼板を得る方法が提案されている。
しかしながら、自動車用鋼板には、耐錆性を確保するた
めに通常、溶融亜鉛メッキが施されるので、メッキ密着
性にすぐれることも要求され、上記のようなり添加鋼又
はＢ −’ Ｃ、ｒ添加鋼を用いる方法によれば、得ら
れる冷延鋼板はｒ値にはすぐれるが、溶融亜鉛メッキの
密着性に劣る問題を尚、有している。
めに通常、溶融亜鉛メッキが施されるので、メッキ密着
性にすぐれることも要求され、上記のようなり添加鋼又
はＢ −’ Ｃ、ｒ添加鋼を用いる方法によれば、得ら
れる冷延鋼板はｒ値にはすぐれるが、溶融亜鉛メッキの
密着性に劣る問題を尚、有している。
本発明者らは、上記した問題を解決するために鋭意研究
した結果、鋼にＢ及びＣｒを含有させると共に、Ｂ／Ｎ
原子比を規制し、更に、Ｐを微量に抑制することにより
、すぐれたｒ値をイ１するのみならず、溶融亜鉛メッキ
密着性にもすぐれる冷延鋼板を得ることができることを
見出して、本発明に至ったものである。
した結果、鋼にＢ及びＣｒを含有させると共に、Ｂ／Ｎ
原子比を規制し、更に、Ｐを微量に抑制することにより
、すぐれたｒ値をイ１するのみならず、溶融亜鉛メッキ
密着性にもすぐれる冷延鋼板を得ることができることを
見出して、本発明に至ったものである。
本発明によるプレス成形性及びメッキ密着性にすぐれた
溶融亜鉛メッキ鋼板は、重量％でＣＯ，００２〜０．０
５％、 ＳｉＯ，０５％以下、 Ｍｎ ０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．３０％、 Ｐ Ｏ，０１％以下、 ５ｏｌＡＡ’ ０．０４％以下、及び Ｎ Ｏ，００１〜０．００６％を含有すると共に、Ｂを
Ｂ／Ｎ原子比で０．５〜２．０の範囲で含有し、残部鉄
及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛メッキ
が施されていることを特徴とする。
溶融亜鉛メッキ鋼板は、重量％でＣＯ，００２〜０．０
５％、 ＳｉＯ，０５％以下、 Ｍｎ ０．０５〜０．３０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．３０％、 Ｐ Ｏ，０１％以下、 ５ｏｌＡＡ’ ０．０４％以下、及び Ｎ Ｏ，００１〜０．００６％を含有すると共に、Ｂを
Ｂ／Ｎ原子比で０．５〜２．０の範囲で含有し、残部鉄
及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛メッキ
が施されていることを特徴とする。
先ず、本発明による冷延鋼板の機械的性質について説明
する。
する。
本発明の冷延鋼板においては、微量のＢと共に所定量の
Ｃｒを添加し、且つ、Ｂ／Ｎ原子比を所定の範囲に規制
することにより、鋼板のｒ値を高め、また、低降伏強度
とすると共に、全伸びを向上させている。このようにす
ぐれた冷延鋼板が得られるのは、Ｂ ／’Ｎ原子比が本
発明に従って所定の範囲にあるときは、固溶Ｂによって
熱間圧延後のオーステナイト・フェライト変態時のフェ
ライト粒の核生成頻度が低下して、熱延板粒径が粗大化
し、その結果としζ、焼鈍板粒径が成長することによる
とみられる。従って、従来、Ｂの添加によってｒ値が低
下するとされているが、このｒ値の低下は、熱延板にお
ける粗大な結晶粒のために、（１１１）再結晶集合組織
が劣化するためであり、本発明によれば、Ｂと共にＣｒ
を添加することによって、変態点の低下等の効果によっ
て、熱延板での粗大粒の成長を抑制し、焼鈍板にお番ノ
る結晶粒のみを成長させる結果、高いｒ値を得ることが
できるのである。
Ｃｒを添加し、且つ、Ｂ／Ｎ原子比を所定の範囲に規制
することにより、鋼板のｒ値を高め、また、低降伏強度
とすると共に、全伸びを向上させている。このようにす
ぐれた冷延鋼板が得られるのは、Ｂ ／’Ｎ原子比が本
発明に従って所定の範囲にあるときは、固溶Ｂによって
熱間圧延後のオーステナイト・フェライト変態時のフェ
ライト粒の核生成頻度が低下して、熱延板粒径が粗大化
し、その結果としζ、焼鈍板粒径が成長することによる
とみられる。従って、従来、Ｂの添加によってｒ値が低
下するとされているが、このｒ値の低下は、熱延板にお
ける粗大な結晶粒のために、（１１１）再結晶集合組織
が劣化するためであり、本発明によれば、Ｂと共にＣｒ
を添加することによって、変態点の低下等の効果によっ
て、熱延板での粗大粒の成長を抑制し、焼鈍板にお番ノ
る結晶粒のみを成長させる結果、高いｒ値を得ることが
できるのである。
更に、従来は、ライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛メツキ
ラインにおけるように、焼鈍後の空冷程度の２速冷却に
よっては、ＢをＢ／Ｎ原子比で０゜５〜２．０の範囲に
規制しても、固溶Ｃを多量に含有するために、良好な降
伏応力及び全伸びを得ることば困難−ごあったが、本発
明によれば、Ｐを０゜０１％以下に規制すると共に、Ｃ
ｒを添加することによって、低い降伏応力及び高い全伸
びを達成することができたのである。
ラインにおけるように、焼鈍後の空冷程度の２速冷却に
よっては、ＢをＢ／Ｎ原子比で０゜５〜２．０の範囲に
規制しても、固溶Ｃを多量に含有するために、良好な降
伏応力及び全伸びを得ることば困難−ごあったが、本発
明によれば、Ｐを０゜０１％以下に規制すると共に、Ｃ
ｒを添加することによって、低い降伏応力及び高い全伸
びを達成することができたのである。
次に、本発明による鋼板のメッキ密着性について説明す
る。
る。
通常、溶融亜鉛メッキ網板がプレス成形に供される場合
、−塗装性や点溶接性を改善する観点から、連続溶融亜
鉛メツキラインの亜鉛メッキ浴出口側にＦｅ７Ｚｎ合金
化炉を設置し、亜鉛メッキされた鋼板を５２０〜６２０
℃の温度に再加熱して、その表面の亜鉛層を合金層とす
る所謂合金化処理が行なわれている。ここにおいて、Ｂ
及びＣｒを含有する鋼板を合金化処理すると、通常のリ
ムド鋼板に比較して、最適な合金化処理温度範囲が挟ま
り、低温側では合金化度が不足し、一方、高温側では合
金化が進行しすぎてパウダリングを起こすようになる。
、−塗装性や点溶接性を改善する観点から、連続溶融亜
鉛メツキラインの亜鉛メッキ浴出口側にＦｅ７Ｚｎ合金
化炉を設置し、亜鉛メッキされた鋼板を５２０〜６２０
℃の温度に再加熱して、その表面の亜鉛層を合金層とす
る所謂合金化処理が行なわれている。ここにおいて、Ｂ
及びＣｒを含有する鋼板を合金化処理すると、通常のリ
ムド鋼板に比較して、最適な合金化処理温度範囲が挟ま
り、低温側では合金化度が不足し、一方、高温側では合
金化が進行しすぎてパウダリングを起こすようになる。
このような合金化の不均一性を避けるためには、厳密な
操業管理が必要とされる一方、僅かな条件の変動によっ
て不良品が多く発生するようになる。本発明によれば、
Ｐを微量に規制することによって、合金化メッキの密着
性及び均−性が著しく改善され、メツキネ良及び不メッ
キによる不良品発生を大幅に低減させることができるの
である。
操業管理が必要とされる一方、僅かな条件の変動によっ
て不良品が多く発生するようになる。本発明によれば、
Ｐを微量に規制することによって、合金化メッキの密着
性及び均−性が著しく改善され、メツキネ良及び不メッ
キによる不良品発生を大幅に低減させることができるの
である。
次に、本発明による鋼板における化学成分の限定理由に
一つい°ζ説明する。
一つい°ζ説明する。
０は４．８１を硬化さ−ｌ、また、Ｂとの反応によって
１３炭化物を生成し、深絞り性を低下させるために、そ
の」二限を０．０６％とする。特に、軟質で冷間加工性
にずくれた鋼板を必要とするときは、例えば、真空脱ガ
ス等によってｃｌを例えば０．０１％以下のように、一
層低減させればよい。
１３炭化物を生成し、深絞り性を低下させるために、そ
の」二限を０．０６％とする。特に、軟質で冷間加工性
にずくれた鋼板を必要とするときは、例えば、真空脱ガ
ス等によってｃｌを例えば０．０１％以下のように、一
層低減させればよい。
Ｓｉは、その量を増しても深絞り性を劣化させないが、
０．０５％よりも多いときは、鋼を硬化させるために上
限を０．０５％とする。
０．０５％よりも多いときは、鋼を硬化させるために上
限を０．０５％とする。
Ｍｎは、ル１の熱間脆化を防止するために、０．０５％
以上の添加を必要とするが、過多に添加するときは鋼を
硬化さ−ｌ、深絞り性を低下させるので、その上限を０
．３ （１％とする。
以上の添加を必要とするが、過多に添加するときは鋼を
硬化さ−ｌ、深絞り性を低下させるので、その上限を０
．３ （１％とする。
Ｃｒは、Ｂ及びＰと共に本発明による鋼板において必要
不ｉｉＪ火の元素であり、前記した効果、即ち、得られ
る鋼板に低い降伏応力、高い全伸び及び高いｒ値を与え
るためには、０．０５％以上を添加することが必要であ
る。しかし、０．３０％を越えて多量に添加しても、そ
の効果が飽和するのみならず、製造費用を高くするので
、その上限を０゜３０％とする。
不ｉｉＪ火の元素であり、前記した効果、即ち、得られ
る鋼板に低い降伏応力、高い全伸び及び高いｒ値を与え
るためには、０．０５％以上を添加することが必要であ
る。しかし、０．３０％を越えて多量に添加しても、そ
の効果が飽和するのみならず、製造費用を高くするので
、その上限を０゜３０％とする。
また、Ｐは、本発明によれば、０．０１％以下に規制さ
れる。Ｐは、通常、不可避的元素として、鋼に０．０１
５％程度含有され、また、前記特開昭５６−１６６３３
１号公報にも、少量のＰを含有させることは、鋼板の深
絞り性を向上させる観点から好ましいことが記載されて
いる。しかし、本発明によれば、ｐｌを０．０１％以下
の微量に抑制することによって、ｒ値のみならず、溶融
亜鉛メッキ密着性を格段に改善し得るのである。
れる。Ｐは、通常、不可避的元素として、鋼に０．０１
５％程度含有され、また、前記特開昭５６−１６６３３
１号公報にも、少量のＰを含有させることは、鋼板の深
絞り性を向上させる観点から好ましいことが記載されて
いる。しかし、本発明によれば、ｐｌを０．０１％以下
の微量に抑制することによって、ｒ値のみならず、溶融
亜鉛メッキ密着性を格段に改善し得るのである。
５ｏｌＡＡ’は銅の脱酸のために必要であって、酸可溶
Ａβとして少なくとも０．００５％は必要である。しか
し、０．０４％よりも多く含有されるときは、Ｂの窒化
物ＢＨの形成を抑制して、鋼を硬化させ、深絞り性を劣
化させるので、その上限を０１０４％とする。
Ａβとして少なくとも０．００５％は必要である。しか
し、０．０４％よりも多く含有されるときは、Ｂの窒化
物ＢＨの形成を抑制して、鋼を硬化させ、深絞り性を劣
化させるので、その上限を０１０４％とする。
Ｂは、本発明による鋼における必須の元素であり、適量
の添加により、低温巻取を行なっても、連続焼鈍によっ
て軟質の冷延鋼板を得ることができる。即し、鋼板の軟
質化にばＢをＢ／Ｎ原子比で０．５以りの添加を必要と
するが、しかし、過剰にＢを添加するときは、Ｃと反応
してＢ炭化物を生成し、深絞り性を低下させるため、上
記原子比の上限は２．０とする。
の添加により、低温巻取を行なっても、連続焼鈍によっ
て軟質の冷延鋼板を得ることができる。即し、鋼板の軟
質化にばＢをＢ／Ｎ原子比で０．５以りの添加を必要と
するが、しかし、過剰にＢを添加するときは、Ｃと反応
してＢ炭化物を生成し、深絞り性を低下させるため、上
記原子比の上限は２．０とする。
Ｎは、鋼を硬質化して絞り性を劣化さゼ、また、降伏点
を高め、伸びを低下させると共に、前記降伏点及び伸び
のばらつきを共に大きくするので、０、００６％以下と
し、且つ、本発明によれば、上記Ｂ ／ Ｎ原子比を満
たすように含有されることが必要である。
を高め、伸びを低下させると共に、前記降伏点及び伸び
のばらつきを共に大きくするので、０、００６％以下と
し、且つ、本発明によれば、上記Ｂ ／ Ｎ原子比を満
たすように含有されることが必要である。
また、必要に応じて、Ｃａを０．００２〜０．０１５％
含有してもよい。
含有してもよい。
本発明による溶融亜鉛メッキ冷延鋼板は、上記したよう
な化学成分からなる綱を、例えば、仕上温度がＡｒ３点
以下、９５０℃以下で、巻取温度が５５０〜７００℃の
範囲で熱間圧延した後、圧下率６０〜９０％で冷間圧延
し、次いで、ライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛メツキラ
インにて連続焼鈍し、溶融亜鉛メッキすることによって
製造される。この後、必要に応じて調質圧延される。
な化学成分からなる綱を、例えば、仕上温度がＡｒ３点
以下、９５０℃以下で、巻取温度が５５０〜７００℃の
範囲で熱間圧延した後、圧下率６０〜９０％で冷間圧延
し、次いで、ライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛メツキラ
インにて連続焼鈍し、溶融亜鉛メッキすることによって
製造される。この後、必要に応じて調質圧延される。
以下に実施例を挙げて本発明を説明する。
実施例
第１表に示す化学組成を有する鋼を仕上温度８８０〜９
１０℃、巻取温度６３０〜６８０℃で熱間圧延した後、
冷延率７５％にて冷間圧延し、次いで、連続溶融亜鉛メ
ツキラインに通板して、８００℃で１分間焼鈍した後、
溶融亜鉛メッキし、５８０〜６００℃の温度で合金化処
理し、１％の調質圧延を行なった。
１０℃、巻取温度６３０〜６８０℃で熱間圧延した後、
冷延率７５％にて冷間圧延し、次いで、連続溶融亜鉛メ
ツキラインに通板して、８００℃で１分間焼鈍した後、
溶融亜鉛メッキし、５８０〜６００℃の温度で合金化処
理し、１％の調質圧延を行なった。
このようにして得られた溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の緒特
性及びメツキネ合格率を第２表に示す。
性及びメツキネ合格率を第２表に示す。
また、第１表綱紀号Ｃの鋼について、１）含有量を変化
させたときのメツキネ合格率を図面に示す。
させたときのメツキネ合格率を図面に示す。
本発明によるアルミキルド溶融亜鉛メツニド鋼板の絞り
加工性及び溶融亜鉛メッキ密着性が極めてずくれている
ことが明らかである。
加工性及び溶融亜鉛メッキ密着性が極めてずくれている
ことが明らかである。
図面はＰ含有量と、得られる冷延鋼板における溶融亜鉛
メツキネ合格率との関係を示すグラフである。 Ｆり涌（（１がつ
メツキネ合格率との関係を示すグラフである。 Ｆり涌（（１がつ
Claims (1)
- （１）重量％で ＣＯ，００２〜０．０５％、 ＳｉＯ，０５％以下、 Ｍｎ Ｏ，０５〜０．３０％、 Ｃｒ ０．０５〜０．３０％、 Ｐ’０．０１％以下、 ５ｏｌＡｊ！ ０．０４％以下、及び Ｎ Ｏ，００１〜０．００ ’６％を含有すると共に、
ＢをＢ／Ｎ原子比で０．５〜２．０の範囲で含有し、残
部鉄及び不可避的不純物よりなる冷延鋼板に溶融亜鉛メ
ツ４−が施されていることを特徴とするプレス成形性及
びメッキ密着性にずくれた溶融亜鉛メッキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3962984A JPS60184669A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3962984A JPS60184669A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184669A true JPS60184669A (ja) | 1985-09-20 |
| JPH0525949B2 JPH0525949B2 (ja) | 1993-04-14 |
Family
ID=12558391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3962984A Granted JPS60184669A (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184669A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61266556A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-26 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性にすぐれたロ−ル冷却型連続焼鈍用冷延鋼板 |
| JPH04254548A (ja) * | 1991-02-05 | 1992-09-09 | Nippon Steel Corp | めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59126725A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-07-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 |
-
1984
- 1984-02-29 JP JP3962984A patent/JPS60184669A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59126725A (ja) * | 1982-11-24 | 1984-07-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61266556A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-26 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性にすぐれたロ−ル冷却型連続焼鈍用冷延鋼板 |
| JPH04254548A (ja) * | 1991-02-05 | 1992-09-09 | Nippon Steel Corp | めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0525949B2 (ja) | 1993-04-14 |
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