JPH05255743A - 急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH05255743A JPH05255743A JP5089092A JP5089092A JPH05255743A JP H05255743 A JPH05255743 A JP H05255743A JP 5089092 A JP5089092 A JP 5089092A JP 5089092 A JP5089092 A JP 5089092A JP H05255743 A JPH05255743 A JP H05255743A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は工業的に可能な高能率の焼戻し処理
により高靭性の高張力鋼板の製造技術を提供するもので
ある。 【構成】 焼入れ後の鋼板を８００〜１０００℃に加熱
した熱処理炉に装入し、０．２℃／秒以上の昇温速度で
加熱し、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ1点＋１
００℃以下の所定の温度に到達した後、ただちに炉外へ
出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行うことによ
り、高靭性で高張力な鋼板を製造することができる。こ
れにより、靭性が必要な高張力鋼を大型の構造物に適用
することが可能となった。
により高靭性の高張力鋼板の製造技術を提供するもので
ある。 【構成】 焼入れ後の鋼板を８００〜１０００℃に加熱
した熱処理炉に装入し、０．２℃／秒以上の昇温速度で
加熱し、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ1点＋１
００℃以下の所定の温度に到達した後、ただちに炉外へ
出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行うことによ
り、高靭性で高張力な鋼板を製造することができる。こ
れにより、靭性が必要な高張力鋼を大型の構造物に適用
することが可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は工業的に可能な高能率な
焼戻し処理による高靭性の高張力鋼板の製造方法に関す
るものである。
焼戻し処理による高靭性の高張力鋼板の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、引張強度が６０kgf/mm2 以上の鋼
の殆どは焼入れ、焼戻し処理により製造されていた。こ
のような製造法は製造コストが高く、且つ製造に要する
時間も長いため、生産性が悪いなどの大きな問題点を含
んでいた。このため、従来の熱処理法の欠点を補う方法
として、圧延直後に水冷するいわゆるＤＱ法が使用され
はじめている。このような製造法としては、例えば特開
昭５９−１４２８９８号公報などに技術の記載がある。
の殆どは焼入れ、焼戻し処理により製造されていた。こ
のような製造法は製造コストが高く、且つ製造に要する
時間も長いため、生産性が悪いなどの大きな問題点を含
んでいた。このため、従来の熱処理法の欠点を補う方法
として、圧延直後に水冷するいわゆるＤＱ法が使用され
はじめている。このような製造法としては、例えば特開
昭５９−１４２８９８号公報などに技術の記載がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな技術では、材質は多少改善されるものの、生産性は
焼戻し工程が従来の方法であるため、生産性が悪く、製
造コストの増加は避けられなかった。従来の焼戻し処理
は５５０〜６８０℃程度に保定された熱処理炉に鋼板を
装入して、鋼板の温度が所定の温度に達してから２０〜
４０分程度保持して、その後、空冷する方法であった。
このため、昇温時間は再加熱焼入れ時より長くなり（昇
温時間は温度が低い程長くなる傾向）生産性を著しく害
していた。本発明は工業的に可能な高能率な焼戻し処理
により高靭性の高張力鋼板の製造法を提供するものであ
る。
うな技術では、材質は多少改善されるものの、生産性は
焼戻し工程が従来の方法であるため、生産性が悪く、製
造コストの増加は避けられなかった。従来の焼戻し処理
は５５０〜６８０℃程度に保定された熱処理炉に鋼板を
装入して、鋼板の温度が所定の温度に達してから２０〜
４０分程度保持して、その後、空冷する方法であった。
このため、昇温時間は再加熱焼入れ時より長くなり（昇
温時間は温度が低い程長くなる傾向）生産性を著しく害
していた。本発明は工業的に可能な高能率な焼戻し処理
により高靭性の高張力鋼板の製造法を提供するものであ
る。
【０００４】本発明により製造した鋼は高靭性と高張力
を兼ね備えており、大型の溶接構造物等への適用が可能
である。
を兼ね備えており、大型の溶接構造物等への適用が可能
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、重量％
で、Ｃ：０．０２〜０．２０％、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：
０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０
０８％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を圧延直後に焼入れするか、圧延後常温まで
空冷し、再加熱、焼入れしてミクロ組織をベイナイト・
マルテンサイトの混合組織とした鋼板を、鋼板の表面の
スケールを排除した後、鋼板を８００〜１０００℃に加
熱した熱処理炉に装入し、０．２℃／秒以上の昇温速度
で加熱して、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ1 点
＋１００℃以下の所定の温度に到達した後、ただちに炉
外へ出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行うことを
特徴とする急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法であ
る。
で、Ｃ：０．０２〜０．２０％、Ｓｉ：１％以下、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：
０．０１０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０
０８％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を圧延直後に焼入れするか、圧延後常温まで
空冷し、再加熱、焼入れしてミクロ組織をベイナイト・
マルテンサイトの混合組織とした鋼板を、鋼板の表面の
スケールを排除した後、鋼板を８００〜１０００℃に加
熱した熱処理炉に装入し、０．２℃／秒以上の昇温速度
で加熱して、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ1 点
＋１００℃以下の所定の温度に到達した後、ただちに炉
外へ出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行うことを
特徴とする急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法であ
る。
【０００６】更に本発明は重量％で、Ｃ：０．０２〜
０．２０％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．５〜２．０
％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａ
ｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．００８％以下および、Ｎ
ｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ：０．０３
％以下、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：０．８％以下、Ｃｒ：
１％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｂ：０．００３％以下、Ｃ
ａ：０．００５％以下、ＲＥＭ：０．０５％以下の一種
または二種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を圧延直後に焼入れするか、圧延後常温
まで空冷し、再加熱、焼入れしてミクロ組織をベイナイ
ト・マルテンサイトの混合組織とした鋼板を、鋼板の表
面のスケールを排除した後、鋼板を８００〜１０００℃
に加熱した熱処理炉に装入し、０．２℃／秒以上の昇温
速度で加熱して、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ
1 点＋１００℃以下の所定の温度に到達した後、ただち
に炉外へ出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行うこ
とを特徴とする急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法
である。
０．２０％、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：０．５〜２．０
％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ａ
ｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．００８％以下および、Ｎ
ｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％以下、Ｔｉ：０．０３
％以下、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：０．８％以下、Ｃｒ：
１％以下、Ｍｏ：１％以下、Ｂ：０．００３％以下、Ｃ
ａ：０．００５％以下、ＲＥＭ：０．０５％以下の一種
または二種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼を圧延直後に焼入れするか、圧延後常温
まで空冷し、再加熱、焼入れしてミクロ組織をベイナイ
ト・マルテンサイトの混合組織とした鋼板を、鋼板の表
面のスケールを排除した後、鋼板を８００〜１０００℃
に加熱した熱処理炉に装入し、０．２℃／秒以上の昇温
速度で加熱して、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ
1 点＋１００℃以下の所定の温度に到達した後、ただち
に炉外へ出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行うこ
とを特徴とする急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法
である。
【０００７】本発明の基本となる考え方を以下に述べ
る。一般に焼入れ焼戻し処理は強度と靭性を確保する手
段として有効とされている。焼入れにより炭素を過飽和
に含んだマイテンサイトやベイナイト組織とするが、こ
れらの組織中には変態により導入される転位も存在し
て、強度が増加する。また、焼戻し工程で生じる主な冶
金現象は固溶炭素原子がセメンタイトとして排出、
固溶炭素原子がＦｅ以外の金属元素との炭化物として析
出、変態時に生じたミクロ組織中の多数の転位が消滅
あるいは著しく減少の３点が知られている。これらの現
象は焼戻し温度が高いほど進行が速く、マルテンサイト
やベイナイトのラスセメンタイトおよびその他の炭化物
が粗大化し、強度に寄与する転位も減少する。
る。一般に焼入れ焼戻し処理は強度と靭性を確保する手
段として有効とされている。焼入れにより炭素を過飽和
に含んだマイテンサイトやベイナイト組織とするが、こ
れらの組織中には変態により導入される転位も存在し
て、強度が増加する。また、焼戻し工程で生じる主な冶
金現象は固溶炭素原子がセメンタイトとして排出、
固溶炭素原子がＦｅ以外の金属元素との炭化物として析
出、変態時に生じたミクロ組織中の多数の転位が消滅
あるいは著しく減少の３点が知られている。これらの現
象は焼戻し温度が高いほど進行が速く、マルテンサイト
やベイナイトのラスセメンタイトおよびその他の炭化物
が粗大化し、強度に寄与する転位も減少する。
【０００８】しかしながら、焼戻し温度が低いと過剰な
炭素の固溶状態により靭性が回復しない。従って、従来
の焼戻し処理は強度と靭性が良好な範囲として６００℃
付近の温度で３０分程度の保持を行う方法がとられてい
た。
炭素の固溶状態により靭性が回復しない。従って、従来
の焼戻し処理は強度と靭性が良好な範囲として６００℃
付近の温度で３０分程度の保持を行う方法がとられてい
た。
【０００９】本発明者らの研究によれば、過剰な炭素の
固溶状態をなくし、且つ炭化物の粗大化を抑制する方法
により、強度、靭性が従来の方法では到達できなかった
特性を得ることができることを見いだした。
固溶状態をなくし、且つ炭化物の粗大化を抑制する方法
により、強度、靭性が従来の方法では到達できなかった
特性を得ることができることを見いだした。
【００１０】すなわち、急速加熱で所定の温度まで昇温
し、保持をとらずに水冷する方法である。このような方
法の一つは大径パイプの誘導加熱法としてすでに使用さ
れているが、厚鋼板の場合、実際に製造される厚鋼板の
厚みや幅の種類が極めて多いため、工業的な実用化はコ
ストや温度精度から無理な課題であった。
し、保持をとらずに水冷する方法である。このような方
法の一つは大径パイプの誘導加熱法としてすでに使用さ
れているが、厚鋼板の場合、実際に製造される厚鋼板の
厚みや幅の種類が極めて多いため、工業的な実用化はコ
ストや温度精度から無理な課題であった。
【００１１】本発明者らは、従来の焼戻し処理方法に変
わる最適な方法について検討し、以下の方法が最も適し
ていることを見いだした。圧延直後に焼入れするか、圧
延後常温まで空冷し、再加熱焼入れしてミクロ組織をベ
イナイト・マルテンサイトの混合組織とした鋼板を、鋼
板の表面のスケールを排除したのち、８００〜１０００
℃に加熱した熱処理炉に鋼板を装入し、０．２℃／秒の
昇温速度で加熱し、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、
Ａ1 点＋１００℃以下の所定の温度に到達した後、ただ
ちに炉外へ出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行う
方法である。
わる最適な方法について検討し、以下の方法が最も適し
ていることを見いだした。圧延直後に焼入れするか、圧
延後常温まで空冷し、再加熱焼入れしてミクロ組織をベ
イナイト・マルテンサイトの混合組織とした鋼板を、鋼
板の表面のスケールを排除したのち、８００〜１０００
℃に加熱した熱処理炉に鋼板を装入し、０．２℃／秒の
昇温速度で加熱し、表面温度がＡ1 点−２００℃以上、
Ａ1 点＋１００℃以下の所定の温度に到達した後、ただ
ちに炉外へ出し、２℃／秒以上の冷却速度で冷却を行う
方法である。
【００１２】まず、熱処理炉で鋼板を加熱する場合、鋼
板の温度は鋼板表裏面のスケールの影響が大きく、特に
本発明のように８００〜１０００℃の熱処理炉でＡ1 点
−２００℃以上、Ａ1 点＋１００℃以下の範囲に加熱す
る方法では、スケールの付着状態により鋼板の温度が大
きく左右される。スケール付着状態は同一鋼板内でも板
内位置による差が大きいため、同一熱処理鋼板内の材質
の変動が大きくなり実用には適さない。
板の温度は鋼板表裏面のスケールの影響が大きく、特に
本発明のように８００〜１０００℃の熱処理炉でＡ1 点
−２００℃以上、Ａ1 点＋１００℃以下の範囲に加熱す
る方法では、スケールの付着状態により鋼板の温度が大
きく左右される。スケール付着状態は同一鋼板内でも板
内位置による差が大きいため、同一熱処理鋼板内の材質
の変動が大きくなり実用には適さない。
【００１３】また、熱処理炉の温度を８００〜１０００
℃に保持する理由は、８００℃未満では昇温速度が遅
く、初期の目的を達しないため、１０００℃超では板厚
の中心温度と表面温度の差や鋼板の端との温度差が１０
０℃を超え、均一な材質が得られないためである。
℃に保持する理由は、８００℃未満では昇温速度が遅
く、初期の目的を達しないため、１０００℃超では板厚
の中心温度と表面温度の差や鋼板の端との温度差が１０
０℃を超え、均一な材質が得られないためである。
【００１４】さらに、加熱温度をＡ1 点−２００℃以
上、Ａ1 点＋１００℃以下の範囲とする理由は、Ａ1 点
−２００℃以下の温度では過剰な炭素の固溶状態がなく
ならないため、靭性が回復しないためであり、Ａ1 点＋
１００℃以上の温度では炭化物が粗大化し、強度が低下
するだけでなく、靭性も劣化するためである。
上、Ａ1 点＋１００℃以下の範囲とする理由は、Ａ1 点
−２００℃以下の温度では過剰な炭素の固溶状態がなく
ならないため、靭性が回復しないためであり、Ａ1 点＋
１００℃以上の温度では炭化物が粗大化し、強度が低下
するだけでなく、靭性も劣化するためである。
【００１５】つぎに、所定の温度に達した後、保持をし
ないでただちに炉外へ出して水冷する理由は、炭化物を
粗大化させずに強度や靭性を確保するためである。本発
明法によれば、従来法では達することができなかった強
度や靭性が得られるが、生産性の点からも大きなメリッ
トが生じる。すなわち、本発明法で焼戻し処理時間は従
来法に比較して約１／３程度の時間で処理できるため経
済的な大きなメリットである。
ないでただちに炉外へ出して水冷する理由は、炭化物を
粗大化させずに強度や靭性を確保するためである。本発
明法によれば、従来法では達することができなかった強
度や靭性が得られるが、生産性の点からも大きなメリッ
トが生じる。すなわち、本発明法で焼戻し処理時間は従
来法に比較して約１／３程度の時間で処理できるため経
済的な大きなメリットである。
【００１６】本発明鋼は従来にない短時間で、極めて良
好な材質の製造を可能とするものであるが、製造法と共
に鋼成分が重要であり、以下これについて述べる。Ｃは
強度を確保するため、重要な元素であり、０．０２％未
満では十分な強度が得られないため下限を０．０２％と
した。また、０．２％を超えると溶接性を劣化させるの
で上限を０．２％とした。
好な材質の製造を可能とするものであるが、製造法と共
に鋼成分が重要であり、以下これについて述べる。Ｃは
強度を確保するため、重要な元素であり、０．０２％未
満では十分な強度が得られないため下限を０．０２％と
した。また、０．２％を超えると溶接性を劣化させるの
で上限を０．２％とした。
【００１７】Ｓｉは脱酸上、鋼に含まれる元素である
が、多く添加すると溶接性が劣化するため上限を１％と
した。Ｍｎは強度、靭性を確保するため不可欠な元素で
あり、０．５％以上の添加が有効である。しかしなが
ら、２．０％以上では溶接性を害するため上限は２．０
％である。
が、多く添加すると溶接性が劣化するため上限を１％と
した。Ｍｎは強度、靭性を確保するため不可欠な元素で
あり、０．５％以上の添加が有効である。しかしなが
ら、２．０％以上では溶接性を害するため上限は２．０
％である。
【００１８】本発明鋼において不純物であるＰ，Ｓをそ
れぞれ０．０２０％、０．０１０％以下とした理由は母
材靭性、溶接性を劣化させないためである。Ａｌは一般
に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、０．０５％を超え
るとスラブ鋳造時の表面割れが出やすくなるため上限を
０．０５％とした。Ｎは特に強度や靭性に大きな害をお
よぼさないが、多すぎるとスラブ鋳造時の表面割れが出
やすくなるため、０．００８０％以下とした。
れぞれ０．０２０％、０．０１０％以下とした理由は母
材靭性、溶接性を劣化させないためである。Ａｌは一般
に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、０．０５％を超え
るとスラブ鋳造時の表面割れが出やすくなるため上限を
０．０５％とした。Ｎは特に強度や靭性に大きな害をお
よぼさないが、多すぎるとスラブ鋳造時の表面割れが出
やすくなるため、０．００８０％以下とした。
【００１９】つぎに、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭを添加する理由を述べる。
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉはいずれも微量の添加で結晶粒の細粒化
と析出硬化の面で有効であるが、多すぎると溶接性や溶
接部の靭性に悪いためその上限をＮｂ，Ｖは０．１％以
下、Ｔｉは０．０３％以下とした。
ｒ，Ｍｏ，Ｂ，Ｃａ，ＲＥＭを添加する理由を述べる。
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉはいずれも微量の添加で結晶粒の細粒化
と析出硬化の面で有効であるが、多すぎると溶接性や溶
接部の靭性に悪いためその上限をＮｂ，Ｖは０．１％以
下、Ｔｉは０．０３％以下とした。
【００２０】Ｎｉ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｂはいずれも鋼
の焼入性を向上させ、強度や靭性を確保するため重要な
元素であるが、過度の添加は鋼の靭性や溶接性、溶接部
の靭性を害するため、それぞれ上限をＮｉ１％以下、Ｃ
ｕ０．８％以下、Ｃｒ１％以下、Ｍｏ１％以下、Ｂ０．
００３％以下に限定する。Ｃａ，ＲＥＭは硫化物（Ｍｎ
Ｓ）の形態を制御し、低温靭性の改善や耐水素誘起割れ
性などに効果を発揮する。しかし、多すぎると靭性や清
浄度を害するためそれぞれ上限をＣａ０．００５％以
下、ＲＥＭ０．０５％以下とした。
の焼入性を向上させ、強度や靭性を確保するため重要な
元素であるが、過度の添加は鋼の靭性や溶接性、溶接部
の靭性を害するため、それぞれ上限をＮｉ１％以下、Ｃ
ｕ０．８％以下、Ｃｒ１％以下、Ｍｏ１％以下、Ｂ０．
００３％以下に限定する。Ｃａ，ＲＥＭは硫化物（Ｍｎ
Ｓ）の形態を制御し、低温靭性の改善や耐水素誘起割れ
性などに効果を発揮する。しかし、多すぎると靭性や清
浄度を害するためそれぞれ上限をＣａ０．００５％以
下、ＲＥＭ０．０５％以下とした。
【００２１】
【実施例】表１に発明鋼と比較鋼の化学成分および鋼板
の製造条件、母材の機械的特性を示す。また、図１に、
発明鋼と比較鋼の強度・靭性バランスを示す。
の製造条件、母材の機械的特性を示す。また、図１に、
発明鋼と比較鋼の強度・靭性バランスを示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】表１および図１に示すように発明鋼の強度
や靭性は極めて良好であり、引張強度で６０〜８０kgf/
mm2 を示し、−６０℃のシャルピー値も１５kgf-m を超
える値である。
や靭性は極めて良好であり、引張強度で６０〜８０kgf/
mm2 を示し、−６０℃のシャルピー値も１５kgf-m を超
える値である。
【００２５】これに対し、比較鋼１１では、焼戻し法は
発明鋼と同じであるが、鋼成分のＭｎが高過ぎるため、
強度は良好であるが、靭性が不十分である。同様に、比
較鋼１２では、焼戻し法は発明鋼と同じであるが、鋼成
分のＭｎが低いため、強度、靭性共に不十分な値であ
る。さらに、鋼１３〜１５では、鋼成分は本発明鋼の範
囲に入っているが、焼戻し処理が従来法であるため、い
ずれも強度、靭性とも不十分な値である。
発明鋼と同じであるが、鋼成分のＭｎが高過ぎるため、
強度は良好であるが、靭性が不十分である。同様に、比
較鋼１２では、焼戻し法は発明鋼と同じであるが、鋼成
分のＭｎが低いため、強度、靭性共に不十分な値であ
る。さらに、鋼１３〜１５では、鋼成分は本発明鋼の範
囲に入っているが、焼戻し処理が従来法であるため、い
ずれも強度、靭性とも不十分な値である。
【００２６】
【発明の効果】本発明は工業的に可能な高能率の焼戻し
処理により高靭性の高張力鋼板の製造技術であり、生産
性が高く、製造コストを低くすることができる。本発明
により製造した鋼は高靭性と高張力を兼ね備えており、
大型の溶接構造物等への適用が可能である。
処理により高靭性の高張力鋼板の製造技術であり、生産
性が高く、製造コストを低くすることができる。本発明
により製造した鋼は高靭性と高張力を兼ね備えており、
大型の溶接構造物等への適用が可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】引張強さとｖＴｒｓの関係の図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤岡 政昭 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０２〜０．２０％、 Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：０．５〜２．０％、 Ｐ ：０．０２０％
以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ａｌ：０．０５％以
下、 Ｎ ：０．００８％以下 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を圧延直後
に焼入れするか、圧延後常温まで空冷し、再加熱、焼入
れしてミクロ組織をベイナイト・マルテンサイトの混合
組織とした鋼板を、鋼板の表面のスケールを排除した
後、鋼板を８００〜１０００℃に加熱した熱処理炉に装
入し、０．２℃／秒以上の昇温速度で加熱して、表面温
度がＡ1 点−２００℃以上、Ａ1 点＋１００℃以下の所
定の温度に到達した後、ただちに炉外へ出し、２℃／秒
以上の冷却速度で冷却を行うことを特徴とする急速焼戻
しによる高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｎｂ：０．１％以下、 Ｖ ：０．１％以
下、 Ｔｉ：０．０３％以下、 Ｎｉ ：１％以下、 Ｃｕ：０．８％以下、 Ｃｒ ：１％以下、 Ｍｏ：１％以下、 Ｂ ：０．００３
％以下、 Ｃａ：０．００５％以下、 ＲＥＭ：０．０５％
以下 の一種または二種以上を含有することを特徴とする請求
項１記載の急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5089092A JPH05255743A (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | 急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5089092A JPH05255743A (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | 急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05255743A true JPH05255743A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=12871335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5089092A Pending JPH05255743A (ja) | 1992-03-09 | 1992-03-09 | 急速焼戻しによる高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05255743A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111363973A (zh) * | 2020-03-11 | 2020-07-03 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种心部低温冲击韧性优良的特厚容器钢板及其制造方法 |
| WO2024082997A1 (zh) * | 2022-10-19 | 2024-04-25 | 鞍钢集团北京研究院有限公司 | 一种屈服强度≥750MPa的低屈强比海工钢及其生产工艺 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6148517A (ja) * | 1984-08-10 | 1986-03-10 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 抗張力６０Ｋｇ／ｍｍ↑２以上の高張力鋼の製造方法 |
| JPS6324013A (ja) * | 1986-07-16 | 1988-02-01 | Kobe Steel Ltd | 直接焼入れ焼戻し法による低降伏比高張力鋼板の製造方法 |
| JPH02205626A (ja) * | 1989-02-01 | 1990-08-15 | Kobe Steel Ltd | 低降伏比高張力鋼板の製造方法 |
| JPH02270914A (ja) * | 1989-04-10 | 1990-11-06 | Nippon Steel Corp | 強靭鋼の高能率製造方法 |
| JPH05222453A (ja) * | 1992-02-06 | 1993-08-31 | Kobe Steel Ltd | 低温靱性及び溶接性に優れた高強度厚肉鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-03-09 JP JP5089092A patent/JPH05255743A/ja active Pending
Patent Citations (5)
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