JPH0525567B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0525567B2 JPH0525567B2 JP62152722A JP15272287A JPH0525567B2 JP H0525567 B2 JPH0525567 B2 JP H0525567B2 JP 62152722 A JP62152722 A JP 62152722A JP 15272287 A JP15272287 A JP 15272287A JP H0525567 B2 JPH0525567 B2 JP H0525567B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- steel strip
- temperature
- hot steel
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 77
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 73
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 73
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 19
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 7
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 5
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
- B21B37/76—Cooling control on the run-out table
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱間圧延における熱間鋼帯の冷却制御
装置に関する。
装置に関する。
熱間圧延において種々の性質を持つた広い範囲
の材質を得るには、熱間圧延における冷却工程の
冷却パターンを種々変更できることが必要であ
る。このような冷却制御装置として例えば特開昭
59−229218号公報がある。これは冷却過程の基準
パターンを設定しておき、仕上げ圧延機における
鋼帯の温度及び厚みを一定の時間又は距離間隔に
サンプリングしてこのサンプリング点を追跡し、
以後このサンプリング点の温度を注水実績により
計算して求め、この温度に基づいて注水パターン
を修正する技術である。
の材質を得るには、熱間圧延における冷却工程の
冷却パターンを種々変更できることが必要であ
る。このような冷却制御装置として例えば特開昭
59−229218号公報がある。これは冷却過程の基準
パターンを設定しておき、仕上げ圧延機における
鋼帯の温度及び厚みを一定の時間又は距離間隔に
サンプリングしてこのサンプリング点を追跡し、
以後このサンプリング点の温度を注水実績により
計算して求め、この温度に基づいて注水パターン
を修正する技術である。
ところで、一般に冷却工程において圧延鋼帯の
正確な表面温度の測定は、圧延鋼帯表面の冷却水
（滞溜水）や水蒸気等の為に大変困難となつてい
る。このことは上記技術も同様であつて圧延鋼帯
の表面温度は測定しているものの正確に測定する
ことは困難となつており、ましてこの表面温度は
冷却工程の外部位置となつている。又、冷却中の
圧延鋼帯にはその厚み方向に対して温度分布がで
き、例えば板厚16.0mmの圧延鋼帯に対して冷却速
度７℃／ｓで16s間冷却すると、表面位置と中心
位置との温度差は50℃近くになる。従つて、たと
え圧延鋼帯の表面温度を正確に測定できたとして
も熱間鋼帯の正確な温度は測定できず、表面温度
を目標温度に制御するだけでは圧延鋼帯の冷却を
精度高くできずに所望の性質を持つた材質の圧延
体を得ることはできない。
正確な表面温度の測定は、圧延鋼帯表面の冷却水
（滞溜水）や水蒸気等の為に大変困難となつてい
る。このことは上記技術も同様であつて圧延鋼帯
の表面温度は測定しているものの正確に測定する
ことは困難となつており、ましてこの表面温度は
冷却工程の外部位置となつている。又、冷却中の
圧延鋼帯にはその厚み方向に対して温度分布がで
き、例えば板厚16.0mmの圧延鋼帯に対して冷却速
度７℃／ｓで16s間冷却すると、表面位置と中心
位置との温度差は50℃近くになる。従つて、たと
え圧延鋼帯の表面温度を正確に測定できたとして
も熱間鋼帯の正確な温度は測定できず、表面温度
を目標温度に制御するだけでは圧延鋼帯の冷却を
精度高くできずに所望の性質を持つた材質の圧延
体を得ることはできない。
そこで本発明は、冷却工程内で熱間鋼帯の表面
温度を測定できかつ熱間鋼帯の厚み方向の温度分
布を考慮して精度高い冷却制御を成し得る熱間鋼
帯の冷却制御装置を提供することを目的とする。
温度を測定できかつ熱間鋼帯の厚み方向の温度分
布を考慮して精度高い冷却制御を成し得る熱間鋼
帯の冷却制御装置を提供することを目的とする。
本発明は、熱間鋼帯に対して冷却水を噴出する
冷却工程に流れる熱間鋼帯への冷却水量を制御す
る熱間鋼帯の冷却制御装置において、 冷却工程に少なくとも１つ配置され、冷却工程
における冷却水等の影響を受けない熱間鋼帯の一
方面側の表面温度を測定する表面温度計と、 熱間鋼帯の熱伝導に関する物性値から冷却工程
に流れる熱間鋼帯の厚み方向に対する温度分布を
推定する温度分布推定手段と、 この温度分布推定手段により推定された推定温
度分布と表面温度計で測定された実績表面温度と
に基づいて熱間鋼帯の平均温度を推定する平均温
度推定手段と、 この平均温度推定手段により推定された平均温
度を受け、この平均温度が目標温度と一致するよ
うな冷却工程における熱間鋼帯に対する冷却水量
を求める冷却量調整手段とを備えて上記目的を達
成しようとする熱間鋼帯の冷却制御装置である。
冷却工程に流れる熱間鋼帯への冷却水量を制御す
る熱間鋼帯の冷却制御装置において、 冷却工程に少なくとも１つ配置され、冷却工程
における冷却水等の影響を受けない熱間鋼帯の一
方面側の表面温度を測定する表面温度計と、 熱間鋼帯の熱伝導に関する物性値から冷却工程
に流れる熱間鋼帯の厚み方向に対する温度分布を
推定する温度分布推定手段と、 この温度分布推定手段により推定された推定温
度分布と表面温度計で測定された実績表面温度と
に基づいて熱間鋼帯の平均温度を推定する平均温
度推定手段と、 この平均温度推定手段により推定された平均温
度を受け、この平均温度が目標温度と一致するよ
うな冷却工程における熱間鋼帯に対する冷却水量
を求める冷却量調整手段とを備えて上記目的を達
成しようとする熱間鋼帯の冷却制御装置である。
このような手段を備えたことにより、冷却工程
に配置された少なくとも１つの表面温度計により
熱間鋼帯の一方面側の表面温度を測定し、かつ、
冷却工程に流れる熱間鋼帯の厚み方向に対する温
度分布を温度分布推定手段により熱間鋼帯の熱伝
導に関する物性値に基づいて推定する。
に配置された少なくとも１つの表面温度計により
熱間鋼帯の一方面側の表面温度を測定し、かつ、
冷却工程に流れる熱間鋼帯の厚み方向に対する温
度分布を温度分布推定手段により熱間鋼帯の熱伝
導に関する物性値に基づいて推定する。
そして、上記推定温度分布と表面温度計で測定
された実績表面温度とに基づいて平均温度推定手
段によつて熱間鋼帯の平均温度を推定し、この平
均温度が目標温度と一致するような冷却工程にお
ける熱間鋼帯に対する冷却水量を冷却量調整手段
により求める。
された実績表面温度とに基づいて平均温度推定手
段によつて熱間鋼帯の平均温度を推定し、この平
均温度が目標温度と一致するような冷却工程にお
ける熱間鋼帯に対する冷却水量を冷却量調整手段
により求める。
以下、本発明の一実施例について図面を参照し
て説明する。
て説明する。
第１図は熱間鋼帯の冷却制御装置の構成図であ
る。同図において１は仕上げ圧延機であり、この
仕上げ圧延機１の下流に冷却工程として機能する
冷却バンク２−１〜２−ｎが複数配列されてい
る。これら冷却バンク２−１〜２−ｎは第２図に
示すように注水用スプレー３−１〜３−５、４−
１〜４−４をラインの流れ方向に沿つて配置した
構成となつている。なお、５−１〜５−５はロー
ラである。
る。同図において１は仕上げ圧延機であり、この
仕上げ圧延機１の下流に冷却工程として機能する
冷却バンク２−１〜２−ｎが複数配列されてい
る。これら冷却バンク２−１〜２−ｎは第２図に
示すように注水用スプレー３−１〜３−５、４−
１〜４−４をラインの流れ方向に沿つて配置した
構成となつている。なお、５−１〜５−５はロー
ラである。
さて、冷却バンク２−１と２−２、２−２と２
−３、２−４と２−５との各間には熱間鋼帯２０
の表面温度を測定する表面温度計２１，２２，２
３が配置されており、その具体的配置位置は冷却
水や水蒸気の影響を受けない熱間鋼帯２０の下面
側となつている。又、仕上げ圧延機１と冷却バン
ク２−１との間に熱間鋼帯２０の上面側表面温度
を測定する表面温度計２４が配置されるとともに
冷却バンク２−ｎとロール２５との間に冷却工程
を通過した熱間鋼帯２０の上面側表面温度を測定
する表面温度計２６及び下面側の表面温度を測定
する表面温度計２７が配置されている。
−３、２−４と２−５との各間には熱間鋼帯２０
の表面温度を測定する表面温度計２１，２２，２
３が配置されており、その具体的配置位置は冷却
水や水蒸気の影響を受けない熱間鋼帯２０の下面
側となつている。又、仕上げ圧延機１と冷却バン
ク２−１との間に熱間鋼帯２０の上面側表面温度
を測定する表面温度計２４が配置されるとともに
冷却バンク２−ｎとロール２５との間に冷却工程
を通過した熱間鋼帯２０の上面側表面温度を測定
する表面温度計２６及び下面側の表面温度を測定
する表面温度計２７が配置されている。
３０は制御装置であつて、これは各表面温度計
２１，２２，２３により測定された表面温度（以
下、実績表面温度と指称する）を受けて各冷却バ
ンク２−１〜２−ｎにおける冷却量の制御を行う
機能を持つたものである。具体的には温度分布推
定手段３１、平均温度推定手段３２及び冷却量調
整手段３３を有している。温度分布推定手段３１
は熱間鋼帯２０の熱伝導に関する物性値から熱間
鋼帯２０の厚み方向に対する温度分布を推定する
機能を有するものであり、平均温度推定手段３２
は温度推定手段３１により推定された推定温度分
布と表面温度計２１，２２，２３で測定された実
績表面温度とから熱間鋼帯２０の平均温度を推定
する機能を有するものであり、又冷却量調整手段
３３は平均温度推定手段３２により推定された平
均温度と予め設定された目標温度とから各冷却バ
ンク２−１〜２−ｎにおける熱間鋼帯２０に対す
る冷却量を求める機能を持つたものである。
２１，２２，２３により測定された表面温度（以
下、実績表面温度と指称する）を受けて各冷却バ
ンク２−１〜２−ｎにおける冷却量の制御を行う
機能を持つたものである。具体的には温度分布推
定手段３１、平均温度推定手段３２及び冷却量調
整手段３３を有している。温度分布推定手段３１
は熱間鋼帯２０の熱伝導に関する物性値から熱間
鋼帯２０の厚み方向に対する温度分布を推定する
機能を有するものであり、平均温度推定手段３２
は温度推定手段３１により推定された推定温度分
布と表面温度計２１，２２，２３で測定された実
績表面温度とから熱間鋼帯２０の平均温度を推定
する機能を有するものであり、又冷却量調整手段
３３は平均温度推定手段３２により推定された平
均温度と予め設定された目標温度とから各冷却バ
ンク２−１〜２−ｎにおける熱間鋼帯２０に対す
る冷却量を求める機能を持つたものである。
次に上記の如く構成された装置の作用について
説明する。
説明する。
熱間鋼帯２０が仕上げ圧延機１で圧延されて冷
却バンク２−１〜２−ｎへ送られると、各冷却バ
ンク２−１〜２−ｎではそれぞれ注水用スプレー
３−１〜３−５、４−１〜４−４から冷却水が噴
出される。これにより、熱間鋼帯２０は冷却され
る。
却バンク２−１〜２−ｎへ送られると、各冷却バ
ンク２−１〜２−ｎではそれぞれ注水用スプレー
３−１〜３−５、４−１〜４−４から冷却水が噴
出される。これにより、熱間鋼帯２０は冷却され
る。
ところで、この冷却中において冷却バンク２−
１と２−２、２−２と２−３、２−４と２−５と
の間に配置された各表面温度計２１，２２，２３
は熱間鋼帯２０の下面側から表面温度を測定し、
それぞれの実績表面温度を制御装置３０に送出す
る。第３図は熱間鋼帯２０の仕上げ圧延機１を通
過した後の仕上げ温度、上面温度（表面温度）及
び下面（裏面）温度を示したもので、裏面温度は
表面温度よりも少し高い値を示している。
１と２−２、２−２と２−３、２−４と２−５と
の間に配置された各表面温度計２１，２２，２３
は熱間鋼帯２０の下面側から表面温度を測定し、
それぞれの実績表面温度を制御装置３０に送出す
る。第３図は熱間鋼帯２０の仕上げ圧延機１を通
過した後の仕上げ温度、上面温度（表面温度）及
び下面（裏面）温度を示したもので、裏面温度は
表面温度よりも少し高い値を示している。
一方、制御装置３０の温度分布推定手段３１で
は冷却中の熱間鋼帯２０の厚み方向の温度分布を
推定する。ここで、この推定方法について説明す
る。先ず、冷却工程を上流から各冷却バンク２−
１〜２−ｎごとに分割し、これら冷却バンク２−
１〜２−ｎ内の境界条件を一定と見なして各冷却
バンク２−１〜２−ｎごとの厚み方向の温度分布
を次の１次元熱伝導方程式つまり ｃ・ρδT／δt＝δ／δx（λδT／δx） …(1) Ｔ＝Ｔ（ｘ，ｔ） を演算することにより求める。ここで、Ｔは熱間
鋼帯２０の表面から厚み方向に向つてｘの距離の
点の時刻ｔにおける温度であり、λは熱伝導率
（kcal／mh℃）、ｃは比熱（kcal／Kg℃）、ρは密
度（Kg／m3）である。
は冷却中の熱間鋼帯２０の厚み方向の温度分布を
推定する。ここで、この推定方法について説明す
る。先ず、冷却工程を上流から各冷却バンク２−
１〜２−ｎごとに分割し、これら冷却バンク２−
１〜２−ｎ内の境界条件を一定と見なして各冷却
バンク２−１〜２−ｎごとの厚み方向の温度分布
を次の１次元熱伝導方程式つまり ｃ・ρδT／δt＝δ／δx（λδT／δx） …(1) Ｔ＝Ｔ（ｘ，ｔ） を演算することにより求める。ここで、Ｔは熱間
鋼帯２０の表面から厚み方向に向つてｘの距離の
点の時刻ｔにおける温度であり、λは熱伝導率
（kcal／mh℃）、ｃは比熱（kcal／Kg℃）、ρは密
度（Kg／m3）である。
又、境界条件を
−λδT／δt｜x=0,h＝ｑ …(2)
として表わす。ここで、ｑは熱間鋼帯２０の表面
における熱流束であり、ｘ＝０は熱間鋼帯２０の
上面位置を示し、ｘ＝ｈは下面位置を示してい
る。
における熱流束であり、ｘ＝０は熱間鋼帯２０の
上面位置を示し、ｘ＝ｈは下面位置を示してい
る。
次に上記第(1)式及び第(2)式を第４図に示す如く
厚み方向に複数T0〜Tnに分割し、差分法によつ
て温度分布を求める。この際、各冷却バンク２−
１〜２−ｎにおける境界条件（実績）は第(2)式に
より表わし、熱流束ｑは各冷却バンク２−１〜２
−ｎごとに qi＝αi（Ti−TW）・ui（kcal／m2ｈ） …(3) により求める。ここで、αiは各冷却バンク２−１
〜２−ｎごとの熱伝導率（kcal／m2ｈ℃）、Tiは
各冷却バンク２−１〜２−ｎごとの表面温度
（℃）、TWは冷却水の水温（℃）、uiは冷却バンク
２−１〜２−ｎごとの冷却水の制御量である。
又、熱伝導率αiは αi＝αi（Ti，Ｗ，TW） …(4) により表わす。Ｗは水量密度（／minm2）であ
る。なお、物性値（比熱、比伝導率）は温度に依
存するために温度の関数として表わす。
厚み方向に複数T0〜Tnに分割し、差分法によつ
て温度分布を求める。この際、各冷却バンク２−
１〜２−ｎにおける境界条件（実績）は第(2)式に
より表わし、熱流束ｑは各冷却バンク２−１〜２
−ｎごとに qi＝αi（Ti−TW）・ui（kcal／m2ｈ） …(3) により求める。ここで、αiは各冷却バンク２−１
〜２−ｎごとの熱伝導率（kcal／m2ｈ℃）、Tiは
各冷却バンク２−１〜２−ｎごとの表面温度
（℃）、TWは冷却水の水温（℃）、uiは冷却バンク
２−１〜２−ｎごとの冷却水の制御量である。
又、熱伝導率αiは αi＝αi（Ti，Ｗ，TW） …(4) により表わす。Ｗは水量密度（／minm2）であ
る。なお、物性値（比熱、比伝導率）は温度に依
存するために温度の関数として表わす。
以上により各冷却バンク２−１〜２−ｎごとに
それぞれ熱間鋼帯２０の厚み方向の温度分布が推
定される。第５図は以上の推定により求められた
熱間鋼帯２０の推定表面温度（実線）と推定中心
温度（破線）とを示している。従つて、温度分布
推定手段３１は熱間鋼帯２０の流れを追従して冷
却実績を使用して逐次温度推定を行うことによ
り、冷却バンク２−１〜２−ｎごとの温度分布を
推定する。
それぞれ熱間鋼帯２０の厚み方向の温度分布が推
定される。第５図は以上の推定により求められた
熱間鋼帯２０の推定表面温度（実線）と推定中心
温度（破線）とを示している。従つて、温度分布
推定手段３１は熱間鋼帯２０の流れを追従して冷
却実績を使用して逐次温度推定を行うことによ
り、冷却バンク２−１〜２−ｎごとの温度分布を
推定する。
一方、平均温度推定手段３２は測定ポイントつ
まり各表面温度計２１，２２，２３の配線位置に
対応した冷却バンク２−１，２−２，２−４にお
ける各推定表面温度を温度分布推定手段３１から
受けるとともに各表面温度計２１，２２，２３か
ら実績表面温度を受けて熱間鋼帯２０の平均温度
を推定する。つまり、推定平均温度をTiave、実
績表面温度をTactとして Tiave＝（o 〓j=0 Ti(j)）／ｎ ＋（Tiact−Ti(0)） …(5) を演算することによつて求める。
まり各表面温度計２１，２２，２３の配線位置に
対応した冷却バンク２−１，２−２，２−４にお
ける各推定表面温度を温度分布推定手段３１から
受けるとともに各表面温度計２１，２２，２３か
ら実績表面温度を受けて熱間鋼帯２０の平均温度
を推定する。つまり、推定平均温度をTiave、実
績表面温度をTactとして Tiave＝（o 〓j=0 Ti(j)）／ｎ ＋（Tiact−Ti(0)） …(5) を演算することによつて求める。
かくして、冷却量調整手段３３は平均温度推定
手段３２により推定された各冷却バンク２−１〜
２−ｎごとの平均温度Tiaveを受け、これら平均
温度Tiaveが設定された目標温度Tirefと一致す
るような各冷却バンク２−１〜２−ｎごとの冷却
水量を次式により演算して求める。
手段３２により推定された各冷却バンク２−１〜
２−ｎごとの平均温度Tiaveを受け、これら平均
温度Tiaveが設定された目標温度Tirefと一致す
るような各冷却バンク２−１〜２−ｎごとの冷却
水量を次式により演算して求める。
Δui＝κi（Tiave−Tiref）・Ge …(6)
なお、κiは影響係数、Gcはコントロールゲイ
ンである。
ンである。
かくして、各冷却バンク２−１〜２−ｎにおけ
る冷却水の流量が求められ、この流量に従つて冷
却水が熱間鋼帯２０に向つて噴出される。
る冷却水の流量が求められ、この流量に従つて冷
却水が熱間鋼帯２０に向つて噴出される。
このように上記一実施例においては、熱間鋼帯
２０の熱伝導に関する物性値から熱間鋼帯２０の
厚み方向に対する温度分布を推定し、この推定さ
れた推定温度分布と裏面側に配置された各表面温
度計で２１，２２，２３で測定された実績表面温
度とから熱間鋼帯２０の平均温度を推定し、この
推定された平均温度と目標温度とから冷却工程に
おける熱間鋼帯２０に対する冷却量を求める構成
としたので、熱間鋼帯２０の表面温度を正確に測
定することができ、かつこの実績表面温度及び熱
間鋼帯２０の厚み方向の温度分布を考慮して正確
な冷却量を求めることができる。従つて、目標温
度に対して正確に熱間鋼帯２０の温度を制御でき
て所望の性質を持つた材質の圧延体を得ることが
できる。
２０の熱伝導に関する物性値から熱間鋼帯２０の
厚み方向に対する温度分布を推定し、この推定さ
れた推定温度分布と裏面側に配置された各表面温
度計で２１，２２，２３で測定された実績表面温
度とから熱間鋼帯２０の平均温度を推定し、この
推定された平均温度と目標温度とから冷却工程に
おける熱間鋼帯２０に対する冷却量を求める構成
としたので、熱間鋼帯２０の表面温度を正確に測
定することができ、かつこの実績表面温度及び熱
間鋼帯２０の厚み方向の温度分布を考慮して正確
な冷却量を求めることができる。従つて、目標温
度に対して正確に熱間鋼帯２０の温度を制御でき
て所望の性質を持つた材質の圧延体を得ることが
できる。
なお、本発明は上記の一実施例に限定されるも
のでなくその主旨を逸脱しない範囲で変形しても
よい。例えば、第６図に示すように冷却バンク４
０，４１との先に表面温度計４２を配置した場
合、上記一実施例と同様に表面温度計４２からの
実績表面温度を受けて制御装置４３をフイードバ
ツク（FB）系に配置して表面温度計４２より上
流側に配置した冷却バンク４０の冷却水量を制御
したり、又同表面温度計４２からの実績表面温度
を受けて制御装置４４をフイードフオワード
（FF）系に配置して表面温度計４２の下流側の冷
却バンク４１の冷却水量を制御する構成にしても
よい。又、表面温度計は冷却水等の影響を受けな
い位置であれば表裏いずれに配置してもよい。
のでなくその主旨を逸脱しない範囲で変形しても
よい。例えば、第６図に示すように冷却バンク４
０，４１との先に表面温度計４２を配置した場
合、上記一実施例と同様に表面温度計４２からの
実績表面温度を受けて制御装置４３をフイードバ
ツク（FB）系に配置して表面温度計４２より上
流側に配置した冷却バンク４０の冷却水量を制御
したり、又同表面温度計４２からの実績表面温度
を受けて制御装置４４をフイードフオワード
（FF）系に配置して表面温度計４２の下流側の冷
却バンク４１の冷却水量を制御する構成にしても
よい。又、表面温度計は冷却水等の影響を受けな
い位置であれば表裏いずれに配置してもよい。
以上詳記したように本発明によれば、冷却工程
内で熱間鋼帯の表面温度を測定できかつ熱間鋼帯
の厚み方向の温度分布を考慮して精度高い冷却制
御を成し得る熱間鋼帯の冷却制御装置を提供でき
る。
内で熱間鋼帯の表面温度を測定できかつ熱間鋼帯
の厚み方向の温度分布を考慮して精度高い冷却制
御を成し得る熱間鋼帯の冷却制御装置を提供でき
る。
第１図乃至第５図は本発明に係わる熱間鋼帯の
冷却制御装置の一実施例を説明するための図であ
つて、第１図は構成図、第２図は冷却バンクの構
成図、第３図は裏面温度を示す図、第４図は厚み
方向の温度分布の推定を説明するための模式図、
第５図は推定温度を示す図、第６図は本発明装置
の変形例を示す構成図である。 １……仕上げ圧延機、２−１〜２−ｎ……冷却
バンク、３−１〜３−５……注水用スプレ、４−
１〜４−４……注水用スプレ、５−１〜５−５…
…ローラ、２０……熱間鋼帯、２１，２２，２３
……表面温度計、３０……制御装置、３１……温
度分布推定手段、３２……平均温度推定手段、３
３……冷却量調整手段。
冷却制御装置の一実施例を説明するための図であ
つて、第１図は構成図、第２図は冷却バンクの構
成図、第３図は裏面温度を示す図、第４図は厚み
方向の温度分布の推定を説明するための模式図、
第５図は推定温度を示す図、第６図は本発明装置
の変形例を示す構成図である。 １……仕上げ圧延機、２−１〜２−ｎ……冷却
バンク、３−１〜３−５……注水用スプレ、４−
１〜４−４……注水用スプレ、５−１〜５−５…
…ローラ、２０……熱間鋼帯、２１，２２，２３
……表面温度計、３０……制御装置、３１……温
度分布推定手段、３２……平均温度推定手段、３
３……冷却量調整手段。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間鋼帯に対して冷却水を噴出する冷却工程
に流れる前記熱間鋼帯への冷却水量を制御する熱
間鋼帯の冷却制御装置において、 前記冷却工程に少なくとも１つ配置され、前記
冷却工程における冷却水等の影響を受けない前記
熱間鋼帯の一方面側の表面温度を測定する表面温
度計と、 前記熱間鋼帯の熱伝導に関する物性値から前記
冷却工程に流れる前記熱間鋼帯の厚み方向に対す
る温度分布を推定する温度分布推定手段と、 この温度分布推定手段により推定された推定温
度分布と前記表面温度計で測定された実績表面温
度とに基づいて前記熱間鋼帯の平均温度を推定す
る平均温度推定手段と、 この平均温度推定手段により推定された平均温
度を受け、この平均温度が目標温度と一致するよ
うな前記冷却工程における前記熱間鋼帯に対する
前記冷却水量を求める冷却量調整手段とを具備し
たことを特徴とする熱間鋼帯の冷却制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62152722A JPS63317208A (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 熱間鋼帯の冷却制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62152722A JPS63317208A (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 熱間鋼帯の冷却制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63317208A JPS63317208A (ja) | 1988-12-26 |
| JPH0525567B2 true JPH0525567B2 (ja) | 1993-04-13 |
Family
ID=15546721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62152722A Granted JPS63317208A (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 熱間鋼帯の冷却制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63317208A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009056504A (ja) * | 2007-09-03 | 2009-03-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板の製造方法及び製造装置 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4677685B2 (ja) * | 2001-06-13 | 2011-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚肉高張力熱延鋼帯の冷却方法 |
| KR100568346B1 (ko) * | 2001-12-17 | 2006-04-05 | 주식회사 포스코 | 조압연 후면온도 예측에 의한 바 온도 제어방법 |
| JP4890433B2 (ja) * | 2007-12-28 | 2012-03-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧延材の温度予測方法、圧延材の冷却装置の制御方法、及び連続圧延設備 |
| JP6075301B2 (ja) * | 2014-01-17 | 2017-02-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷却制御装置および冷却制御方法 |
| JP6252545B2 (ja) * | 2015-04-28 | 2017-12-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 長尺鋼材の温度補正装置及び温度補正方法、長尺鋼材の冷却装置及び冷却方法、レールの製造設備及び製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6250010A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-04 | Kawasaki Steel Corp | 制御冷却停止温度の精度向上方法 |
| JPS63168211A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延プロセスにおける温度制御方法 |
-
1987
- 1987-06-19 JP JP62152722A patent/JPS63317208A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6250010A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-04 | Kawasaki Steel Corp | 制御冷却停止温度の精度向上方法 |
| JPS63168211A (ja) * | 1986-12-27 | 1988-07-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延プロセスにおける温度制御方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009056504A (ja) * | 2007-09-03 | 2009-03-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延鋼板の製造方法及び製造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63317208A (ja) | 1988-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4648176B2 (ja) | 圧延材の水冷制御方法 | |
| GB2059316A (en) | Temperature control in hot strip mill | |
| JP4598586B2 (ja) | 冷却制御方法、装置、及びコンピュータプログラム | |
| JPH0525567B2 (ja) | ||
| CN114126777B (zh) | 用于控制轧机列中的冷却装置的方法 | |
| JP5493993B2 (ja) | 厚鋼板の冷却制御装置、冷却制御方法、及び、製造方法 | |
| JPH0919712A (ja) | 鋼板の冷却制御装置 | |
| JP3058403B2 (ja) | 熱延鋼板の冷却制御方法 | |
| JP2002143913A (ja) | 熱間圧延方法 | |
| JPH09239423A (ja) | 棒鋼類圧延設備における水冷制御方法 | |
| JP3646546B2 (ja) | 鋼材の圧延方法 | |
| JP2938627B2 (ja) | 測温精度に優れた温度センサーロール | |
| JP3767663B2 (ja) | 誘導加熱装置の加熱制御方法 | |
| KR100832974B1 (ko) | 열연 강판의 피드 포워드 냉각 제어 방법 | |
| JP3767832B2 (ja) | 熱間圧延における板厚制御方法 | |
| JPS5819435A (ja) | 連続式加熱炉の制御方法 | |
| RU2783688C1 (ru) | Способ управления охлаждающим устройством в линии прокатного стана | |
| JP3351368B2 (ja) | 鋼材の圧延方法 | |
| JPS62286611A (ja) | ロ−ルクラウン制御装置 | |
| JPS6114887B2 (ja) | ||
| CN113518672B (zh) | 用于制造金属带材或板材的方法 | |
| JP3525522B2 (ja) | 熱間圧延における鋼板先端部の温度予測方法 | |
| JP2715739B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造設備における合金化炉の制御方法 | |
| JPS6314051B2 (ja) | ||
| JPH02112813A (ja) | 線材、棒材の圧延、冷却における温度制御方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |