JPH05237383A - エンジンの排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
エンジンの排気ガス浄化用触媒Info
- Publication number
- JPH05237383A JPH05237383A JP4072909A JP7290992A JPH05237383A JP H05237383 A JPH05237383 A JP H05237383A JP 4072909 A JP4072909 A JP 4072909A JP 7290992 A JP7290992 A JP 7290992A JP H05237383 A JPH05237383 A JP H05237383A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- layer
- palladium
- catalyst layer
- alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 パラジウムに対する耐被毒性だけでなく耐熱
性をも考慮し、全体として、浄化性能を向上させること
ができるエンジンの排気ガス浄化用触媒を提供する。 【構成】 触媒担体２上に、その触媒担体２から外方側
に向けて順に、第１、第２、第３触媒層３、４、５が設
けられ、そのうち、第１、第２触媒層３、４がアルミナ
層とされ、第３触媒層５が主成分の酸化セリウムとアル
ミナとからなっていることを前提とする。そして、その
前提の下、第１又は第２触媒層３、４のいずれか一方と
第３触媒層５とに対し、パラジウムを分けて含有させ、
その際、第３触媒層５のパラジウムと、第１又は第２触
媒層３、４のいずれか一方におけるパラジウムとの重量
比を、７０：３０〜９０：１０とする。
性をも考慮し、全体として、浄化性能を向上させること
ができるエンジンの排気ガス浄化用触媒を提供する。 【構成】 触媒担体２上に、その触媒担体２から外方側
に向けて順に、第１、第２、第３触媒層３、４、５が設
けられ、そのうち、第１、第２触媒層３、４がアルミナ
層とされ、第３触媒層５が主成分の酸化セリウムとアル
ミナとからなっていることを前提とする。そして、その
前提の下、第１又は第２触媒層３、４のいずれか一方と
第３触媒層５とに対し、パラジウムを分けて含有させ、
その際、第３触媒層５のパラジウムと、第１又は第２触
媒層３、４のいずれか一方におけるパラジウムとの重量
比を、７０：３０〜９０：１０とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排気ガス中のＣＯ、Ｈ
Ｃ、ＮＯｘを低減せしめるために用いられるエンジンの
排気ガス浄化用触媒に関する。
Ｃ、ＮＯｘを低減せしめるために用いられるエンジンの
排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】排気ガス中のＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘを浄化
する排気浄化用触媒としては、特開昭６２ー５７６５１
号公報に示すように、触媒担体上に、該触媒担体から外
方側に向けて順に、第１、第２、第３触媒層を設け、前
記第１触媒層を、アルミナ内にパラジウムが分散含有さ
れる層とし、第２触媒層を、アルミナ内にロジウムが分
散含有される層とし、第３触媒層を、セリウム及びアル
ミナ内に白金が分散含有される層としたものがある。こ
のものにおいては、エンジンオイル中のリン（Ｐ）、鉛
（Ｐｂ）等が排気ガス中に含まれて、それらが触媒に作
用するとしても、耐被毒性が悪いパラジウムについて
は、第１触媒層（最下層）にあることから、該パラジウ
ムは他の層（第２、第３触媒層）により保護され、パラ
ジウムの耐被毒性が向上されることになる。
する排気浄化用触媒としては、特開昭６２ー５７６５１
号公報に示すように、触媒担体上に、該触媒担体から外
方側に向けて順に、第１、第２、第３触媒層を設け、前
記第１触媒層を、アルミナ内にパラジウムが分散含有さ
れる層とし、第２触媒層を、アルミナ内にロジウムが分
散含有される層とし、第３触媒層を、セリウム及びアル
ミナ内に白金が分散含有される層としたものがある。こ
のものにおいては、エンジンオイル中のリン（Ｐ）、鉛
（Ｐｂ）等が排気ガス中に含まれて、それらが触媒に作
用するとしても、耐被毒性が悪いパラジウムについて
は、第１触媒層（最下層）にあることから、該パラジウ
ムは他の層（第２、第３触媒層）により保護され、パラ
ジウムの耐被毒性が向上されることになる。
【０００３】しかし、上記排気ガス浄化用触媒において
は、第３触媒層に白金が含まれ、その白金が排気ガスの
熱を受けると、シンタリングを起こして、触媒が熱劣化
する傾向にあり、耐熱性が十分であるとは言えない。こ
のため、全体として、浄化性能を向上させることが困難
となっている。
は、第３触媒層に白金が含まれ、その白金が排気ガスの
熱を受けると、シンタリングを起こして、触媒が熱劣化
する傾向にあり、耐熱性が十分であるとは言えない。こ
のため、全体として、浄化性能を向上させることが困難
となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする問題点】本発明は上記実情に
鑑みてなされたもので、その目的は、パラジウムに対す
る耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、全体として浄
化性能を向上させることができるエンジンの排気ガス浄
化用触媒を提供することにある。
鑑みてなされたもので、その目的は、パラジウムに対す
る耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、全体として浄
化性能を向上させることができるエンジンの排気ガス浄
化用触媒を提供することにある。
【０００５】
【問題点を解決するための手段】かかる目的を達成する
ために本発明（第１発明）にあっては、触媒担体上に、
該触媒担体から外方側に向けて順に、第１、第２、第３
触媒層が設けられ、前記第１、第２触媒層がアルミナ層
とされ、前記第３触媒層が主成分の酸化セリウムとアル
ミナとからなっているエンジンの排気ガス浄化用触媒に
おいて、前記第１又は第２触媒層のいずれか一方と前記
第３触媒層とに対し、パラジウムが分けて含有されてい
る、構成としてある。上述の第１発明の構成により、パ
ラジウムが、第３触媒層と第１又は第２触媒層のいずれ
か一方とに対し、分けて含有されていることから、排気
ガス中のリン、鉛等が触媒に作用するとしても、第１又
は第２触媒層のいずれか一方におけるパラジウムは、少
なくとも第３触媒層により保護され、パラジウムの被毒
を極力抑えることができることになる。その一方、最外
表面層となる第３触媒層に、高い耐熱性を有するパラジ
ウムを含有させ、そのパラジウムと共に酸化セリウムを
も第３触媒層に含有させることから、酸化セリウムの酸
素貯蔵能効果（酸素Ｏ2 濃度が高いときＯ2 を吸着し、
Ｏ2 濃度が低くなったときＯ2 を放出して触媒反応に寄
与する効果）に基づき、第３触媒層のパラジウム酸化物
（パラジウムが酸化物として存在する）がパラジウムに
解離する温度を高めることができることになり、第３触
媒層におけるパラジウムが低い温度でシンタリングする
ことが効果的に抑えられることになる。この結果、パラ
ジウムに対する耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、
浄化性能を向上させることができることになる。
ために本発明（第１発明）にあっては、触媒担体上に、
該触媒担体から外方側に向けて順に、第１、第２、第３
触媒層が設けられ、前記第１、第２触媒層がアルミナ層
とされ、前記第３触媒層が主成分の酸化セリウムとアル
ミナとからなっているエンジンの排気ガス浄化用触媒に
おいて、前記第１又は第２触媒層のいずれか一方と前記
第３触媒層とに対し、パラジウムが分けて含有されてい
る、構成としてある。上述の第１発明の構成により、パ
ラジウムが、第３触媒層と第１又は第２触媒層のいずれ
か一方とに対し、分けて含有されていることから、排気
ガス中のリン、鉛等が触媒に作用するとしても、第１又
は第２触媒層のいずれか一方におけるパラジウムは、少
なくとも第３触媒層により保護され、パラジウムの被毒
を極力抑えることができることになる。その一方、最外
表面層となる第３触媒層に、高い耐熱性を有するパラジ
ウムを含有させ、そのパラジウムと共に酸化セリウムを
も第３触媒層に含有させることから、酸化セリウムの酸
素貯蔵能効果（酸素Ｏ2 濃度が高いときＯ2 を吸着し、
Ｏ2 濃度が低くなったときＯ2 を放出して触媒反応に寄
与する効果）に基づき、第３触媒層のパラジウム酸化物
（パラジウムが酸化物として存在する）がパラジウムに
解離する温度を高めることができることになり、第３触
媒層におけるパラジウムが低い温度でシンタリングする
ことが効果的に抑えられることになる。この結果、パラ
ジウムに対する耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、
浄化性能を向上させることができることになる。
【０００６】また、前述の目的を達成するために本発明
（第２発明）にあっては、請求項１において、前記第１
又は第２触媒層の他方に、白金とロジウムとが分散含有
されている、構成としてある。
（第２発明）にあっては、請求項１において、前記第１
又は第２触媒層の他方に、白金とロジウムとが分散含有
されている、構成としてある。
【０００７】また、前述の目的を達成するために本発明
（第３発明）にあっては、請求項１又は２において、前
記第３触媒層のパラジウムと、前記第１又は第２触媒層
のいずれか一方におけるパラジウムとの重量比率が、７
０：３０〜９０：１０である、構成としてある。
（第３発明）にあっては、請求項１又は２において、前
記第３触媒層のパラジウムと、前記第１又は第２触媒層
のいずれか一方におけるパラジウムとの重量比率が、７
０：３０〜９０：１０である、構成としてある。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。図１は、
実施例に係る触媒を示す模式拡大図で、この図１に示す
ように、触媒１は、触媒担体２上に、該触媒担体２から
外方側（図１中、上側）に向けて順に、第１、第２、第
３触媒層３、４、５、が設けられている。上記触媒担体
２は、その材質として、コ−ジライト等の公知のものが
用いられ、その形状は、ハニカム構造、ペレットタイプ
等の公知形状とされている。上記第１触媒層３は、本実
施例においては、貴金属触媒成分としてパラジウム（以
下、Ｐｄ）を含有するアルミナ層とされ、上記第２触媒
層４は、本実施例においては、貴金属触媒成分として白
金（以下、Ｐｔ）とロジウム（以下、Ｒｈ）とを含有す
るアルミナ層とされている。また、上記第３触媒層５
は、本実施例においては、主成分の酸化セリウム（以
下、ＣｅＯ2 ）及びアルミナの内部にＰｄが分散含有さ
れる層とされており、その第３触媒層５のＰｄ量は、前
記第１触媒層３のＰｄ量と併せて一般にＰｄ量として用
いられる量となっている。
実施例に係る触媒を示す模式拡大図で、この図１に示す
ように、触媒１は、触媒担体２上に、該触媒担体２から
外方側（図１中、上側）に向けて順に、第１、第２、第
３触媒層３、４、５、が設けられている。上記触媒担体
２は、その材質として、コ−ジライト等の公知のものが
用いられ、その形状は、ハニカム構造、ペレットタイプ
等の公知形状とされている。上記第１触媒層３は、本実
施例においては、貴金属触媒成分としてパラジウム（以
下、Ｐｄ）を含有するアルミナ層とされ、上記第２触媒
層４は、本実施例においては、貴金属触媒成分として白
金（以下、Ｐｔ）とロジウム（以下、Ｒｈ）とを含有す
るアルミナ層とされている。また、上記第３触媒層５
は、本実施例においては、主成分の酸化セリウム（以
下、ＣｅＯ2 ）及びアルミナの内部にＰｄが分散含有さ
れる層とされており、その第３触媒層５のＰｄ量は、前
記第１触媒層３のＰｄ量と併せて一般にＰｄ量として用
いられる量となっている。
【０００９】上記のような触媒１は、例えば、次のよう
にして製造される。すなわち、先ず、γ−アルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）粉末にジントロジアミンパラジウム水溶液を
加えて混合撹拌し、それを、乾燥、焼成し、 その後、
ボ−ルミルで粉砕して微粒子状態の粉末とする。次に、
上記Ｐｄが固定化されたγ−Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−
マイト（水和アルミナ）１２０ｇ、水１０００ｃｃ、硝
酸１０ｃｃをホモミキサにより混合撹拌し、アルミナス
ラリ−を得る。そして、このアルミナスラリ−にハニカ
ム構造の触媒担体２を浸漬して引き上げた後、余分のス
ラリ−を高圧エア−ブロ−で除去し、それを、２５０℃
で２時間乾燥してから６００℃で２時間焼成し、触媒担
体２上に第１触媒層３を形成する。次に、前記第１触媒
層３の形成の場合同様に、γ−Ａｌ2 Ｏ3 にジントロジ
アミン白金と硝酸ロジウム水溶液とを加えて混合撹拌
し、これを、乾燥焼成した後、ボ−ルミルで粉砕して微
粒子状の粉末とする。そして、この粉末に硝酸ジルコニ
ウム水溶液を加えて混合撹拌し、それを乾燥、焼成す
る。これにより、γ−Ａｌ2 Ｏ3 には、そのアルミナ粒
子において、ＰｔとＲｈとＺｒとが固定化されることに
なる。そして、上記ＰｔとＲｈとＺｒとを固定したγ−
Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−マイト１２０ｇ、水１０００
ｃｃ、硝酸１０ｃｃをホモミキサにより混合撹拌し、ア
ルミナスラリ−を得、このアルミナに、第１触媒層３ま
で形成した触媒担体を浸漬して引き上げ、余分のスラリ
−を除去した後、それを、２００℃で２時間乾燥してか
ら６００℃で２時間焼成し、第１触媒層３上に第２触媒
層４を形成する。次に、ＣｅＯ2 粉末にジントロジアミ
ンパラジウム水溶液を加えて混合撹拌し、それを、乾
燥、焼成し、その後、ボ−ルミルで粉砕して微粒子状態
の粉末とする。この粉末５４０ｇ、ベ−マイト６０ｇ、
水１０００ｃｃ、硝酸１０ｃｃを混合撹拌し、スラリ−
を得る。そして、そのスラリ−に、第１、第２触媒層
３、４まで形成した触媒担体２を浸漬して引き上げ、余
分のスラリ−を除去した後、それを、２００℃で、２時
間乾燥してから６００℃で２時間焼成し、第２触媒層４
上に第３触媒層５を形成する。そして、上記触媒１の製
造においては、前記各層３、４、５のウォッシュコ−ト
量は、触媒担体２の重量に対して各々１４ｗｔ％になる
ように調整され、触媒成分としてのＰｔ、Ｒｈ、Ｐｄ担
持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重量）は、
Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについては０．２
７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１．０ｇ／ｌになるように調
整される。特にＰｄについては、第３触媒層５のＰｄと
第１触媒層３のＰｄとの重量比率が７０／３０〜９０／
１０に調整される（全体としてのＰｄ担持量は１．０ｇ
／ｌ）。また、Ｚｒについては、第２触媒層４のウォッ
シュコート重量に対して２５ｗｔ％となるように調整さ
れる。
にして製造される。すなわち、先ず、γ−アルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）粉末にジントロジアミンパラジウム水溶液を
加えて混合撹拌し、それを、乾燥、焼成し、 その後、
ボ−ルミルで粉砕して微粒子状態の粉末とする。次に、
上記Ｐｄが固定化されたγ−Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−
マイト（水和アルミナ）１２０ｇ、水１０００ｃｃ、硝
酸１０ｃｃをホモミキサにより混合撹拌し、アルミナス
ラリ−を得る。そして、このアルミナスラリ−にハニカ
ム構造の触媒担体２を浸漬して引き上げた後、余分のス
ラリ−を高圧エア−ブロ−で除去し、それを、２５０℃
で２時間乾燥してから６００℃で２時間焼成し、触媒担
体２上に第１触媒層３を形成する。次に、前記第１触媒
層３の形成の場合同様に、γ−Ａｌ2 Ｏ3 にジントロジ
アミン白金と硝酸ロジウム水溶液とを加えて混合撹拌
し、これを、乾燥焼成した後、ボ−ルミルで粉砕して微
粒子状の粉末とする。そして、この粉末に硝酸ジルコニ
ウム水溶液を加えて混合撹拌し、それを乾燥、焼成す
る。これにより、γ−Ａｌ2 Ｏ3 には、そのアルミナ粒
子において、ＰｔとＲｈとＺｒとが固定化されることに
なる。そして、上記ＰｔとＲｈとＺｒとを固定したγ−
Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−マイト１２０ｇ、水１０００
ｃｃ、硝酸１０ｃｃをホモミキサにより混合撹拌し、ア
ルミナスラリ−を得、このアルミナに、第１触媒層３ま
で形成した触媒担体を浸漬して引き上げ、余分のスラリ
−を除去した後、それを、２００℃で２時間乾燥してか
ら６００℃で２時間焼成し、第１触媒層３上に第２触媒
層４を形成する。次に、ＣｅＯ2 粉末にジントロジアミ
ンパラジウム水溶液を加えて混合撹拌し、それを、乾
燥、焼成し、その後、ボ−ルミルで粉砕して微粒子状態
の粉末とする。この粉末５４０ｇ、ベ−マイト６０ｇ、
水１０００ｃｃ、硝酸１０ｃｃを混合撹拌し、スラリ−
を得る。そして、そのスラリ−に、第１、第２触媒層
３、４まで形成した触媒担体２を浸漬して引き上げ、余
分のスラリ−を除去した後、それを、２００℃で、２時
間乾燥してから６００℃で２時間焼成し、第２触媒層４
上に第３触媒層５を形成する。そして、上記触媒１の製
造においては、前記各層３、４、５のウォッシュコ−ト
量は、触媒担体２の重量に対して各々１４ｗｔ％になる
ように調整され、触媒成分としてのＰｔ、Ｒｈ、Ｐｄ担
持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重量）は、
Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについては０．２
７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１．０ｇ／ｌになるように調
整される。特にＰｄについては、第３触媒層５のＰｄと
第１触媒層３のＰｄとの重量比率が７０／３０〜９０／
１０に調整される（全体としてのＰｄ担持量は１．０ｇ
／ｌ）。また、Ｚｒについては、第２触媒層４のウォッ
シュコート重量に対して２５ｗｔ％となるように調整さ
れる。
【００１０】このような触媒１においては、Ｐｄに対す
る耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、全体として浄
化性能を向上させることができることになる。
る耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、全体として浄
化性能を向上させることができることになる。
【００１１】次に、上記触媒１の性能を裏付けるために
各種試験を行なった。先ず、下記比較例１（図２参
照）、比較例２（図３参照）を用意し、その両比較例
１、２について、下記試験条件の下、耐熱性試験を行な
った。
各種試験を行なった。先ず、下記比較例１（図２参
照）、比較例２（図３参照）を用意し、その両比較例
１、２について、下記試験条件の下、耐熱性試験を行な
った。
【００１２】比較例１ ネオジム（Ｎｄ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃ
ｅ）の各硝酸塩をそれぞれ活性アルミナ粉末に吸水させ
て乾燥した後、７００°Ｃで２時間焼成し、Ｎｄ、Ｌａ
もしくはＣｅを０．１ｍｏｌ／ｌ含有するアルミナ粉末
をそれぞれ調整する。Ｎｄを含有するアルミナ粉末１０
０重量部と、アルミナ含有率１０ｗｔ％のアルミナゾル
７０重量部と水２０重量部とを混合撹拌して、アルミナ
スラリーを製造する。このスラリー中に触媒担体を浸漬
し、これをスラリーから引き上げた後、気流でセル内の
スラリーを吹き飛ばし、２５０°Ｃで２時間乾燥後６０
０°Ｃで２時間焼成し、第１のアルミナコート層を形成
した。この担体を塩化パラジウム（ＰｄＣｌ2 ）水溶液
に浸漬し、このアルミナコート層にＰｄを担持させる。
次にＬａを含有する活性アルミナ粉末を用い、同様にし
て、アルミナスラリーを調整し、このスラリー内に第１
層を形成した担体を浸漬し、上記と同様にして、第２層
を形成する。この後塩化ロジウム（ＲｈＣｌ3 ）水溶液
に浸漬し、第２層にＲｈを担持させる。さらに、Ｃｅを
含有する活性アルミナを用い、上記と同様にして第３層
を形成し、第１層および第２層を形成した担体をジニト
ロジアミン白金（Ｐｔ（ＮＨ3）2 （ＮＯ2 ）2 ）水溶
液に浸漬し、この第３層にＰｔを担持させて、図２に示
すようなモノリス触媒を得た。このとき、貴金属触媒成
分担持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重量）
は、Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについては
０．２７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１ｇ／ｌになるように
調整される。
ｅ）の各硝酸塩をそれぞれ活性アルミナ粉末に吸水させ
て乾燥した後、７００°Ｃで２時間焼成し、Ｎｄ、Ｌａ
もしくはＣｅを０．１ｍｏｌ／ｌ含有するアルミナ粉末
をそれぞれ調整する。Ｎｄを含有するアルミナ粉末１０
０重量部と、アルミナ含有率１０ｗｔ％のアルミナゾル
７０重量部と水２０重量部とを混合撹拌して、アルミナ
スラリーを製造する。このスラリー中に触媒担体を浸漬
し、これをスラリーから引き上げた後、気流でセル内の
スラリーを吹き飛ばし、２５０°Ｃで２時間乾燥後６０
０°Ｃで２時間焼成し、第１のアルミナコート層を形成
した。この担体を塩化パラジウム（ＰｄＣｌ2 ）水溶液
に浸漬し、このアルミナコート層にＰｄを担持させる。
次にＬａを含有する活性アルミナ粉末を用い、同様にし
て、アルミナスラリーを調整し、このスラリー内に第１
層を形成した担体を浸漬し、上記と同様にして、第２層
を形成する。この後塩化ロジウム（ＲｈＣｌ3 ）水溶液
に浸漬し、第２層にＲｈを担持させる。さらに、Ｃｅを
含有する活性アルミナを用い、上記と同様にして第３層
を形成し、第１層および第２層を形成した担体をジニト
ロジアミン白金（Ｐｔ（ＮＨ3）2 （ＮＯ2 ）2 ）水溶
液に浸漬し、この第３層にＰｔを担持させて、図２に示
すようなモノリス触媒を得た。このとき、貴金属触媒成
分担持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重量）
は、Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについては
０．２７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１ｇ／ｌになるように
調整される。
【００１３】比較例２ 触媒担体上に、該触媒担体から外方側に向けて順に、第
１、第２触媒層が設けられ、第１触媒層においてはアル
ミナ内にＰｔとＲｈとが分散され、第２触媒層において
は、主成分のＣｅＯ2 及びアルミナの内部にＰｄが分散
含有されている。この場合、各層のウォッシュコート層
は、触媒担体の重量に対して各々１４ｗｔ％になるよう
に調整され、第１触媒層における触媒担持量は１．６ｇ
／ｌ（Ｐｔ／Ｒｈ＝５／１）、第２触媒層におけるＰｄ
担持量は、１．０ｇ／ｌとされる。
１、第２触媒層が設けられ、第１触媒層においてはアル
ミナ内にＰｔとＲｈとが分散され、第２触媒層において
は、主成分のＣｅＯ2 及びアルミナの内部にＰｄが分散
含有されている。この場合、各層のウォッシュコート層
は、触媒担体の重量に対して各々１４ｗｔ％になるよう
に調整され、第１触媒層における触媒担持量は１．６ｇ
／ｌ（Ｐｔ／Ｒｈ＝５／１）、第２触媒層におけるＰｄ
担持量は、１．０ｇ／ｌとされる。
【００１４】試験条件 （１）触媒容量：２４ｍｌ （２）エージング条件：触媒を、１０００℃の温度で５
０時間加熱する。 （３）空燃比１４．５の下、空間速度を６０００００Ｈ
-1とする。
０時間加熱する。 （３）空燃比１４．５の下、空間速度を６０００００Ｈ
-1とする。
【００１５】上記耐熱性試験の結果、図４に示す内容を
得た。この図４によれば、比較例２が、比較例１に対し
て低い温度から高いＨＣ浄化率を示し、該比較例２は比
較例１よりも高い耐熱性を示した。この結果から、比較
例１では、期待している耐熱性に対して、得る耐熱性が
低過ぎることから、以後、この比較例１に係る触媒を比
較対象から省くこととした。
得た。この図４によれば、比較例２が、比較例１に対し
て低い温度から高いＨＣ浄化率を示し、該比較例２は比
較例１よりも高い耐熱性を示した。この結果から、比較
例１では、期待している耐熱性に対して、得る耐熱性が
低過ぎることから、以後、この比較例１に係る触媒を比
較対象から省くこととした。
【００１６】次に、比較例２に係る触媒と本案に係る触
媒１とについて、耐被毒性を含めた耐被毒、耐熱性試験
を行った。この耐被毒、耐熱性試験においては、エージ
ング条件として、触媒を１０００℃の温度で５０時間加
熱すると共に鉛Ｐｂ（触媒重量に対して０．５ｗｔ％）
により被毒させる他は、前述の耐熱性試験の試験条件と
同じある。
媒１とについて、耐被毒性を含めた耐被毒、耐熱性試験
を行った。この耐被毒、耐熱性試験においては、エージ
ング条件として、触媒を１０００℃の温度で５０時間加
熱すると共に鉛Ｐｂ（触媒重量に対して０．５ｗｔ％）
により被毒させる他は、前述の耐熱性試験の試験条件と
同じある。
【００１７】この耐被毒、耐熱性試験の結果、図５の結
果を得た。この図５によれば、本案に係る触媒１は、比
較例２に触媒に対して、高温領域で高いＨＣ浄化率を示
して被毒による浄化性能の低下が少ないことを示すと共
に、低い温度から高いＨＣ浄化率を示して熱劣化が小さ
いことを示した。
果を得た。この図５によれば、本案に係る触媒１は、比
較例２に触媒に対して、高温領域で高いＨＣ浄化率を示
して被毒による浄化性能の低下が少ないことを示すと共
に、低い温度から高いＨＣ浄化率を示して熱劣化が小さ
いことを示した。
【００１８】次に、第３触媒層のＰｄと第１触媒層のＰ
ｄとの比率が耐熱性（低温活性の安定性）及び耐被毒性
に及ぼす影響について調べるために触媒１において、第
３触媒層５のＰｄと第１触媒層３のＰｄとの比率を変化
させ、５０％浄化温度を調べた。試験条件は、前記耐被
毒、耐熱性試験の試験条件と同じである。この結果、図
６に示す内容を得た。この内容によれば、第３触媒層の
Ｐｄ量／第１触媒層のＰｄ量＝７０／３０〜９０／１０
の範囲で最小値を示し、浄化性能に関し、好結果を示し
た。
ｄとの比率が耐熱性（低温活性の安定性）及び耐被毒性
に及ぼす影響について調べるために触媒１において、第
３触媒層５のＰｄと第１触媒層３のＰｄとの比率を変化
させ、５０％浄化温度を調べた。試験条件は、前記耐被
毒、耐熱性試験の試験条件と同じである。この結果、図
６に示す内容を得た。この内容によれば、第３触媒層の
Ｐｄ量／第１触媒層のＰｄ量＝７０／３０〜９０／１０
の範囲で最小値を示し、浄化性能に関し、好結果を示し
た。
【００１９】さらに本案の変形例に係る触媒として、前
述の触媒１における第１触媒層３と第２触媒層４の内容
を入替えたもの、すなわち、第１触媒層３が、ＰｔとＲ
ｈとＺｒを含有するアルミナ層とされ、第２触媒層４が
Ｐｄを含有するアルミナ層とされたもの（図７参照）に
ついても、前述の耐被毒、耐熱性試験をおこなった。そ
して、この結果を前記図５においてプロットしたとこ
ろ、その変形例に係る触媒は、比較例２に係る触媒に対
しては耐熱、耐被毒性共に優れているものの、前記本案
に係る触媒１よりは、耐熱、耐被毒性共に劣ったものと
なった。
述の触媒１における第１触媒層３と第２触媒層４の内容
を入替えたもの、すなわち、第１触媒層３が、ＰｔとＲ
ｈとＺｒを含有するアルミナ層とされ、第２触媒層４が
Ｐｄを含有するアルミナ層とされたもの（図７参照）に
ついても、前述の耐被毒、耐熱性試験をおこなった。そ
して、この結果を前記図５においてプロットしたとこ
ろ、その変形例に係る触媒は、比較例２に係る触媒に対
しては耐熱、耐被毒性共に優れているものの、前記本案
に係る触媒１よりは、耐熱、耐被毒性共に劣ったものと
なった。
【００２０】
【発明の効果】本発明は以上述べたように、パラジウム
に対する耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、全体と
して浄化性能を向上させることができるエンジンの排気
ガス浄化用触媒を提供できる。特に、第３発明にあって
は、上記効果を著しく高めることができる。
に対する耐被毒性だけでなく耐熱性をも考慮し、全体と
して浄化性能を向上させることができるエンジンの排気
ガス浄化用触媒を提供できる。特に、第３発明にあって
は、上記効果を著しく高めることができる。
【図１】本発明の実施例に係る触媒を概念的に示す図。
【図２】比較例１に係る触媒を概念的に示す図。
【図３】比較例２に係る触媒を概念的に示す図。
【図４】比較例１と２の耐熱性試験の結果を示す特性線
図。
図。
【図５】本案に係る触媒、本案の変形例に係る触媒、比
較例２に係る触媒耐被毒、耐熱性試験の結果を示す特性
線図。
較例２に係る触媒耐被毒、耐熱性試験の結果を示す特性
線図。
【図６】第３触媒層のＰｄと第１触媒層のＰｄとの比率
が耐熱、耐被毒性に及ぼす影響を示す図。
が耐熱、耐被毒性に及ぼす影響を示す図。
【図７】本案の変形例に係る触媒を概念的に示す図。
１ 触媒 ２ 触媒担体 ３ 第１触媒層 ４ 第２触媒層 ５ 第３触媒層
Claims (3)
- 【請求項１】 触媒担体上に、該触媒担体から外方側に
向けて順に、第１、第２、第３触媒層が設けられ、前記
第１、第２触媒層がアルミナ層とされ、前記第３触媒層
が主成分の酸化セリウムとアルミナとからなっているエ
ンジンの排気ガス浄化用触媒において、 前記第１又は第２触媒層のいずれか一方と前記第３触媒
層とに対し、パラジウムが分けて含有されている、こと
を特徴とするエンジンの排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】請求項１において、 前記第１又は第２触媒層の他方に、白金とロジウムとが
分散含有されている、ことを特徴とするエンジンの排気
ガス浄化用触媒。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、 前記第３触媒層のパラジウムと、前記第１又は第２触媒
層のいずれか一方におけるパラジウムとの重量比率が、
７０：３０〜９０：１０である、ことを特徴とするエン
ジンの排気ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4072909A JPH05237383A (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4072909A JPH05237383A (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05237383A true JPH05237383A (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=13502951
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4072909A Pending JPH05237383A (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05237383A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6143691A (en) * | 1995-12-27 | 2000-11-07 | Ict Co., Ltd | Purifying catalyst for exhaust gas from internal combustion engine |
| US6165935A (en) * | 1995-06-07 | 2000-12-26 | Asec Manufacturing General Partnership | Palladium catalyst washcoat supports for improved methane oxidation in natural gas automotive emission catalysts |
| WO2024084800A1 (ja) * | 2022-10-18 | 2024-04-25 | 株式会社キャタラー | 排ガス浄化用触媒およびこれを用いた触媒体 |
-
1992
- 1992-02-24 JP JP4072909A patent/JPH05237383A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6165935A (en) * | 1995-06-07 | 2000-12-26 | Asec Manufacturing General Partnership | Palladium catalyst washcoat supports for improved methane oxidation in natural gas automotive emission catalysts |
| US6143691A (en) * | 1995-12-27 | 2000-11-07 | Ict Co., Ltd | Purifying catalyst for exhaust gas from internal combustion engine |
| WO2024084800A1 (ja) * | 2022-10-18 | 2024-04-25 | 株式会社キャタラー | 排ガス浄化用触媒およびこれを用いた触媒体 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3145175B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| US9266092B2 (en) | Automotive catalyst composites having a two-metal layer | |
| JP2680597B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH0338250A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP4012320B2 (ja) | 希薄燃焼エンジン用排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH0582259B2 (ja) | ||
| CN112808279B (zh) | 排气净化用催化剂 | |
| EP3730203B1 (en) | Exhaust gas purification catalyst | |
| JPH0547263B2 (ja) | ||
| JPH08131830A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP3799466B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH08117600A (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JPH08299793A (ja) | 排気ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JPH05277370A (ja) | エンジンの排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH05237383A (ja) | エンジンの排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH0582258B2 (ja) | ||
| JPH10216514A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP2823251B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒及び排気ガス浄化用触媒の製造方法 | |
| JP4776206B2 (ja) | 自動車排気ガス用の白金−ロジウム触媒 | |
| JPH03196841A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3272395B2 (ja) | エンジンの排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH0573463B2 (ja) | ||
| JPS6377545A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH05277368A (ja) | エンジンの排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH05212284A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 |