JP3272395B2 - エンジンの排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
エンジンの排気ガス浄化用触媒Info
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排気ガス中のＣＯ、Ｈ
Ｃ、ＮＯｘを低減せしめるために用いられるエンジンの
排気ガス浄化用触媒に関する。
Ｃ、ＮＯｘを低減せしめるために用いられるエンジンの
排気ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来技術】排気ガス中のＣＯ、ＨＣ、ＮＯｘを浄化す
る排気ガス浄化用触媒としては、特開昭６２−５７６７
１号公報に示すように、触媒担体上に、該触媒担体から
外方側に向けて順に、第１、第２、第３触媒層を設け、
該第１、第２、第３触媒層に、それぞれ異なった貴金属
触媒成分を分離配設したものがある。このものにおいて
は、各貴金属触媒成分同士の合金化による熱劣化を抑圧
して、いままでの触媒層が２つからなるものに比べて浄
化性能が向上することになる。
る排気ガス浄化用触媒としては、特開昭６２−５７６７
１号公報に示すように、触媒担体上に、該触媒担体から
外方側に向けて順に、第１、第２、第３触媒層を設け、
該第１、第２、第３触媒層に、それぞれ異なった貴金属
触媒成分を分離配設したものがある。このものにおいて
は、各貴金属触媒成分同士の合金化による熱劣化を抑圧
して、いままでの触媒層が２つからなるものに比べて浄
化性能が向上することになる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記排気ガス
浄化用触媒において、各貴金属触媒成分が各触媒層に分
離配設されて熱劣化が抑制されると言っても、最外表面
となる第３触媒層が、直接、排気ガスと接して高温とな
ることは従来と変わりがなく、このため、特に、第３触
媒層の貴金属触媒成分がシンタリング（凝集粗大化）を
起こして熱劣化を生じ易い傾向にある。この結果、触媒
の低温活性の安定化を充分に図ることができないでい
る。本発明は上記実情に鑑みてなされたもので、その目
的は、最外表層の熱劣化を抑制して、触媒の低温活性の
安定化を充分に図ることができるエンジンの排気ガス浄
化用触媒を提供することにある。
浄化用触媒において、各貴金属触媒成分が各触媒層に分
離配設されて熱劣化が抑制されると言っても、最外表面
となる第３触媒層が、直接、排気ガスと接して高温とな
ることは従来と変わりがなく、このため、特に、第３触
媒層の貴金属触媒成分がシンタリング（凝集粗大化）を
起こして熱劣化を生じ易い傾向にある。この結果、触媒
の低温活性の安定化を充分に図ることができないでい
る。本発明は上記実情に鑑みてなされたもので、その目
的は、最外表層の熱劣化を抑制して、触媒の低温活性の
安定化を充分に図ることができるエンジンの排気ガス浄
化用触媒を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】かかる目的を達成するた
めに本発明（請求項１の発明）にあっては、触媒担体上
に複数の触媒層が設けられているエンジンの排気ガス浄
化用触媒において、前記複数の触媒層のうち最外表層
に、酸化セリウム、パラジウム、酸化パラジウムが添加
されてなると共に、前記酸化パラジウムと前記パラジウ
ムとの重量比率が５：９５〜５０：５０である構成とし
てある。この請求項１の好ましい態様としては、請求項
２の記載の通りとなる。
めに本発明（請求項１の発明）にあっては、触媒担体上
に複数の触媒層が設けられているエンジンの排気ガス浄
化用触媒において、前記複数の触媒層のうち最外表層
に、酸化セリウム、パラジウム、酸化パラジウムが添加
されてなると共に、前記酸化パラジウムと前記パラジウ
ムとの重量比率が５：９５〜５０：５０である構成とし
てある。この請求項１の好ましい態様としては、請求項
２の記載の通りとなる。
【０００５】上述の発明の構成により、複数の触媒層の
うちの最外表層に、貴金属触媒成分として、高い耐熱性
を有するパラジウムを配すると共に酸化セリウムをも含
有させることから、貴金属触媒成分としてのパラジウム
の特性自体の効果が得られるだけでなく、酸化セリウム
の酸素貯蔵能効果（酸素Ｏ2 濃度が高いときＯ2 を吸着
し、Ｏ2 濃度が低くなったときＯ2 を放出して触媒反応
に寄与する効果）に基づき、当該触媒層のパラジウム酸
化物（焼成等によりパラジウムが酸化物として存在す
る）がパラジウムに解離する温度を高めて、当該触媒層
における貴金属触媒成分としてのパラジウムが低い温度
でシンタリングすることを効果的に抑えることができる
ことになる。しかも、この場合、当該触媒層に熱安定剤
として酸化パラジウム自体が添加されてなることから、
パラジウム酸化物の上記解離温度が一層高められ、パラ
ジウムのシンタリング抑制は格段に向上することにな
る。このため、触媒の熱劣化が有効に抑制されることに
なり、触媒の低温活性の安定化を充分に図ることができ
ることになる。
うちの最外表層に、貴金属触媒成分として、高い耐熱性
を有するパラジウムを配すると共に酸化セリウムをも含
有させることから、貴金属触媒成分としてのパラジウム
の特性自体の効果が得られるだけでなく、酸化セリウム
の酸素貯蔵能効果（酸素Ｏ2 濃度が高いときＯ2 を吸着
し、Ｏ2 濃度が低くなったときＯ2 を放出して触媒反応
に寄与する効果）に基づき、当該触媒層のパラジウム酸
化物（焼成等によりパラジウムが酸化物として存在す
る）がパラジウムに解離する温度を高めて、当該触媒層
における貴金属触媒成分としてのパラジウムが低い温度
でシンタリングすることを効果的に抑えることができる
ことになる。しかも、この場合、当該触媒層に熱安定剤
として酸化パラジウム自体が添加されてなることから、
パラジウム酸化物の上記解離温度が一層高められ、パラ
ジウムのシンタリング抑制は格段に向上することにな
る。このため、触媒の熱劣化が有効に抑制されることに
なり、触媒の低温活性の安定化を充分に図ることができ
ることになる。
【０００６】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。図１は、
第１実施例に係る触媒を示す模式拡大図で、この図１に
示すように、触媒１は、触媒担体２上に、該触媒担体２
から外方側（図１中、上側）に向けて順に、第１、第
２、第３触媒層３、４、５が設けられている。上記触媒
担体２は、その材質として、コ−ジライト等の公知のも
のが用いられ、その形状は、ハニカム構造、ペレットタ
イプ等の公知形状とされている。上記第１触媒層３は、
本実施例においては、貴金属触媒成分としてロジウム
（以下、Ｒｈ）を含有するアルミナ層とされており、第
１触媒層３中において、貴金属触媒成分は、Ｒｈだけと
されている。上記第２触媒層４は、本実施例において
は、貴金属触媒成分として白金（以下、Ｐｔ）を含有す
るアルミナ層とされており、この第２触媒層４において
は、貴金属触媒成分は、Ｐｔだけとされている。上記第
３触媒層５は、本実施例においては、主成分が酸化セリ
ウム（以下、ＣｅＯ2 ）とアルミナとされ、その内部に
パラジウム（以下、Ｐｄ）及び酸化パラジウム（以下、
ＰｄＯ）が分散含有されている。
第１実施例に係る触媒を示す模式拡大図で、この図１に
示すように、触媒１は、触媒担体２上に、該触媒担体２
から外方側（図１中、上側）に向けて順に、第１、第
２、第３触媒層３、４、５が設けられている。上記触媒
担体２は、その材質として、コ−ジライト等の公知のも
のが用いられ、その形状は、ハニカム構造、ペレットタ
イプ等の公知形状とされている。上記第１触媒層３は、
本実施例においては、貴金属触媒成分としてロジウム
（以下、Ｒｈ）を含有するアルミナ層とされており、第
１触媒層３中において、貴金属触媒成分は、Ｒｈだけと
されている。上記第２触媒層４は、本実施例において
は、貴金属触媒成分として白金（以下、Ｐｔ）を含有す
るアルミナ層とされており、この第２触媒層４において
は、貴金属触媒成分は、Ｐｔだけとされている。上記第
３触媒層５は、本実施例においては、主成分が酸化セリ
ウム（以下、ＣｅＯ2 ）とアルミナとされ、その内部に
パラジウム（以下、Ｐｄ）及び酸化パラジウム（以下、
ＰｄＯ）が分散含有されている。
【０００７】上記のような触媒１は、例えば、次のよう
にして形成される。すなわち、先ず、γ−アルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）粉末に硝酸ロジウム水溶液を加えて混合撹拌
し、それを、乾燥、焼成し、その後、ボ−ルミルで粉砕
して微粒子状態の粉末とする。そして、上記Ｒｈが固定
化されたγ−Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−マイト（水和ア
ルミナ）１２０ｇ、水１０００ｃｃ、硝酸１０ｃｃをホ
モミキサにより混合撹拌し、アルミナスラリ−を得、そ
のアルミナスラリ−にハニカム構造の触媒担体２を浸漬
して引き上げた後、余分のスラリ−を高圧エア−ブロ−
で除去し、それを、２５０℃で２時間乾燥してから６０
０℃で２時間焼成し、触媒担体２上に第１触媒層３を形
成する。次に、前記第１触媒層３の形成の場合同様に、
γ−Ａｌ2 Ｏ3 にジントロジアミン白金水溶液を加えて
混合撹拌し、これを、乾燥、焼成した後、ボ−ルミルで
粉砕して微粒子状の粉末とする。そして、上記Ｐｔを固
定したγ−Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−マイト１２０ｇ、
水１０００ｃｃ、硝酸１０ｃｃをホモミキサにより混合
撹拌し、アルミナスラリ−を得、このアルミナに、第１
触媒層３まで形成した触媒担体を浸漬して引き上げ、余
分のスラリ−を除去した後、それを、２００℃で２時間
乾燥してから６００℃で２時間焼成し、第１触媒層３上
に第２触媒層４を形成する。次に、ＰｄＯ粉末にジント
ロジアミンパラジウム水溶液（若しくは塩化パラジウム
水溶液）を加えて混合撹拌し、それを、乾燥、焼成し、
その後、ボ−ルミルで粉砕して微粒子状態の粉末とす
る。この粉末にＣｅＯ2 粉末を加えて５４０ｇに調整
し、これに、、ベ−マイト６０ｇ、水１０００ｃｃ、硝
酸１０ｃｃを加えて混合撹拌し、スラリ−を得る。そし
て、そのスラリ−に、第１、第２触媒層３、４まで形成
した触媒担体２を浸漬して引き上げ、余分のスラリ−を
除去した後、それを、２００℃で２時間乾燥してから６
００℃で２時間焼成し、第２触媒層４上に第３触媒層５
を形成する。尚、前記各層３、４、５のウォッシュコ−
ト量は、触媒担体２の重量に対して各々１４ｗｔ％にな
るように調整し、貴金属触媒成分としてのＰｔ、Ｒｈ、
Ｐｄ担持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重
量）は、Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについて
は０．２７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１．０ｇ／ｌになる
ようにする。また、ＰｄＯ、Ｐｄを含む粉末と、ＣｅＯ
2 粉末との混合割合は、１０／９０〜５０／５０とす
る。
にして形成される。すなわち、先ず、γ−アルミナ（Ａ
ｌ2 Ｏ3 ）粉末に硝酸ロジウム水溶液を加えて混合撹拌
し、それを、乾燥、焼成し、その後、ボ−ルミルで粉砕
して微粒子状態の粉末とする。そして、上記Ｒｈが固定
化されたγ−Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−マイト（水和ア
ルミナ）１２０ｇ、水１０００ｃｃ、硝酸１０ｃｃをホ
モミキサにより混合撹拌し、アルミナスラリ−を得、そ
のアルミナスラリ−にハニカム構造の触媒担体２を浸漬
して引き上げた後、余分のスラリ−を高圧エア−ブロ−
で除去し、それを、２５０℃で２時間乾燥してから６０
０℃で２時間焼成し、触媒担体２上に第１触媒層３を形
成する。次に、前記第１触媒層３の形成の場合同様に、
γ−Ａｌ2 Ｏ3 にジントロジアミン白金水溶液を加えて
混合撹拌し、これを、乾燥、焼成した後、ボ−ルミルで
粉砕して微粒子状の粉末とする。そして、上記Ｐｔを固
定したγ−Ａｌ2 Ｏ3 ４８０ｇ、ベ−マイト１２０ｇ、
水１０００ｃｃ、硝酸１０ｃｃをホモミキサにより混合
撹拌し、アルミナスラリ−を得、このアルミナに、第１
触媒層３まで形成した触媒担体を浸漬して引き上げ、余
分のスラリ−を除去した後、それを、２００℃で２時間
乾燥してから６００℃で２時間焼成し、第１触媒層３上
に第２触媒層４を形成する。次に、ＰｄＯ粉末にジント
ロジアミンパラジウム水溶液（若しくは塩化パラジウム
水溶液）を加えて混合撹拌し、それを、乾燥、焼成し、
その後、ボ−ルミルで粉砕して微粒子状態の粉末とす
る。この粉末にＣｅＯ2 粉末を加えて５４０ｇに調整
し、これに、、ベ−マイト６０ｇ、水１０００ｃｃ、硝
酸１０ｃｃを加えて混合撹拌し、スラリ−を得る。そし
て、そのスラリ−に、第１、第２触媒層３、４まで形成
した触媒担体２を浸漬して引き上げ、余分のスラリ−を
除去した後、それを、２００℃で２時間乾燥してから６
００℃で２時間焼成し、第２触媒層４上に第３触媒層５
を形成する。尚、前記各層３、４、５のウォッシュコ−
ト量は、触媒担体２の重量に対して各々１４ｗｔ％にな
るように調整し、貴金属触媒成分としてのＰｔ、Ｒｈ、
Ｐｄ担持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重
量）は、Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについて
は０．２７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１．０ｇ／ｌになる
ようにする。また、ＰｄＯ、Ｐｄを含む粉末と、ＣｅＯ
2 粉末との混合割合は、１０／９０〜５０／５０とす
る。
【０００８】このような触媒においては、貴金属触媒成
分として、第１触媒層３にＰｔ、第２触媒層４にＲｈ、
第３触媒層５にＰｄだけを単独にしか設けないようにし
ていることから、合金化を抑えることができ、また、耐
熱性の高いＰｄを第３触媒層５にＣｅＯ2 と共に含有さ
せる一方、そのＣｅＯ2 の酸素貯蔵能効果に基づいて、
Ｐｄの解離（Ｐｄ酸化物→Ｐｄ）温度を高めることがで
きることから、Ｐｄ同士のシンタリングを抑制できるこ
とになる。しかも、第３触媒層５に熱安定剤としてＰｄ
Ｏ自体が添加されてなることから、パラジウム酸化物の
上記解離温度を一層高めて、Ｐｄのシンタリング抑制を
格段に向上させることができることになる。この結果、
最外表層たる第３触媒層５の熱劣化を有効に抑えて、触
媒の低温活性の安定化（耐熱性）を充分に図ることがで
きることになる。
分として、第１触媒層３にＰｔ、第２触媒層４にＲｈ、
第３触媒層５にＰｄだけを単独にしか設けないようにし
ていることから、合金化を抑えることができ、また、耐
熱性の高いＰｄを第３触媒層５にＣｅＯ2 と共に含有さ
せる一方、そのＣｅＯ2 の酸素貯蔵能効果に基づいて、
Ｐｄの解離（Ｐｄ酸化物→Ｐｄ）温度を高めることがで
きることから、Ｐｄ同士のシンタリングを抑制できるこ
とになる。しかも、第３触媒層５に熱安定剤としてＰｄ
Ｏ自体が添加されてなることから、パラジウム酸化物の
上記解離温度を一層高めて、Ｐｄのシンタリング抑制を
格段に向上させることができることになる。この結果、
最外表層たる第３触媒層５の熱劣化を有効に抑えて、触
媒の低温活性の安定化（耐熱性）を充分に図ることがで
きることになる。
【０００９】次に、上記触媒１の耐熱性能を裏付けるた
めに、各種試験を行った。先ず、下記比較例１（図２参
照）、比較例２（図３参照）を用意し、その両比較例
１、２について、下記試験条件の下、耐熱性試験を行っ
た。
めに、各種試験を行った。先ず、下記比較例１（図２参
照）、比較例２（図３参照）を用意し、その両比較例
１、２について、下記試験条件の下、耐熱性試験を行っ
た。
【００１０】比較例１ ネオジム（Ｎｄ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃ
ｅ）の各硝酸塩をそれぞれ活性アルミナ粉末に吸水させ
て乾燥した後、７００℃で２時間焼成し、Ｎｄ、Ｌａも
しくはＣｅを０．１ｍｏｌ／ｌ含有するアルミナ粉末を
それぞれ調整する。Ｎｄを含有するアルミナ粉末１００
重量部と、アルミナ含有率１０ｗｔ％のアルミナゾル７
０重量部と水２０重量部とを混合撹拌して、アルミナス
ラリ−を製造する。このスラリ−中に触媒担体を浸漬
し、これをスラリ−から引き上げた後、気流でセル内の
スラリ−を吹き飛ばし、２５０℃で２時間乾燥後６００
℃で２時間焼成し、第１のアルミナコ−ト層を形成し
た。この担体を塩化パラジウム（ＰｄＣｌ2 ）水溶液に
浸漬し、このアルミナコ−ト層にＰｄを担持させる。次
にＬａを含有する活性アルミナ粉末を用い、同様にし
て、アルミナスラリ−を調整し、このスラリ−内に第１
層を形成した担体を浸漬し、上記と同様にして、第２層
を形成する。この後塩化ロジウム（ＲｈＣｌ3 ）水溶液
に浸漬し、第２層にＲｈを担持させる。さらに、Ｃｅを
含有する活性アルミナを用い、上記と同様にして第３層
を形成し、第１層および第２層を形成した担体をジント
ロジアミン白金（Ｐｔ（ＮＨ3）2 （ＮＯ2 ）2 ）水溶
液に浸漬し、この第３層にＰｔを担持させて、図２に示
すようなモノリス触媒を得た。このとき、貴金属触媒成
分担持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重量）
は、Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについては
０．２７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１ｇ／ｌになるように
調整される。
ｅ）の各硝酸塩をそれぞれ活性アルミナ粉末に吸水させ
て乾燥した後、７００℃で２時間焼成し、Ｎｄ、Ｌａも
しくはＣｅを０．１ｍｏｌ／ｌ含有するアルミナ粉末を
それぞれ調整する。Ｎｄを含有するアルミナ粉末１００
重量部と、アルミナ含有率１０ｗｔ％のアルミナゾル７
０重量部と水２０重量部とを混合撹拌して、アルミナス
ラリ−を製造する。このスラリ−中に触媒担体を浸漬
し、これをスラリ−から引き上げた後、気流でセル内の
スラリ−を吹き飛ばし、２５０℃で２時間乾燥後６００
℃で２時間焼成し、第１のアルミナコ−ト層を形成し
た。この担体を塩化パラジウム（ＰｄＣｌ2 ）水溶液に
浸漬し、このアルミナコ−ト層にＰｄを担持させる。次
にＬａを含有する活性アルミナ粉末を用い、同様にし
て、アルミナスラリ−を調整し、このスラリ−内に第１
層を形成した担体を浸漬し、上記と同様にして、第２層
を形成する。この後塩化ロジウム（ＲｈＣｌ3 ）水溶液
に浸漬し、第２層にＲｈを担持させる。さらに、Ｃｅを
含有する活性アルミナを用い、上記と同様にして第３層
を形成し、第１層および第２層を形成した担体をジント
ロジアミン白金（Ｐｔ（ＮＨ3）2 （ＮＯ2 ）2 ）水溶
液に浸漬し、この第３層にＰｔを担持させて、図２に示
すようなモノリス触媒を得た。このとき、貴金属触媒成
分担持量（製品での触媒層全容積に対する貴金属重量）
は、Ｐｔについては１．３３ｇ／ｌ、Ｒｈについては
０．２７ｇ／ｌ、Ｐｄについては１ｇ／ｌになるように
調整される。
【００１１】比較例２ 触媒担体上に、該触媒担体から外方側に向けて順に、第
１、第２触媒層が設けられ、第１触媒層においてはアル
ミナ内にＰｔとＲｈとが分散され、第２触媒層において
は、主成分のＣｅＯ2 及びアルミナの内部にＰｄが分散
含有されている。この場合、各層のウォッシュコ−ト層
は、触媒担体の重量に対して各々１４ｗｔ％になるよう
に調整され、第１触媒層における触媒担持量は１．６ｇ
／ｌ（Ｐｔ／Ｒｈ＝５／１）、第２触媒層におけるＰｄ
担持量は、１．０ｇ／ｌとされる。
１、第２触媒層が設けられ、第１触媒層においてはアル
ミナ内にＰｔとＲｈとが分散され、第２触媒層において
は、主成分のＣｅＯ2 及びアルミナの内部にＰｄが分散
含有されている。この場合、各層のウォッシュコ−ト層
は、触媒担体の重量に対して各々１４ｗｔ％になるよう
に調整され、第１触媒層における触媒担持量は１．６ｇ
／ｌ（Ｐｔ／Ｒｈ＝５／１）、第２触媒層におけるＰｄ
担持量は、１．０ｇ／ｌとされる。
【００１２】試験条件 （１）触媒容量：２４ｍｌ （２）エ−ジング条件：触媒を、１０００℃の温度で５
０時間加熱する。 （３）空燃比１４．５の下、空間速度を６０００００Ｈ
-1とする。
０時間加熱する。 （３）空燃比１４．５の下、空間速度を６０００００Ｈ
-1とする。
【００１３】上記耐熱性試験の結果、図４に示す内容を
得た。この図４によれば、実施例２が、比較例１に対し
て低い温度から高いＨＣ浄化率を示し、該比較例２は比
較例１よりも高い耐熱性を示した。この結果から、比較
例１では、期待している耐熱性に対して、得る耐熱性が
低過ぎることから、以後、この比較例１に係る触媒を比
較対象から省くこととした。
得た。この図４によれば、実施例２が、比較例１に対し
て低い温度から高いＨＣ浄化率を示し、該比較例２は比
較例１よりも高い耐熱性を示した。この結果から、比較
例１では、期待している耐熱性に対して、得る耐熱性が
低過ぎることから、以後、この比較例１に係る触媒を比
較対象から省くこととした。
【００１４】次に、第３触媒層５のＰｄＯとＰｄとの重
量比率が耐熱性（低温活性の安定性）に及ぼす影響につ
いて調べるために、前記比較例２との比較の上で、触媒
１のＰｄＯとＰｄとの比率を変化させ、ＨＣ５０％浄化
率となる浄化温度を測定した。試験条件は、前記耐熱性
試験の試験条件と同じである。
量比率が耐熱性（低温活性の安定性）に及ぼす影響につ
いて調べるために、前記比較例２との比較の上で、触媒
１のＰｄＯとＰｄとの比率を変化させ、ＨＣ５０％浄化
率となる浄化温度を測定した。試験条件は、前記耐熱性
試験の試験条件と同じである。
【００１５】この結果、図５の内容を得た。この内容に
よれば、ＰｄＯ／Ｐｄ＝５／９５〜５０／５０の範囲
で、比較例２よりも低い値を示し、低温活性の安定化
（耐熱性）に関し、好結果を示した。
よれば、ＰｄＯ／Ｐｄ＝５／９５〜５０／５０の範囲
で、比較例２よりも低い値を示し、低温活性の安定化
（耐熱性）に関し、好結果を示した。
【００１６】
【発明の効果】本発明は以上述べたように、最外表層の
熱劣化を抑制して触媒の低温活性の安定化を充分に図る
ことができる。
熱劣化を抑制して触媒の低温活性の安定化を充分に図る
ことができる。
【図１】実施例に係る触媒を概念的に示す図。
【図２】比較例１に係る触媒を概念的に示す図。
【図３】比較例２に係る触媒を概念的に示す図。
【図４】比較例１と２に係る触媒の耐熱性試験の結果を
示す特性線図。
示す特性線図。
【図５】第３触媒層のＰｄＯとＰｄとの重量比率が耐熱
性に及ぼす影響を示す図。
性に及ぼす影響を示す図。
１ 触媒 ２ 触媒担体 ３ 第１触媒層 ４ 第２触媒層 ５ 第３触媒層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭56−130230（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 21/00 - 37/36 B01D 53/86
Claims (2)
- 【請求項１】 触媒担体上に複数の触媒層が設けられて
いるエンジンの排気ガス浄化用触媒において、 前記複数の触媒層のうち最外表層に、酸化セリウム、パ
ラジウム、酸化パラジウムが添加されてなると共に、 前記酸化パラジウムと前記パラジウムとの重量比率が
５：９５〜５０：５０である、 ことを特徴とするエンジンの排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 請求項１において、 前記パラジウムと前記酸化パラジウムとが前記酸化セリ
ウムに担持されている、 ことを特徴とするエンジンの排気ガス浄化用触媒。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10570492A JP3272395B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
| KR1019920011525A KR0132560B1 (ko) | 1991-07-01 | 1992-06-30 | 다이나믹형 반도체 기억 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10570492A JP3272395B2 (ja) | 1992-03-31 | 1992-03-31 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05277371A JPH05277371A (ja) | 1993-10-26 |
| JP3272395B2 true JP3272395B2 (ja) | 2002-04-08 |
Family
ID=14414751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10570492A Expired - Fee Related JP3272395B2 (ja) | 1991-07-01 | 1992-03-31 | エンジンの排気ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3272395B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3756706B2 (ja) * | 1999-09-03 | 2006-03-15 | ダイハツ工業株式会社 | 排気ガス浄化用触媒 |
-
1992
- 1992-03-31 JP JP10570492A patent/JP3272395B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05277371A (ja) | 1993-10-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |