JPH05234737A - マンガン−亜鉛系フェライト - Google Patents
マンガン−亜鉛系フェライトInfo
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- JPH05234737A JPH05234737A JP4033470A JP3347092A JPH05234737A JP H05234737 A JPH05234737 A JP H05234737A JP 4033470 A JP4033470 A JP 4033470A JP 3347092 A JP3347092 A JP 3347092A JP H05234737 A JPH05234737 A JP H05234737A
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- JP
- Japan
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- ferrite
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Abstract
(57)【要約】
【目的】例えば５００ｋＨｚ程度もしくはそれ以上の周
波数における鉄損が改善されたマンガン−亜鉛系フェラ
イトを提供する。 【構成】Ｆｅ2 Ｏ3 ５１．５〜５４．５ｍｏｌ％、Ｍ
ｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％及びＺｎＯ ６〜１３ｍｏｌ
％を基本成分とし、この基本成分中にＳｉ、Ｃａ、Ｖ、
Ｔｉ及びＳｎの酸化物を、それぞれＳｉＯ2 、ＣａＯ、
Ｖ2Ｏ5、ＴｉＯ2及びＳｎＯ2 換算で、それぞれ０．０
０５〜０．０３５ｗｔ％、０．０２〜０．２０ｗｔ％、
０．００１〜０．０８ｗｔ％、０．０５〜０．６５ｗｔ
％及び０．００５〜０．５０ｗｔ％含有する。
波数における鉄損が改善されたマンガン−亜鉛系フェラ
イトを提供する。 【構成】Ｆｅ2 Ｏ3 ５１．５〜５４．５ｍｏｌ％、Ｍ
ｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％及びＺｎＯ ６〜１３ｍｏｌ
％を基本成分とし、この基本成分中にＳｉ、Ｃａ、Ｖ、
Ｔｉ及びＳｎの酸化物を、それぞれＳｉＯ2 、ＣａＯ、
Ｖ2Ｏ5、ＴｉＯ2及びＳｎＯ2 換算で、それぞれ０．０
０５〜０．０３５ｗｔ％、０．０２〜０．２０ｗｔ％、
０．００１〜０．０８ｗｔ％、０．０５〜０．６５ｗｔ
％及び０．００５〜０．５０ｗｔ％含有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スイッチング電源用ト
ランス等の磁心として好適な電力損失の少ないマンガン
−亜鉛（Ｍｎ−Ｚｎ）系フェライトに関するものであ
る。
ランス等の磁心として好適な電力損失の少ないマンガン
−亜鉛（Ｍｎ−Ｚｎ）系フェライトに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトは、各種通信機
電源等のコイル、トランス材料として広く用いられてお
り、１００〜２００ｋＨｚの周波数帯域で動作するスイ
ッチング電源のトランス用材料としても利用価値が高
い。かかるトランス材料として使用されるＭｎ−Ｚｎ系
フェライトに要求される特性としては高飽和磁束密度、
高透磁率及び低損失等種々の特性があげられるが、特に
スイッチング電源用トランスについては高磁場下におい
て低損失であることが重要である。
電源等のコイル、トランス材料として広く用いられてお
り、１００〜２００ｋＨｚの周波数帯域で動作するスイ
ッチング電源のトランス用材料としても利用価値が高
い。かかるトランス材料として使用されるＭｎ−Ｚｎ系
フェライトに要求される特性としては高飽和磁束密度、
高透磁率及び低損失等種々の特性があげられるが、特に
スイッチング電源用トランスについては高磁場下におい
て低損失であることが重要である。
【０００３】このためＭｎ−Ｚｎ系フェライトにおいて
は、従来から種々の微量成分を添加することによって損
失の低減が試みられている。例えば、特開昭５８−１５
０３７号公報に記載された発明においてはＮｂ2 Ｏ 5 の
添加により、また特開昭６０−１３２３０１号公報に記
載された発明においてはＮｂ2 Ｏ5 、ＣａＯ、ＳｉＯ
2 、Ｖ2 Ｏ5 、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＣｕＯ及びＣｏ
Ｏ等の添加により、現在、スイッチング周波数として標
準的な１００ｋＨｚにおける損失の改善を図っており、
１００ｋＨｚ、２００ｍＴにおけるコアロスとして３５
０〜４００ｍＷ／ｃｍ3 のレベルが実現されている。
は、従来から種々の微量成分を添加することによって損
失の低減が試みられている。例えば、特開昭５８−１５
０３７号公報に記載された発明においてはＮｂ2 Ｏ 5 の
添加により、また特開昭６０−１３２３０１号公報に記
載された発明においてはＮｂ2 Ｏ5 、ＣａＯ、ＳｉＯ
2 、Ｖ2 Ｏ5 、ＺｒＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＣｕＯ及びＣｏ
Ｏ等の添加により、現在、スイッチング周波数として標
準的な１００ｋＨｚにおける損失の改善を図っており、
１００ｋＨｚ、２００ｍＴにおけるコアロスとして３５
０〜４００ｍＷ／ｃｍ3 のレベルが実現されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで最近は、電源
の一層の小型化のために、使用周波数が高周波化（５０
０ｋＨｚ〜１ＭＨｚ）する傾向にあり、その目的にかな
うＭｎ−Ｚｎ系フェライトの開発も進められているが、
これまでは十分な性能を備えたＭｎ−Ｚｎ系フェライト
は開発されていない。例えば市販の電源用低損失フェラ
イトでは、５００ｋＨｚ、１００ｍＴで、せいぜい１０
００ｍＷ／ｃｍ3 程度であり、高周波用電源材料として
は損失が高すぎる。
の一層の小型化のために、使用周波数が高周波化（５０
０ｋＨｚ〜１ＭＨｚ）する傾向にあり、その目的にかな
うＭｎ−Ｚｎ系フェライトの開発も進められているが、
これまでは十分な性能を備えたＭｎ−Ｚｎ系フェライト
は開発されていない。例えば市販の電源用低損失フェラ
イトでは、５００ｋＨｚ、１００ｍＴで、せいぜい１０
００ｍＷ／ｃｍ3 程度であり、高周波用電源材料として
は損失が高すぎる。
【０００５】本発明は、上記事情に鑑み、現在スイッチ
ング電源周波数として標準的な１００ｋＨｚよりもさら
に高周波である、例えば５００ｋＨｚ程度もしくはそれ
以上の周波数におけるコアロスが改善されたＭｎ−Ｚｎ
系フェライトを提供することを目的とする。
ング電源周波数として標準的な１００ｋＨｚよりもさら
に高周波である、例えば５００ｋＨｚ程度もしくはそれ
以上の周波数におけるコアロスが改善されたＭｎ−Ｚｎ
系フェライトを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明のＭｎ−Ｚｎ系フェライトは、Ｆｅ2 Ｏ3 ５１．５
〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％及び
ＺｎＯ ６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基本成
分中にＳｉ、Ｃａ、Ｖ、Ｔｉ及びＳｎの酸化物を、それ
ぞれＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｖ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 及びＳｎＯ
2 換算で、それぞれ０．００５〜０．０３５ｗｔ％、
０．０２〜０．２０ｗｔ％、０．００１〜０．０８ｗｔ
％、０．０５〜０．６５ｗｔ％及び０．００５〜０．５
０ｗｔ％含有することを特徴とする。
明のＭｎ−Ｚｎ系フェライトは、Ｆｅ2 Ｏ3 ５１．５
〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％及び
ＺｎＯ ６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基本成
分中にＳｉ、Ｃａ、Ｖ、Ｔｉ及びＳｎの酸化物を、それ
ぞれＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｖ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 及びＳｎＯ
2 換算で、それぞれ０．００５〜０．０３５ｗｔ％、
０．０２〜０．２０ｗｔ％、０．００１〜０．０８ｗｔ
％、０．０５〜０．６５ｗｔ％及び０．００５〜０．５
０ｗｔ％含有することを特徴とする。
【０００７】
【作用】１００ｋＨｚを超える高周波領域での損失の低
減策として、比抵抗を高めるためにＳｎＯ2 を添加する
試みは従来から実施されているが、例えば特開昭６１−
２５２６０９号公報では、ＳｉＯ2 ，ＣａＯに加え多量
のＳｎＯ2 （０．５〜０．９ｗｔ％）を含有させること
で低損失化が図られている。また、特公昭５１−４８２
７６号公報や特開昭６０−２６２４０４号公報のよう
に、ＳｎＯ2 の添加量は比較的少ないがＳｉＯ2 を添加
しない場合にも低損失が実現された例がある。
減策として、比抵抗を高めるためにＳｎＯ2 を添加する
試みは従来から実施されているが、例えば特開昭６１−
２５２６０９号公報では、ＳｉＯ2 ，ＣａＯに加え多量
のＳｎＯ2 （０．５〜０．９ｗｔ％）を含有させること
で低損失化が図られている。また、特公昭５１−４８２
７６号公報や特開昭６０−２６２４０４号公報のよう
に、ＳｎＯ2 の添加量は比較的少ないがＳｉＯ2 を添加
しない場合にも低損失が実現された例がある。
【０００８】しかし、ＳｉＯ2 とＣａＯの共存下でＶ2
Ｏ5 ，ＴｉＯ2 ，ＳｎＯ2 を含有させ、しかもＳｎＯ2
の添加量が比較的少ない場合に損失の低減が図られた例
はなく、本発明者はこの範囲においてもＭｎ−Ｚｎ系フ
ェライトの磁気特性に関して鋭意研究を重ねた結果、優
れた磁気特性が得られることを見出した。すなわち、本
発明では、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｖ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 及び
ＳｎＯ2を同時に含有させ、各成分を粒界あるいは粒内
に分散させることにより比抵抗を高め、上記高周波領域
における損失の低減化が可能となった。さらに、ＳｎＯ
2の含有量が極微量であって、比抵抗の上昇効果がほと
んど認められない場合にも磁気特性が改善されることが
明らかになった。
Ｏ5 ，ＴｉＯ2 ，ＳｎＯ2 を含有させ、しかもＳｎＯ2
の添加量が比較的少ない場合に損失の低減が図られた例
はなく、本発明者はこの範囲においてもＭｎ−Ｚｎ系フ
ェライトの磁気特性に関して鋭意研究を重ねた結果、優
れた磁気特性が得られることを見出した。すなわち、本
発明では、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｖ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 及び
ＳｎＯ2を同時に含有させ、各成分を粒界あるいは粒内
に分散させることにより比抵抗を高め、上記高周波領域
における損失の低減化が可能となった。さらに、ＳｎＯ
2の含有量が極微量であって、比抵抗の上昇効果がほと
んど認められない場合にも磁気特性が改善されることが
明らかになった。
【０００９】ここで、本発明において、基本成分の配合
割合を前記の範囲に限定した理由について説明する。ス
イッチング電源用トランスは、通常の動作温度が６０〜
７０℃なので、この温度範囲で電力損失が低く、かつ室
温から動作温度を超える８０〜１２０℃程度の温度域ま
で電力損失が負の温度依存性をもつことが望ましい。こ
こでトランス・コアに使用されるＭｎ−Ｚｎ系フェライ
トの電力損失の温度依存性は、主成分であるＦｅ2 Ｏ
3 、ＭｎＯ及びＺｎＯの配合比によってほぼ決まる一定
温度（Ｔ s ）で極小値を示す、下に凸の曲線で表わされ
る。上記の理由からＴs を８０〜１２０℃に設定するこ
とが好ましいが、Ｆｅ2 Ｏ3 が５１．５ｍｏｌ％未満で
且つＭｎＯが４０ｍｏｌ％を超える場合はＴs が高くな
り過ぎ、トランスの動作温度での電力損失が増大する。
一方、Ｆｅ2 Ｏ3 が５４．５ｍｏｌ％を超え且つＭｎＯ
が３３ｍｏｌ％未満の場合はＴs が８０℃を下回り、室
温から動作温度までの範囲で損失の負の温度依存性が得
られなくなる。この観点からＦｅ2 Ｏ3 、ＭｎＯ、Ｚｎ
Ｏの配合割合を検討した結果、上記の範囲、即ち、 Ｆｅ2 Ｏ3 ：５１．５〜５４．５ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３３〜４０ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ が得られた。
割合を前記の範囲に限定した理由について説明する。ス
イッチング電源用トランスは、通常の動作温度が６０〜
７０℃なので、この温度範囲で電力損失が低く、かつ室
温から動作温度を超える８０〜１２０℃程度の温度域ま
で電力損失が負の温度依存性をもつことが望ましい。こ
こでトランス・コアに使用されるＭｎ−Ｚｎ系フェライ
トの電力損失の温度依存性は、主成分であるＦｅ2 Ｏ
3 、ＭｎＯ及びＺｎＯの配合比によってほぼ決まる一定
温度（Ｔ s ）で極小値を示す、下に凸の曲線で表わされ
る。上記の理由からＴs を８０〜１２０℃に設定するこ
とが好ましいが、Ｆｅ2 Ｏ3 が５１．５ｍｏｌ％未満で
且つＭｎＯが４０ｍｏｌ％を超える場合はＴs が高くな
り過ぎ、トランスの動作温度での電力損失が増大する。
一方、Ｆｅ2 Ｏ3 が５４．５ｍｏｌ％を超え且つＭｎＯ
が３３ｍｏｌ％未満の場合はＴs が８０℃を下回り、室
温から動作温度までの範囲で損失の負の温度依存性が得
られなくなる。この観点からＦｅ2 Ｏ3 、ＭｎＯ、Ｚｎ
Ｏの配合割合を検討した結果、上記の範囲、即ち、 Ｆｅ2 Ｏ3 ：５１．５〜５４．５ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３３〜４０ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１３ｍｏｌ％ が得られた。
【００１０】また本発明は、上記主成分中に、ＳｉＯ
2 、ＣａＯ，Ｖ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 及びＳｎＯ2 を含有さ
せたところに特徴がある。以下にこれらの微量添加成分
の配合割合の限定理由を説明する。 （１） ＳｉＯ2 を０．００５〜０．０３５ｗｔ％に限
定した理由 ＳｉＯ2 はＣａＯとの共存によって粒界の比抵抗を高
め、渦電流損の低減に有効に寄与するが、含有量が０．
００５ｗｔ％未満では比抵抗が低下してその効果に乏し
く、一方、０．０３５ｗｔ％を超えると異常粒組織とな
って電力損失が上昇し不適当なので、０．００５〜０．
０３５ｗｔ％の範囲に限定した。なおＳｉＯ2 が原料中
に不純物として数１０ｐｐｍ含まれる場合には、全体で
０．００５〜０．０３５ｗｔ％の範囲に入るように添加
量を調整する。
2 、ＣａＯ，Ｖ2 Ｏ5 、ＴｉＯ2 及びＳｎＯ2 を含有さ
せたところに特徴がある。以下にこれらの微量添加成分
の配合割合の限定理由を説明する。 （１） ＳｉＯ2 を０．００５〜０．０３５ｗｔ％に限
定した理由 ＳｉＯ2 はＣａＯとの共存によって粒界の比抵抗を高
め、渦電流損の低減に有効に寄与するが、含有量が０．
００５ｗｔ％未満では比抵抗が低下してその効果に乏し
く、一方、０．０３５ｗｔ％を超えると異常粒組織とな
って電力損失が上昇し不適当なので、０．００５〜０．
０３５ｗｔ％の範囲に限定した。なおＳｉＯ2 が原料中
に不純物として数１０ｐｐｍ含まれる場合には、全体で
０．００５〜０．０３５ｗｔ％の範囲に入るように添加
量を調整する。
【００１１】（２） ＣａＯを０．０２〜０．２０ｗｔ
％に限定した理由 ＣａＯは、ＳｉＯ2 との共存下で効果的に粒界抵抗を高
め、低損失をもたらす有用成分であるが、含有量が０．
０２ｗｔ％未満の場合は粒界抵抗の上昇効果に乏しく渦
電流損失が増大する。一方、０．２０ｗｔ％を超えると
電力損失が非常に大きくなるので０．０２〜０．２０ｗ
ｔ％の範囲とした。
％に限定した理由 ＣａＯは、ＳｉＯ2 との共存下で効果的に粒界抵抗を高
め、低損失をもたらす有用成分であるが、含有量が０．
０２ｗｔ％未満の場合は粒界抵抗の上昇効果に乏しく渦
電流損失が増大する。一方、０．２０ｗｔ％を超えると
電力損失が非常に大きくなるので０．０２〜０．２０ｗ
ｔ％の範囲とした。
【００１２】（３） Ｖ2 Ｏ5 を０．００１〜０．０８
ｗｔ％に限定した理由 Ｖ2 Ｏ5 は、粒界抵抗を高め、損失の低減に有効であ
る。また、この効果はＳｉＯ2 やＣａＯ、さらにはＴｉ
Ｏ2 及びＳｎＯ2 の共存下で一層顕著なものとなる。し
かし、０．００１ｗｔ％未満ではこの効果が乏しく、一
方、０．０８ｗｔ％を超えると異常粒成長を起こし電力
損失が大幅に上昇するので０．００１〜０．０８ｗｔ％
の範囲に限定した。
ｗｔ％に限定した理由 Ｖ2 Ｏ5 は、粒界抵抗を高め、損失の低減に有効であ
る。また、この効果はＳｉＯ2 やＣａＯ、さらにはＴｉ
Ｏ2 及びＳｎＯ2 の共存下で一層顕著なものとなる。し
かし、０．００１ｗｔ％未満ではこの効果が乏しく、一
方、０．０８ｗｔ％を超えると異常粒成長を起こし電力
損失が大幅に上昇するので０．００１〜０．０８ｗｔ％
の範囲に限定した。
【００１３】（４） ＴｉＯ2 を０．０５〜０．６５ｗ
ｔ％に限定した理由 ＴｉＯ2 は、フェライトコア焼成時の冷却過程での粒界
の再酸化を促進し、更に粒内にも固溶してフェライトコ
アの比抵抗を高める効果がある。また焼結密度を高める
効果があり、その結果、残留磁束密度、保磁力が小さく
なる。しかし、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が低
く、一方、０．６５ｗｔ％を超えると逆に電力損失の上
昇を招く。そこで０．０５〜０．６５ｗｔ％に限定し
た。
ｔ％に限定した理由 ＴｉＯ2 は、フェライトコア焼成時の冷却過程での粒界
の再酸化を促進し、更に粒内にも固溶してフェライトコ
アの比抵抗を高める効果がある。また焼結密度を高める
効果があり、その結果、残留磁束密度、保磁力が小さく
なる。しかし、０．０５ｗｔ％未満ではその効果が低
く、一方、０．６５ｗｔ％を超えると逆に電力損失の上
昇を招く。そこで０．０５〜０．６５ｗｔ％に限定し
た。
【００１４】（５） ＳｎＯ2 を０．００５〜０．５０
ｗｔ％に限定した理由 ＳｎＯ2 は、ＴｉＯ2 と同様にフェライトコアの比抵抗
を高め、渦電流損失を低下させる効果があるが、ＳｎＯ
2 含有量が０．１ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、一
方、０．５０ｗｔ％を越えると逆に電力損失が大きくな
る。また、本効果に乏しい０．１ｗｔ％未満であって
も、０．００５ｗｔ％以上添加すると電力損失が著しく
低下することが判明した。この場合の損失低減機構を明
確に示すことはできないが、多成分系の異質な相が結晶
粒界に存在することによる磁気的な悪影響をＳｎＯ2 が
緩和するためと考えられる。以上の理由によってこの範
囲に限定した。
ｗｔ％に限定した理由 ＳｎＯ2 は、ＴｉＯ2 と同様にフェライトコアの比抵抗
を高め、渦電流損失を低下させる効果があるが、ＳｎＯ
2 含有量が０．１ｗｔ％未満ではその効果に乏しく、一
方、０．５０ｗｔ％を越えると逆に電力損失が大きくな
る。また、本効果に乏しい０．１ｗｔ％未満であって
も、０．００５ｗｔ％以上添加すると電力損失が著しく
低下することが判明した。この場合の損失低減機構を明
確に示すことはできないが、多成分系の異質な相が結晶
粒界に存在することによる磁気的な悪影響をＳｎＯ2 が
緩和するためと考えられる。以上の理由によってこの範
囲に限定した。
【００１５】なお、本発明のマンガン−亜鉛系フェライ
トを製造するには、各粉末原料を所定の組成になるよう
に混合、仮焼、粉砕した後、常法に従い圧縮成形し次い
で焼結を施せばよい。その際、前記の微量成分の添加
は、混合時及び／又は粉砕時に行なわれる。また、これ
らの微量成分は酸化物に限定されず、例えば炭酸塩やし
ゅう酸塩のように上記フェライトの製造過程において最
終的に酸化物へ変化する化合物であればよい。
トを製造するには、各粉末原料を所定の組成になるよう
に混合、仮焼、粉砕した後、常法に従い圧縮成形し次い
で焼結を施せばよい。その際、前記の微量成分の添加
は、混合時及び／又は粉砕時に行なわれる。また、これ
らの微量成分は酸化物に限定されず、例えば炭酸塩やし
ゅう酸塩のように上記フェライトの製造過程において最
終的に酸化物へ変化する化合物であればよい。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。Ｆ
ｅ2 Ｏ3 ：５２．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ：３５．７ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．８ｍｏｌ％から成る基本組成の原料
を混合後、仮焼し、粉砕したフェライト粉体に表１及び
表２に示す割合で、ＳｉＯ2 、ＣａＯ（ＣａＣＯ3 を使
用）、Ｖ2 Ｏ 5 、ＴｉＯ2 、ＳｎＯ2 を複合添加配合し
た。その後、リング型に成形し、本焼成した。こうして
得られた試料の、５００ｋＨｚ，１００ｍＴ，８０℃に
おけるコアロスを表１、表２に併記した。
ｅ2 Ｏ3 ：５２．５ｍｏｌ％、ＭｎＯ：３５．７ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．８ｍｏｌ％から成る基本組成の原料
を混合後、仮焼し、粉砕したフェライト粉体に表１及び
表２に示す割合で、ＳｉＯ2 、ＣａＯ（ＣａＣＯ3 を使
用）、Ｖ2 Ｏ 5 、ＴｉＯ2 、ＳｎＯ2 を複合添加配合し
た。その後、リング型に成形し、本焼成した。こうして
得られた試料の、５００ｋＨｚ，１００ｍＴ，８０℃に
おけるコアロスを表１、表２に併記した。
【００１７】表１は、本発明の実施例を示す表であり、
表２は本発明添加物組成の限定範囲外の比較例を示す表
である。本発明によれば、５００ｋＨｚという高い周波
数において低いコアロスが得られる。
表２は本発明添加物組成の限定範囲外の比較例を示す表
である。本発明によれば、５００ｋＨｚという高い周波
数において低いコアロスが得られる。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】図１は、表１の試料番号２の本発明材と従
来の電源用フェライト（「従来材」と記す）の周波数５
００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍＴの条件下で測定したコ
アロスの温度特性を示したグラフである。この図より、
本発明材は２０℃から１２０℃までの全ての温度範囲に
おいて、コアロスが従来材よりも著しく改善されている
ことがわかる。
来の電源用フェライト（「従来材」と記す）の周波数５
００ｋＨｚ、磁束密度１００ｍＴの条件下で測定したコ
アロスの温度特性を示したグラフである。この図より、
本発明材は２０℃から１２０℃までの全ての温度範囲に
おいて、コアロスが従来材よりも著しく改善されている
ことがわかる。
【００２１】図２は、温度８０℃、磁束密度１００ｍＴ
の場合のコアロスの周波数特性を、上記と同じ表１の試
料番号２の本発明材と従来材について示したグラフであ
る。この図より、周波数が２００ｋＨｚ以上ならば、コ
アロスは従来材よりも改善されることがわかる。
の場合のコアロスの周波数特性を、上記と同じ表１の試
料番号２の本発明材と従来材について示したグラフであ
る。この図より、周波数が２００ｋＨｚ以上ならば、コ
アロスは従来材よりも改善されることがわかる。
【００２２】
【発明の効果】以上のように、本発明はＦｅ2 Ｏ3 が５
１．５〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯが３３〜４０ｍｏｌ
％、ＺｎＯが６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基
本成分中にＳｉＯ2 を０．００５〜０．０３５ｗｔ％、
ＣａＯを０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｖ2 Ｏ5 を０．０
０１〜０．０８ｗｔ％、ＴｉＯ2 を０．０５〜０．６５
ｗｔ％、ＳｎＯ2 を０．００５〜０．５０ｗｔ％含有す
るようにしたので、高周波領域でのコアロスが著しく低
いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが得られた。これにより、高
周波電源の磁心等に使用でき電源の効率化、小型化に有
効となる。
１．５〜５４．５ｍｏｌ％、ＭｎＯが３３〜４０ｍｏｌ
％、ＺｎＯが６〜１３ｍｏｌ％を基本成分とし、この基
本成分中にＳｉＯ2 を０．００５〜０．０３５ｗｔ％、
ＣａＯを０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｖ2 Ｏ5 を０．０
０１〜０．０８ｗｔ％、ＴｉＯ2 を０．０５〜０．６５
ｗｔ％、ＳｎＯ2 を０．００５〜０．５０ｗｔ％含有す
るようにしたので、高周波領域でのコアロスが著しく低
いＭｎ−Ｚｎ系フェライトが得られた。これにより、高
周波電源の磁心等に使用でき電源の効率化、小型化に有
効となる。
【図１】本発明材と従来材のコアロスの温度特性を示し
たグラフである。
たグラフである。
【図２】本発明材と従来材のコアロスの周波数特性を示
したグラフである。
したグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｆｅ2 Ｏ3 ５１．５〜５４．５ｍｏｌ
％、ＭｎＯ ３３〜４０ｍｏｌ％及びＺｎＯ ６〜１３
ｍｏｌ％を基本成分とし、この基本成分中にＳｉ、Ｃ
ａ、Ｖ、Ｔｉ及びＳｎの酸化物を、それぞれＳｉＯ2 、
ＣａＯ、Ｖ2 Ｏ 5 、ＴｉＯ2 及びＳｎＯ2 換算で、それ
ぞれ０．００５〜０．０３５ｗｔ％、０．０２〜０．２
０ｗｔ％、０．００１〜０．０８ｗｔ％、０．０５〜
０．６５ｗｔ％及び０．００５〜０．５０ｗｔ％含有す
ることを特徴とするマンガン−亜鉛系フェライト。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03347092A JP3245206B2 (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | マンガン−亜鉛系フェライト |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03347092A JP3245206B2 (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | マンガン−亜鉛系フェライト |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05234737A true JPH05234737A (ja) | 1993-09-10 |
| JP3245206B2 JP3245206B2 (ja) | 2002-01-07 |
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ID=12387436
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03347092A Expired - Fee Related JP3245206B2 (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | マンガン−亜鉛系フェライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3245206B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107162580A (zh) * | 2017-05-08 | 2017-09-15 | 中国计量大学 | 高机械强度MnZn铁氧体材料 |
| CN113185275A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-07-30 | 麦格磁电科技（珠海）有限公司 | 云计算用超高Bs低损耗锰锌铁氧体材料的制备方法 |
-
1992
- 1992-02-20 JP JP03347092A patent/JP3245206B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107162580A (zh) * | 2017-05-08 | 2017-09-15 | 中国计量大学 | 高机械强度MnZn铁氧体材料 |
| CN113185275A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-07-30 | 麦格磁电科技（珠海）有限公司 | 云计算用超高Bs低损耗锰锌铁氧体材料的制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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