JPH05222516A - 加工後耐食性の良好な二層めっき鋼板 - Google Patents
加工後耐食性の良好な二層めっき鋼板Info
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- JPH05222516A JPH05222516A JP2647392A JP2647392A JPH05222516A JP H05222516 A JPH05222516 A JP H05222516A JP 2647392 A JP2647392 A JP 2647392A JP 2647392 A JP2647392 A JP 2647392A JP H05222516 A JPH05222516 A JP H05222516A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】Ｔｉ皮膜のＣ軸配向性を抑制することによって
特に加工後において苛酷な腐食環境における耐食性を改
善する。 【構成】鋼板表面に、Ｔｉ皮膜と、Ａｌ皮膜を順次形成
した二層めっき鋼板において、前記Ｔｉ皮膜はＸ線回析
パターンの測定において（０１０）、（００２）、およ
び（０１１）ピークの強度の和に対する（００２）ピー
クの強度の比率が０．４０以下である。
特に加工後において苛酷な腐食環境における耐食性を改
善する。 【構成】鋼板表面に、Ｔｉ皮膜と、Ａｌ皮膜を順次形成
した二層めっき鋼板において、前記Ｔｉ皮膜はＸ線回析
パターンの測定において（０１０）、（００２）、およ
び（０１１）ピークの強度の和に対する（００２）ピー
クの強度の比率が０．４０以下である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高温かつ厳しい腐食環境
で使用される薄板材料に適用される。
で使用される薄板材料に適用される。
【０００２】
【従来の技術】耐高温酸化性および耐食性が要求される
材料、例えば、排気凝縮水による厳しい内部腐食を受け
る自動車マフラー材には、従来から溶融Ａｌめっき鋼板
や溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板が使われていた。しか
し、これらの材料は特開昭６２−８０２６１や特開昭６
２−８０２６２に示されるように、前者では溶融Ａｌめ
っきに純Ａｌ浴を用いると、鋼板とＡｌ層との間に脆い
Ｆｅ−Ａｌ合金が成長するため加工の際にめっき層が剥
離してしまう欠点があった。また後者では、Ａｌ−Ｓｉ
合金層によってＦｅ−Ａｌ合金層の生成が抑制されるた
めに、溶融Ａｌめっき鋼板に比べ加工性が改善されると
ともに６００℃以下では優れた耐高温酸化性を有する一
方で、７００〜８００℃になると急激に酸化が進み、耐
熱性が劣化する問題点があった。
材料、例えば、排気凝縮水による厳しい内部腐食を受け
る自動車マフラー材には、従来から溶融Ａｌめっき鋼板
や溶融Ａｌ−Ｓｉ合金めっき鋼板が使われていた。しか
し、これらの材料は特開昭６２−８０２６１や特開昭６
２−８０２６２に示されるように、前者では溶融Ａｌめ
っきに純Ａｌ浴を用いると、鋼板とＡｌ層との間に脆い
Ｆｅ−Ａｌ合金が成長するため加工の際にめっき層が剥
離してしまう欠点があった。また後者では、Ａｌ−Ｓｉ
合金層によってＦｅ−Ａｌ合金層の生成が抑制されるた
めに、溶融Ａｌめっき鋼板に比べ加工性が改善されると
ともに６００℃以下では優れた耐高温酸化性を有する一
方で、７００〜８００℃になると急激に酸化が進み、耐
熱性が劣化する問題点があった。
【０００３】また、下地鋼板として極低炭素Ｃｒ−Ｔｉ
キルド鋼板を用いることによって、７００〜８００℃に
おける耐高温酸化性を向上させる方法も試みられたが、
特開昭６２−８０２６１および特開昭６２−８０２６２
に記されるごとく、めっき層と鋼板との間に合金層が生
成されるため加工性が劣化する欠点がある。
キルド鋼板を用いることによって、７００〜８００℃に
おける耐高温酸化性を向上させる方法も試みられたが、
特開昭６２−８０２６１および特開昭６２−８０２６２
に記されるごとく、めっき層と鋼板との間に合金層が生
成されるため加工性が劣化する欠点がある。
【０００４】一方、真空蒸着によるＡｌめっきはＡｌ膜
と鋼板との間に合金層は形成されず、密着性と加工性と
に優れることが知られている。しかし、特開昭６２−８
０２６１と特開昭６２−８０２６２に指摘されるよう
に、真空蒸着Ａｌめっき鋼板はＡｌ皮膜中にピンホール
が多く存在し、ピンホール近傍のＡｌ層と下地鋼板中の
Ｆｅとの間で腐食電流が流れてＡｌが急速に溶解するた
め十分な耐食性が得られない欠点がある。しかも高温で
は、ＡｌとＦｅが合金化するため、合金層の剥離部から
下地鋼板の酸化が進み、十分な耐熱性が得られない問題
点もある。
と鋼板との間に合金層は形成されず、密着性と加工性と
に優れることが知られている。しかし、特開昭６２−８
０２６１と特開昭６２−８０２６２に指摘されるよう
に、真空蒸着Ａｌめっき鋼板はＡｌ皮膜中にピンホール
が多く存在し、ピンホール近傍のＡｌ層と下地鋼板中の
Ｆｅとの間で腐食電流が流れてＡｌが急速に溶解するた
め十分な耐食性が得られない欠点がある。しかも高温で
は、ＡｌとＦｅが合金化するため、合金層の剥離部から
下地鋼板の酸化が進み、十分な耐熱性が得られない問題
点もある。
【０００５】これらの問題点を解決するものとしてＴｉ
皮膜とＡｌ皮膜を順次形成するＡｌ／Ｔｉ二層めっき鋼
板が特開昭５２−１２３３４３と特開昭６２−８０２６
２において提案されている。すなわち、特開昭５２−１
２３３４３は、被処理体表面にまずＴｉを蒸着、次いで
Ａｌを蒸着する複合蒸着処理方法である。また特開昭６
２−８０２６１は鋼板表面に厚さ０．０２〜５μｍのＴ
ｉ皮膜を順次形成するとともに、全皮膜厚さが０．５〜
２０μｍでＴｉ皮膜の厚さが全皮膜厚さの６０％以下と
しためっき鋼板である。
皮膜とＡｌ皮膜を順次形成するＡｌ／Ｔｉ二層めっき鋼
板が特開昭５２−１２３３４３と特開昭６２−８０２６
２において提案されている。すなわち、特開昭５２−１
２３３４３は、被処理体表面にまずＴｉを蒸着、次いで
Ａｌを蒸着する複合蒸着処理方法である。また特開昭６
２−８０２６１は鋼板表面に厚さ０．０２〜５μｍのＴ
ｉ皮膜を順次形成するとともに、全皮膜厚さが０．５〜
２０μｍでＴｉ皮膜の厚さが全皮膜厚さの６０％以下と
しためっき鋼板である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このようなＡ
ｌ／Ｔｉ二層めっき鋼板においてもなお問題を有してい
る。すなわち、自動車マフラーが使用されるきわめて苛
酷な腐食環境などでは、環境に含まれる塩素イオンによ
って表面層のＡｌが完全に溶解しＴｉ層が露出する場合
があり、特に加工時に発生したＴｉ皮膜の割れを介して
下地鋼板が腐食されるのである。
ｌ／Ｔｉ二層めっき鋼板においてもなお問題を有してい
る。すなわち、自動車マフラーが使用されるきわめて苛
酷な腐食環境などでは、環境に含まれる塩素イオンによ
って表面層のＡｌが完全に溶解しＴｉ層が露出する場合
があり、特に加工時に発生したＴｉ皮膜の割れを介して
下地鋼板が腐食されるのである。
【０００７】本発明の目的は、上記のような問題を解決
するため、Ｔｉ皮膜のＣ軸配向性を抑制することによっ
て特に加工後において苛酷な腐食環境における耐食性を
改善した、Ａｌ（上層）とＴｉ（下層）の二層めっき鋼
板を提供することである。
するため、Ｔｉ皮膜のＣ軸配向性を抑制することによっ
て特に加工後において苛酷な腐食環境における耐食性を
改善した、Ａｌ（上層）とＴｉ（下層）の二層めっき鋼
板を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記問題を解
決するために、鋼板表面（または１重量％以上のＣｒを
含有する鋼板）に、（０１０）、（００２）、および
（０１１）ピークの強度の和に対する（００２）ピーク
の強度の比率を０．４０以下（好ましくは０．３０以
下）としたＣ軸結晶配向性の少ない結晶方位を持つＴｉ
皮膜と、Ａｌ皮膜を順次形成した高耐食性二層めっき鋼
板である。以下、本発明を具体的に説明する。
決するために、鋼板表面（または１重量％以上のＣｒを
含有する鋼板）に、（０１０）、（００２）、および
（０１１）ピークの強度の和に対する（００２）ピーク
の強度の比率を０．４０以下（好ましくは０．３０以
下）としたＣ軸結晶配向性の少ない結晶方位を持つＴｉ
皮膜と、Ａｌ皮膜を順次形成した高耐食性二層めっき鋼
板である。以下、本発明を具体的に説明する。
【０００９】耐高温酸化成および耐食性が要求される材
料は部品として加工後の性能もきわめて重要である。例
えば、自動車マフラーは、１．５ｍｍ厚さ以下の薄鋼板
あるいは表面処理鋼板を、曲げ加工しマフラーを製作し
た後に使用される。従って、これらの用途では、平板で
の耐食性とともに、特に加工後の耐食性の改善が重要で
ある。
料は部品として加工後の性能もきわめて重要である。例
えば、自動車マフラーは、１．５ｍｍ厚さ以下の薄鋼板
あるいは表面処理鋼板を、曲げ加工しマフラーを製作し
た後に使用される。従って、これらの用途では、平板で
の耐食性とともに、特に加工後の耐食性の改善が重要で
ある。
【００１０】本発明鋼板を製造するには、まず鋼板ある
いはステンレス鋼板のようなＣｒ含有鋼板の表面を清浄
化した後に、Ｔｉ皮膜をめっきする。Ｃｒ含有鋼板のＣ
ｒの含有量は、１重量％以上が好ましい。何故なら、Ｃ
ｒが１重量％以上の場合、鋼中に含まれるＣｒは表面処
理鋼板端部などのめっきされていない部分から腐食を抑
制することができるが、１重量％未満のＣｒ含有の場合
には、サンプル端部における微細な腐食を防止し得ない
場合があるからである。Ｔｉ皮膜の形成について、成膜
方法の制限はない。例えば、高真空中のイオンプレーテ
ィング、真空蒸着、イオンビーム蒸着あるいはスパッタ
リングなど乾式めっきのいずれでもよい。しかし、加工
性と生産性を考慮すれば、イオンプレーティングが好適
である（影近博、兵藤智明、木部洋、安江良彦：ＮＫＫ
技法、Ｎｏ．１３５（１９９１）Ｐ２３参照）。イオン
プレーティングの場合、直流放電イオンプレーティング
や高周波イオンプレーティングのように導入ガスを用い
た低、中真空中のイオンプレーティングもＴｉ皮膜の形
成が可能であるが、この場合皮膜の密着性や緻密さを損
ない、ピンホールの発生率が増加するので、例えばアー
ク放電法イオンプレーティングのような１×１０-5Ｔor
r 以下の高真空中におけるイオンプレーティングが望ま
しい。
いはステンレス鋼板のようなＣｒ含有鋼板の表面を清浄
化した後に、Ｔｉ皮膜をめっきする。Ｃｒ含有鋼板のＣ
ｒの含有量は、１重量％以上が好ましい。何故なら、Ｃ
ｒが１重量％以上の場合、鋼中に含まれるＣｒは表面処
理鋼板端部などのめっきされていない部分から腐食を抑
制することができるが、１重量％未満のＣｒ含有の場合
には、サンプル端部における微細な腐食を防止し得ない
場合があるからである。Ｔｉ皮膜の形成について、成膜
方法の制限はない。例えば、高真空中のイオンプレーテ
ィング、真空蒸着、イオンビーム蒸着あるいはスパッタ
リングなど乾式めっきのいずれでもよい。しかし、加工
性と生産性を考慮すれば、イオンプレーティングが好適
である（影近博、兵藤智明、木部洋、安江良彦：ＮＫＫ
技法、Ｎｏ．１３５（１９９１）Ｐ２３参照）。イオン
プレーティングの場合、直流放電イオンプレーティング
や高周波イオンプレーティングのように導入ガスを用い
た低、中真空中のイオンプレーティングもＴｉ皮膜の形
成が可能であるが、この場合皮膜の密着性や緻密さを損
ない、ピンホールの発生率が増加するので、例えばアー
ク放電法イオンプレーティングのような１×１０-5Ｔor
r 以下の高真空中におけるイオンプレーティングが望ま
しい。
【００１１】Ｔｉめっき材の耐食性を向上させるために
は、ＨＣＰ構造のＴｉ皮膜のＣ軸結晶配向性を少なくす
る。すなわち（００２）ピーク強度を（０１０）、（０
０２）、および（０１１）ピークの強度の和に対し０．
４０以下、好ましくは０．３０以下とすることが必須で
ある。この知見は本発明者らは新しく見いだした事項で
ある。このようにＴｉ皮膜のＣ軸結晶配向性を少なくす
るには、高真空度でイオン化率を高めたイオンプレーテ
ィング、さらに基板に負のバイアス電圧を印加したイオ
ンプレーティングやイオンビームスパッタリング、基板
温度を５００℃以上とした真空蒸着などで達成される。
は、ＨＣＰ構造のＴｉ皮膜のＣ軸結晶配向性を少なくす
る。すなわち（００２）ピーク強度を（０１０）、（０
０２）、および（０１１）ピークの強度の和に対し０．
４０以下、好ましくは０．３０以下とすることが必須で
ある。この知見は本発明者らは新しく見いだした事項で
ある。このようにＴｉ皮膜のＣ軸結晶配向性を少なくす
るには、高真空度でイオン化率を高めたイオンプレーテ
ィング、さらに基板に負のバイアス電圧を印加したイオ
ンプレーティングやイオンビームスパッタリング、基板
温度を５００℃以上とした真空蒸着などで達成される。
【００１２】図１は、Ｘ線回折によるＴｉめっき膜の結
晶方位側定例を示す。この例ではＸ線回折はディフラク
トメータ法によるもので、Ｘ線源としてＣｕの特性Ｘ線
（ＣｕＫα）を用いた。Ｘ線源の出力は１０ｋＷであ
り、表面処理材を回折するためにＸ線の入射角を２°と
した薄膜光学系を採用した。本図において、Ｃ軸配向性
の高いＴｉ皮膜を有する表面処理鋼板（Ｂ：真空蒸着に
より成膜したもの）は、膜厚方向に成長が進み結晶粒径
の小さな柱状晶組織を呈するため、特に加工時に結晶粒
界を伝播する形で亀裂が生じ腐食が進みやすい。一方、
Ｃ軸配向性の小さいＴｉめっき鋼板（Ａ：イオンプレー
ティングにより成膜したもの）は結晶粒径の大きな柱状
晶組織となり、結晶流界を伝播する亀裂が著しく減少す
るため、特に加工後における耐食性が高くなる。表面層
Ａｌと中間層Ｔｉの二層めっき鋼板においても、自動車
のエキゾーストパイプのように、腐食液中に硫酸イオン
や炭酸イオンを含むとともに塩素イオン濃度が１００ｐ
ｐｍ以上と高く苛酷な腐食環境の場合には、初期にＡｌ
が溶解しＴｉ層が露出するために、Ｔｉ層の耐食性を高
めることが必要である。Ｔｉ皮膜の膜厚は０．０２μｍ
以上１０μｍ以下が望ましい。何故ならば、０．０２μ
ｍ未満ならばＴｉ皮膜の効果が得られにくく、また１０
μｍを越えると加工性が劣化しやすいためである。
晶方位側定例を示す。この例ではＸ線回折はディフラク
トメータ法によるもので、Ｘ線源としてＣｕの特性Ｘ線
（ＣｕＫα）を用いた。Ｘ線源の出力は１０ｋＷであ
り、表面処理材を回折するためにＸ線の入射角を２°と
した薄膜光学系を採用した。本図において、Ｃ軸配向性
の高いＴｉ皮膜を有する表面処理鋼板（Ｂ：真空蒸着に
より成膜したもの）は、膜厚方向に成長が進み結晶粒径
の小さな柱状晶組織を呈するため、特に加工時に結晶粒
界を伝播する形で亀裂が生じ腐食が進みやすい。一方、
Ｃ軸配向性の小さいＴｉめっき鋼板（Ａ：イオンプレー
ティングにより成膜したもの）は結晶粒径の大きな柱状
晶組織となり、結晶流界を伝播する亀裂が著しく減少す
るため、特に加工後における耐食性が高くなる。表面層
Ａｌと中間層Ｔｉの二層めっき鋼板においても、自動車
のエキゾーストパイプのように、腐食液中に硫酸イオン
や炭酸イオンを含むとともに塩素イオン濃度が１００ｐ
ｐｍ以上と高く苛酷な腐食環境の場合には、初期にＡｌ
が溶解しＴｉ層が露出するために、Ｔｉ層の耐食性を高
めることが必要である。Ｔｉ皮膜の膜厚は０．０２μｍ
以上１０μｍ以下が望ましい。何故ならば、０．０２μ
ｍ未満ならばＴｉ皮膜の効果が得られにくく、また１０
μｍを越えると加工性が劣化しやすいためである。
【００１３】図２は、表面層Ａｌと中間層Ｔｉの二層め
っき鋼板において、Ｔｉ皮膜におけるＣ軸配向性と加工
後の耐食性との関係を示す。耐食性は下地ステンレス鋼
板（一部冷延鋼板含む）表面に発生した赤錆のような局
部腐食の発生度を、図の脚中に示した評価点の基準で分
類する方法によった。本図から明らかなように、（００
２）ピーク強度が（０１０）、（００２）、および（０
１１）ピークの強度の和に対し０．４０以下（好ましく
は０．３０以下）の場合には、下地鋼板における局部腐
食はほとんど認められなかったのに対し、０．４０を越
える場合には相当量の局部腐食が認められた。
っき鋼板において、Ｔｉ皮膜におけるＣ軸配向性と加工
後の耐食性との関係を示す。耐食性は下地ステンレス鋼
板（一部冷延鋼板含む）表面に発生した赤錆のような局
部腐食の発生度を、図の脚中に示した評価点の基準で分
類する方法によった。本図から明らかなように、（００
２）ピーク強度が（０１０）、（００２）、および（０
１１）ピークの強度の和に対し０．４０以下（好ましく
は０．３０以下）の場合には、下地鋼板における局部腐
食はほとんど認められなかったのに対し、０．４０を越
える場合には相当量の局部腐食が認められた。
【００１４】なお、イオンプレーティングによるＴｉ皮
膜の結晶配向性について、沖らは金属表面技術協会の第
７４回講演大会要旨集（昭和６１年９月２日原稿受理）
に報告している。この中で彼らはＸ線回折の（００２）
面と（０１１）面の相対強度比を調べ、ガス圧が増加す
る（真空度が劣化する）とＴｉ（００２）への配向率が
減少し結晶粒が細かくなると指摘したが、耐食性につい
ては全く言及していない。本特許は、イオンプレーティ
ングやスパッタリングなど基板表面において蒸着粒子の
運動エネルギーが高い場合（イオン化率が高い場合）に
は、この研究とは逆にＴｉ（００２）への配向率が減少
するとともに結晶粒径が増大し、良好な加工性と耐食性
が向上することを見いだしたことに特徴づけられる。Ｔ
ｉ（００２）への配向率がＴｉの（０１０）、（００
２）、および（０１１）ピークの強度に対し０．４０以
下であれば、めっき方法を問わず特に加工後の耐食性が
向上する。
膜の結晶配向性について、沖らは金属表面技術協会の第
７４回講演大会要旨集（昭和６１年９月２日原稿受理）
に報告している。この中で彼らはＸ線回折の（００２）
面と（０１１）面の相対強度比を調べ、ガス圧が増加す
る（真空度が劣化する）とＴｉ（００２）への配向率が
減少し結晶粒が細かくなると指摘したが、耐食性につい
ては全く言及していない。本特許は、イオンプレーティ
ングやスパッタリングなど基板表面において蒸着粒子の
運動エネルギーが高い場合（イオン化率が高い場合）に
は、この研究とは逆にＴｉ（００２）への配向率が減少
するとともに結晶粒径が増大し、良好な加工性と耐食性
が向上することを見いだしたことに特徴づけられる。Ｔ
ｉ（００２）への配向率がＴｉの（０１０）、（００
２）、および（０１１）ピークの強度に対し０．４０以
下であれば、めっき方法を問わず特に加工後の耐食性が
向上する。
【００１５】次いでＴｉ皮膜上にＡｌ皮膜を形成する。
形成方法は加工性と生産性の点でイオンプレーティング
または真空蒸着が望ましい。Ａｌは本腐食環境において
犠牲防食作用によって下地鋼板を保護する役割を担う。
さらに、Ａｌが完全に溶解した後でも、腐食液中にＡｌ
イオンが残留すると、Ｔｉと下地鋼板の溶解を抑制する
作用を持つ。Ａｌ皮膜の膜厚は０．１μｍ以上１０μｍ
が好ましい。何故なら、０．１μｍ未満ならば防食効果
が得られにくく、１０μｍを越える場合には加工性が劣
化しやすくなる。
形成方法は加工性と生産性の点でイオンプレーティング
または真空蒸着が望ましい。Ａｌは本腐食環境において
犠牲防食作用によって下地鋼板を保護する役割を担う。
さらに、Ａｌが完全に溶解した後でも、腐食液中にＡｌ
イオンが残留すると、Ｔｉと下地鋼板の溶解を抑制する
作用を持つ。Ａｌ皮膜の膜厚は０．１μｍ以上１０μｍ
が好ましい。何故なら、０．１μｍ未満ならば防食効果
が得られにくく、１０μｍを越える場合には加工性が劣
化しやすくなる。
【００１６】なお高温加熱時にＴｉ皮膜はＡｌ膜中に下
地鋼板中のＦｅが拡散するのを防止し、同時に表層から
拡散してくる酸素を酸化物としてとらえ下地鋼板への拡
散を防止するため耐高温酸化性を著しく向上させる。
地鋼板中のＦｅが拡散するのを防止し、同時に表層から
拡散してくる酸素を酸化物としてとらえ下地鋼板への拡
散を防止するため耐高温酸化性を著しく向上させる。
【００１７】
【実施例】板厚０．６〜１．２ｍｍのＡｌキルド鋼板お
よびＣｒ含有鋼板１００〜３００℃に予備加熱した後、
真空中でＡｒボンバードによる前処理を行った。この処
理は１．０×１０-3Ｔorr のＡｒガス雰囲気中で高周波
放電を起こし、同時に鋼板に−１ｋＶの負電圧を印加し
てＡｒイオンを鋼板に衝突させ、鋼板表面上の酸化物を
除去し、清浄な鋼板表面を得る方法である。
よびＣｒ含有鋼板１００〜３００℃に予備加熱した後、
真空中でＡｒボンバードによる前処理を行った。この処
理は１．０×１０-3Ｔorr のＡｒガス雰囲気中で高周波
放電を起こし、同時に鋼板に−１ｋＶの負電圧を印加し
てＡｒイオンを鋼板に衝突させ、鋼板表面上の酸化物を
除去し、清浄な鋼板表面を得る方法である。
【００１８】次いで鋼板を１００〜３５０℃加熱のまま
Ｔｉをめっきする。めっき条件として、１．０×１０-5
Ｔorr 以下の雰囲気圧力で、純Ｔｉを電子ビームによっ
て加熱蒸着させ、蒸発したＴｉ粒子をイオン化し、−１
００Ｖ〜−５００Ｖの負電圧を印加した鋼板にめっきす
る条件で行なった。さらに同じ雰囲気圧力で同様に純Ａ
ｌを電子しビームによって加熱蒸発させめっきする。こ
のようなめっき処理により成膜されたＴｉ皮膜とＡｌ皮
膜を有するめっき鋼板を各皮膜の膜厚をそれぞれ変えて
製造した。これら鋼板について、密着性、加工後密着
性、耐食性、加工後耐食性および耐熱性について調べ
た。結果を表１に示す。
Ｔｉをめっきする。めっき条件として、１．０×１０-5
Ｔorr 以下の雰囲気圧力で、純Ｔｉを電子ビームによっ
て加熱蒸着させ、蒸発したＴｉ粒子をイオン化し、−１
００Ｖ〜−５００Ｖの負電圧を印加した鋼板にめっきす
る条件で行なった。さらに同じ雰囲気圧力で同様に純Ａ
ｌを電子しビームによって加熱蒸発させめっきする。こ
のようなめっき処理により成膜されたＴｉ皮膜とＡｌ皮
膜を有するめっき鋼板を各皮膜の膜厚をそれぞれ変えて
製造した。これら鋼板について、密着性、加工後密着
性、耐食性、加工後耐食性および耐熱性について調べ
た。結果を表１に示す。
【００１９】Ｔｉ膜の結晶配向性はディフラクトメータ
法によるＸ線回折により求めた。Ｘ線源としてＣｕの特
性Ｘ線（ＣｕＫα）を用い、Ｘ線源の出力を１０ｋＷと
し、Ｘ線の入射角を２°とした薄膜光学系を採用した。
法によるＸ線回折により求めた。Ｘ線源としてＣｕの特
性Ｘ線（ＣｕＫα）を用い、Ｘ線源の出力を１０ｋＷと
し、Ｘ線の入射角を２°とした薄膜光学系を採用した。
【００２０】密着性は、折曲げテープ剥離試験によって
評価した。本試験は１８０°の０t曲げ１回行なうごと
にテープ薄利試験を行ない、それを母材が折り切れるま
で繰返し、めっき皮膜の剥離の有無を調べることにより
評価した。加工後密着性は、エリクセン加工（７ｃｍ押
し出し）後、テープ剥離試験を行ない、めっき層の剥離
の有無を調べる方法で評価した。
評価した。本試験は１８０°の０t曲げ１回行なうごと
にテープ薄利試験を行ない、それを母材が折り切れるま
で繰返し、めっき皮膜の剥離の有無を調べることにより
評価した。加工後密着性は、エリクセン加工（７ｃｍ押
し出し）後、テープ剥離試験を行ない、めっき層の剥離
の有無を調べる方法で評価した。
【００２１】耐食性は、５％塩水噴霧試験で評価した。
また自動車マフラー内面の模擬腐食環境として炭酸イオ
ンと硫酸イオンと塩素イオンを混合した腐食液に試験片
を浸漬し１３０℃における４８時間加熱を５回繰り返す
方法で下地鋼板に達する赤錆が発生するかどうかで評価
した。
また自動車マフラー内面の模擬腐食環境として炭酸イオ
ンと硫酸イオンと塩素イオンを混合した腐食液に試験片
を浸漬し１３０℃における４８時間加熱を５回繰り返す
方法で下地鋼板に達する赤錆が発生するかどうかで評価
した。
【００２２】加工後耐食性は、エリクセン加工（７ｃｍ
押し出し）を施した後、５％塩水噴霧試験にて評価し
た。また図２における脚注図のごとく試験片を加工し、
炭酸イオンと硫酸イオンと塩素イオンを混合した腐食液
に試験片を浸漬し１３０℃における４８時間加熱を５回
繰り返す方法で下地鋼板に達する赤錆が発生するかどう
かで評価した。耐熱性は、８００℃、４８時間大気中加
熱後室温まで空冷する加熱サイクルを２回繰り返した時
の酸化増量で評価した。
押し出し）を施した後、５％塩水噴霧試験にて評価し
た。また図２における脚注図のごとく試験片を加工し、
炭酸イオンと硫酸イオンと塩素イオンを混合した腐食液
に試験片を浸漬し１３０℃における４８時間加熱を５回
繰り返す方法で下地鋼板に達する赤錆が発生するかどう
かで評価した。耐熱性は、８００℃、４８時間大気中加
熱後室温まで空冷する加熱サイクルを２回繰り返した時
の酸化増量で評価した。
【００２３】この実施例によれば、（０１０）、（００
２）、および（０１１）ピークの強度の和に対する（０
０２）ピークの強度の比率が０．４０以下（好ましくは
０．３０以下）である本発明は、加工後耐食性が良好で
あることが分かる。
２）、および（０１１）ピークの強度の和に対する（０
０２）ピークの強度の比率が０．４０以下（好ましくは
０．３０以下）である本発明は、加工後耐食性が良好で
あることが分かる。
【００２４】なお、表１中Ｎｏ．１０は、特開昭６２−
８０２６２号に基づいて作成した比較鋼を用いた比較例
である。この鋼は塩水噴霧試験のような比較的マイルド
な腐食試験では腐食しないが、マフラー試験で特に加工
した場合には、Ａｌが完全に溶解し中間層のＴｉの割を
介して腐食が生じていることが確認された。
８０２６２号に基づいて作成した比較鋼を用いた比較例
である。この鋼は塩水噴霧試験のような比較的マイルド
な腐食試験では腐食しないが、マフラー試験で特に加工
した場合には、Ａｌが完全に溶解し中間層のＴｉの割を
介して腐食が生じていることが確認された。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、Ｔｉ皮膜のＣ軸配向性
を抑制することによって特に加工後において苛酷な腐食
環境における耐食性を改善することができる。
を抑制することによって特に加工後において苛酷な腐食
環境における耐食性を改善することができる。
【００２６】
【表１】
【図１】Ｘ線回折によるＴｉめっき膜の結晶方位側定例
を示す図。
を示す図。
【図２】Ｔｉ皮膜におけるＣ軸配向性と加工後の耐食性
との関係を調べた図。
との関係を調べた図。
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板表面に、Ｔｉ皮膜と、Ａｌ皮膜を順
次形成した二層めっき鋼板において、前記Ｔｉ皮膜はＸ
線回析パターンの測定において（０１０）、（００
２）、および（０１１）ピークの強度の和に対する（０
０２）ピークの強度の比率が０．４０以下であるＣ軸結
晶配向性の少ない結晶方位を持つ加工後耐食性の良好な
二層めっき鋼板。 - 【請求項２】 前記鋼板は１重量％以上のＣｒを含む請
求項１の加工後耐食性の良好な二層めっき鋼板。 - 【請求項３】 前記Ｔｉ皮膜は、Ｘ線回析パターンの測
定において（０１０）、（００２）、および（０１１）
ピークの強度の和に対する（００２）ピークの強度の比
率が０．３０以下であるＣ軸結晶配向性の少ない結晶方
位を持つ請求項１または請求項２の加工後耐食性の良好
な二層めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2647392A JPH05222516A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | 加工後耐食性の良好な二層めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2647392A JPH05222516A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | 加工後耐食性の良好な二層めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222516A true JPH05222516A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=12194483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2647392A Pending JPH05222516A (ja) | 1992-02-13 | 1992-02-13 | 加工後耐食性の良好な二層めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05222516A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018507320A (ja) * | 2014-12-23 | 2018-03-15 | ポスコＰｏｓｃｏ | 密着性に優れためっき鋼板及びその製造方法 |
| JP2022066020A (ja) * | 2020-10-16 | 2022-04-28 | トヨタ自動車株式会社 | セパレータ及びセパレータの製造方法 |
-
1992
- 1992-02-13 JP JP2647392A patent/JPH05222516A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018507320A (ja) * | 2014-12-23 | 2018-03-15 | ポスコＰｏｓｃｏ | 密着性に優れためっき鋼板及びその製造方法 |
| JP2022066020A (ja) * | 2020-10-16 | 2022-04-28 | トヨタ自動車株式会社 | セパレータ及びセパレータの製造方法 |
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