JPH0522038A - 波形変換回路 - Google Patents
波形変換回路Info
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- JPH0522038A JPH0522038A JP16976991A JP16976991A JPH0522038A JP H0522038 A JPH0522038 A JP H0522038A JP 16976991 A JP16976991 A JP 16976991A JP 16976991 A JP16976991 A JP 16976991A JP H0522038 A JPH0522038 A JP H0522038A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】鋸波の最大振幅が変動しても、位相ずれのない
正弦波を発生することを目的とする。 【構成】鋸波状に変化する入力電圧と基準電圧との電位
差、または、前記鋸波状に変化する入力電圧とその入力
電圧と逆相で鋸波状に変化するもう一つの入力電圧との
電位差を電流差ΔＩ1に変換し、該電流差ΔＩ1と基準電
流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ＝ΔＩ1／Ｉ1）を求める第１のブロ
ックと、前記Ｘの変化に応じて｛ｙ＝２Ｘ／（１＋
Ｘ2）｝で変化する関数曲線Ａを発生する第２のブロッ
クと、前記Ｘの変化に応じて｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝で
変化する関数直線Ｂを発生する第３のブロックと、前記
関数曲線Ａから関数直線Ｂを減算して正弦波状の信号を
発生する第４のブロックと、前記入力信号の最大振幅値
を電流値に変換し、その電流値によって前記基準電流Ｉ
1を増減操作する第５のブロックと、を備えたことを特
徴とする。
正弦波を発生することを目的とする。 【構成】鋸波状に変化する入力電圧と基準電圧との電位
差、または、前記鋸波状に変化する入力電圧とその入力
電圧と逆相で鋸波状に変化するもう一つの入力電圧との
電位差を電流差ΔＩ1に変換し、該電流差ΔＩ1と基準電
流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ＝ΔＩ1／Ｉ1）を求める第１のブロ
ックと、前記Ｘの変化に応じて｛ｙ＝２Ｘ／（１＋
Ｘ2）｝で変化する関数曲線Ａを発生する第２のブロッ
クと、前記Ｘの変化に応じて｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝で
変化する関数直線Ｂを発生する第３のブロックと、前記
関数曲線Ａから関数直線Ｂを減算して正弦波状の信号を
発生する第４のブロックと、前記入力信号の最大振幅値
を電流値に変換し、その電流値によって前記基準電流Ｉ
1を増減操作する第５のブロックと、を備えたことを特
徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、波形変換回路、特に、
鋸波（のこぎり波）を正弦波に変換する回路であって、
鋸波の最大振幅変動に伴う正弦波の位相ずれ回避を意図
した波形変換回路に関する。一般に、アナログ回路で
は、矩形波や鋸波あるいはＳＩＮ波（正弦波とも言う）
やＣＯＳ波などといった様々な波形が使用される。とこ
ろで、複数種の波形を併用する場合に、波形毎に生成回
路を備えたのでは不経済であることから、一の波形を元
にして他の波形を作り出すことが求められる。
鋸波（のこぎり波）を正弦波に変換する回路であって、
鋸波の最大振幅変動に伴う正弦波の位相ずれ回避を意図
した波形変換回路に関する。一般に、アナログ回路で
は、矩形波や鋸波あるいはＳＩＮ波（正弦波とも言う）
やＣＯＳ波などといった様々な波形が使用される。とこ
ろで、複数種の波形を併用する場合に、波形毎に生成回
路を備えたのでは不経済であることから、一の波形を元
にして他の波形を作り出すことが求められる。
【０００２】
【従来の技術】例えば、鋸波から正弦波を作り出すに
は、図４のような波形変換回路を用いることがある。こ
の波形変換回路は、入力鋸波の振幅値に応じて値が変化
する変数Ｘを発生するブロック１１、このＸの変化に応
じて関数ｙの値が変化する所定の関数曲線Ａ｛ｙ＝２Ｘ
／（１＋Ｘ2）｝を発生するブロック１２、同じくＸの
変化に応じて関数ｙの値が変化する所定の関数直線Ｂ
｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝を発生するブロック１３、及
び、関数曲線Ａから関数直線Ｂを減算するブロック１４
とを備えるものである。
は、図４のような波形変換回路を用いることがある。こ
の波形変換回路は、入力鋸波の振幅値に応じて値が変化
する変数Ｘを発生するブロック１１、このＸの変化に応
じて関数ｙの値が変化する所定の関数曲線Ａ｛ｙ＝２Ｘ
／（１＋Ｘ2）｝を発生するブロック１２、同じくＸの
変化に応じて関数ｙの値が変化する所定の関数直線Ｂ
｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝を発生するブロック１３、及
び、関数曲線Ａから関数直線Ｂを減算するブロック１４
とを備えるものである。
【０００３】この波形変換回路によれば、図５にその変
換概念図を示すように、関数曲線Ａから関数直線Ｂを減
算することにより、０度（ｄｅｇ）から３６０度までの
１周期の正弦波を含む波形が生成される。そして、鋸波
の振幅最小値に対応するＸの最小値「Ｘmin」と、振幅
最大値に対応するＸの最大値「Ｘmax」との間の波形部
分、すなわち正弦波部分が切り出される。
換概念図を示すように、関数曲線Ａから関数直線Ｂを減
算することにより、０度（ｄｅｇ）から３６０度までの
１周期の正弦波を含む波形が生成される。そして、鋸波
の振幅最小値に対応するＸの最小値「Ｘmin」と、振幅
最大値に対応するＸの最大値「Ｘmax」との間の波形部
分、すなわち正弦波部分が切り出される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、かかる
従来の波形変換回路にあっては、鋸波の最大振幅の「設
計予測値」によって波形の切出し範囲を設定する構成と
なっていたため、例えば、鋸波の最大振幅が予測値から
外れて変動すると、この変動に伴ってＸmaxまたはＸmin
のＸ軸上の位置が移動して、波形の切出し範囲が拡大
（または縮小）される結果、正弦波の位相（特に初期位
相θ＝０度）がずれるといった問題点があった。
従来の波形変換回路にあっては、鋸波の最大振幅の「設
計予測値」によって波形の切出し範囲を設定する構成と
なっていたため、例えば、鋸波の最大振幅が予測値から
外れて変動すると、この変動に伴ってＸmaxまたはＸmin
のＸ軸上の位置が移動して、波形の切出し範囲が拡大
（または縮小）される結果、正弦波の位相（特に初期位
相θ＝０度）がずれるといった問題点があった。
【０００５】本発明は、このような問題点に鑑みてなさ
れたもので、鋸波の最大振幅が変動しても、位相ずれの
ない正弦波を発生することを目的とする。
れたもので、鋸波の最大振幅が変動しても、位相ずれの
ない正弦波を発生することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するためその原理図を図１に示すように、鋸波状に変
化する入力電圧と基準電圧との電位差、または、前記鋸
波状に変化する入力電圧とその入力電圧と逆相で鋸波状
に変化するもう一つの入力電圧との電位差を電流差ΔＩ
1に変換し、該電流差ΔＩ1と基準電流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ
＝ΔＩ1／Ｉ1）を求める第１のブロックと、前記Ｘの変
化に応じて｛ｙ＝２Ｘ／（１＋Ｘ2）｝で変化する関数
曲線Ａを発生する第２のブロックと、前記Ｘの変化に応
じて｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝で変化する関数直線Ｂを発
生する第３のブロックと、前記関数曲線Ａから関数直線
Ｂを減算して正弦波状の信号を発生する第４のブロック
と、前記入力信号の最大振幅値を電流値に変換し、その
電流値によって前記基準電流Ｉ1を増減操作する第５の
ブロックと、を備えたことを特徴とする。
成するためその原理図を図１に示すように、鋸波状に変
化する入力電圧と基準電圧との電位差、または、前記鋸
波状に変化する入力電圧とその入力電圧と逆相で鋸波状
に変化するもう一つの入力電圧との電位差を電流差ΔＩ
1に変換し、該電流差ΔＩ1と基準電流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ
＝ΔＩ1／Ｉ1）を求める第１のブロックと、前記Ｘの変
化に応じて｛ｙ＝２Ｘ／（１＋Ｘ2）｝で変化する関数
曲線Ａを発生する第２のブロックと、前記Ｘの変化に応
じて｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝で変化する関数直線Ｂを発
生する第３のブロックと、前記関数曲線Ａから関数直線
Ｂを減算して正弦波状の信号を発生する第４のブロック
と、前記入力信号の最大振幅値を電流値に変換し、その
電流値によって前記基準電流Ｉ1を増減操作する第５の
ブロックと、を備えたことを特徴とする。
【０００７】
【作用】本発明では、鋸波の最大振幅の「実際値」に応
じて波形の切出し範囲が設定されるため、位相ずれの解
消された正確な正弦波が作られる。
じて波形の切出し範囲が設定されるため、位相ずれの解
消された正確な正弦波が作られる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。図２、図３は本発明に係る波形変換回路の一実施
例を示す図である。まず、構成を説明する。図２におい
て、２１は第１のブロックであり、第１のブロック２１
は、抵抗ＲE1によってエミッタ間を接続する差動トラン
ジスタＱ1a、Ｑ1b、及び、これらのトランジスタＱ1a、
Ｑ1bに定電流Ｉ1a、Ｉ1b（Ｉ1a＝Ｉ 1b＝Ｉ1）を供給す
る定電流トランジスタＱ2a、Ｑ2bを含む。２２は第２の
ブロックであり、第２のブロック２２は、第１のブロッ
ク２１からの信号をベースに受ける差動トランジスタＱ
3a、Ｑ3b、これらのトランジスタＱ3a、Ｑ3bに定電流Ｉ
2を供給する定電流トランジスタＱ4、及び、４つのダイ
オードＤ1a、Ｄ1b、Ｄ2a、Ｄ2bを含む。２３は第３のブ
ロックであり、第３のブロック２３は、上記ダイオード
の接続点から切出した信号をベースに受ける差動トラン
ジスタＱ5a、Ｑ5b、及び、これらのトランジスタＱ5a、
Ｑ5bに定電流Ｉ3を供給する定電流トランジスタＱ6を含
むとともに、定電流トランジスタＱ6及びＱ4のベースに
共通の定電圧ＶC1を与える定電圧源２３ａとを含む。２
４は第４のブロックであり、第４のブロック２４は、第
２のブロック２２の差動トランジスタＱ3a、Ｑ3b、及
び、第３のブロック２３の差動トランジスタＱ5a、Ｑ5b
の負荷抵抗となる２個の抵抗ＲLa、ＲLb（ＲLa＝ＲLb＝
ＲL）を含む。一方、２５は第５のブロックであり、第
５のブロック２５は、抵抗ＲE2によってエミッタ間を接
続する差動トランジスタＱ7a、Ｑ7b、これらのトランジ
スタＱ7a、Ｑ7bに定電流を供給する定電流源２５ａ、２
５ｂ、トランジスタＱ7bのコレクタ電流を所定ミラー比
倍してダイオードＤ3に流し込むミラー回路２５ｃを含
む。なお、Ｖiは鋸波状の入力信号、ＶRは基準電圧（信
号Ｖiのセンター電圧でもよく例えばゼロ電位でもよ
い）、ＶOUTは正弦波状の出力信号、Ｖmaxは信号Ｖiの
最大振幅値、ＶCCは高電位側の電源、ＶSSは低電位側の
電源である。
する。図２、図３は本発明に係る波形変換回路の一実施
例を示す図である。まず、構成を説明する。図２におい
て、２１は第１のブロックであり、第１のブロック２１
は、抵抗ＲE1によってエミッタ間を接続する差動トラン
ジスタＱ1a、Ｑ1b、及び、これらのトランジスタＱ1a、
Ｑ1bに定電流Ｉ1a、Ｉ1b（Ｉ1a＝Ｉ 1b＝Ｉ1）を供給す
る定電流トランジスタＱ2a、Ｑ2bを含む。２２は第２の
ブロックであり、第２のブロック２２は、第１のブロッ
ク２１からの信号をベースに受ける差動トランジスタＱ
3a、Ｑ3b、これらのトランジスタＱ3a、Ｑ3bに定電流Ｉ
2を供給する定電流トランジスタＱ4、及び、４つのダイ
オードＤ1a、Ｄ1b、Ｄ2a、Ｄ2bを含む。２３は第３のブ
ロックであり、第３のブロック２３は、上記ダイオード
の接続点から切出した信号をベースに受ける差動トラン
ジスタＱ5a、Ｑ5b、及び、これらのトランジスタＱ5a、
Ｑ5bに定電流Ｉ3を供給する定電流トランジスタＱ6を含
むとともに、定電流トランジスタＱ6及びＱ4のベースに
共通の定電圧ＶC1を与える定電圧源２３ａとを含む。２
４は第４のブロックであり、第４のブロック２４は、第
２のブロック２２の差動トランジスタＱ3a、Ｑ3b、及
び、第３のブロック２３の差動トランジスタＱ5a、Ｑ5b
の負荷抵抗となる２個の抵抗ＲLa、ＲLb（ＲLa＝ＲLb＝
ＲL）を含む。一方、２５は第５のブロックであり、第
５のブロック２５は、抵抗ＲE2によってエミッタ間を接
続する差動トランジスタＱ7a、Ｑ7b、これらのトランジ
スタＱ7a、Ｑ7bに定電流を供給する定電流源２５ａ、２
５ｂ、トランジスタＱ7bのコレクタ電流を所定ミラー比
倍してダイオードＤ3に流し込むミラー回路２５ｃを含
む。なお、Ｖiは鋸波状の入力信号、ＶRは基準電圧（信
号Ｖiのセンター電圧でもよく例えばゼロ電位でもよ
い）、ＶOUTは正弦波状の出力信号、Ｖmaxは信号Ｖiの
最大振幅値、ＶCCは高電位側の電源、ＶSSは低電位側の
電源である。
【０００９】第１のブロック２１により、鋸波状の入力
信号Ｖiと基準電圧ＶRの電位差に相当する電流差ΔＩ1
と、定電流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ＝ΔＩ1／Ｉ1）が求めら
れ、このＸの変化、すなわち入力信号Ｖiの振幅変化に
相関する関数曲線Ａ｛ｙ＝２Ｘ／（１＋Ｘ2）｝及び関
数直線Ｂ｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝が、それぞれ第２のブ
ロック２２と第３のブロック２３で生成される。そし
て、第４のブロック２４によって関数曲線Ａから関数直
線Ｂが減算され、正弦波状の出力信号ＶOUTが生成され
る。
信号Ｖiと基準電圧ＶRの電位差に相当する電流差ΔＩ1
と、定電流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ＝ΔＩ1／Ｉ1）が求めら
れ、このＸの変化、すなわち入力信号Ｖiの振幅変化に
相関する関数曲線Ａ｛ｙ＝２Ｘ／（１＋Ｘ2）｝及び関
数直線Ｂ｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝が、それぞれ第２のブ
ロック２２と第３のブロック２３で生成される。そし
て、第４のブロック２４によって関数曲線Ａから関数直
線Ｂが減算され、正弦波状の出力信号ＶOUTが生成され
る。
【００１０】出力信号（正弦波）ＶOUTの大きさは、次
式（１）によって与えられる。 ＶOUT＝ＲL（Ｉ2＋ΔＩ2＋Ｉ3−ΔＩ3） ……（１） ＸはΔＩ1／Ｉ1であるから、ΔＩ2は、 ΔＩ2＝Ｉ2×２（ΔＩ1／Ｉ1）／｛１＋（ΔＩ1／Ｉ1）｝2 ＝Ｉ2×２Ｘ／（１＋Ｘ2） ……（２） で与えられ、また、ΔＩ3は、 ΔＩ3＝ΔＩ1×Ｉ3／Ｉ1＝Ｉ3×Ｘ ……（３） で与えられる。これらの式（２）（３）を前式（１）に
代入すると、 ＶOUT＝ＲL（Ｉ2＋Ｉ3）＋ＲL×Ｉ2（Ａ−Ｂ） ……（４） 但し、Ａ＝２Ｘ／１＋Ｘ2 Ｂ＝Ｘ×Ｉ3／Ｉ2 となり、出力信号ＶOUTの位相θは、次式で表すことが
できる。
式（１）によって与えられる。 ＶOUT＝ＲL（Ｉ2＋ΔＩ2＋Ｉ3−ΔＩ3） ……（１） ＸはΔＩ1／Ｉ1であるから、ΔＩ2は、 ΔＩ2＝Ｉ2×２（ΔＩ1／Ｉ1）／｛１＋（ΔＩ1／Ｉ1）｝2 ＝Ｉ2×２Ｘ／（１＋Ｘ2） ……（２） で与えられ、また、ΔＩ3は、 ΔＩ3＝ΔＩ1×Ｉ3／Ｉ1＝Ｉ3×Ｘ ……（３） で与えられる。これらの式（２）（３）を前式（１）に
代入すると、 ＶOUT＝ＲL（Ｉ2＋Ｉ3）＋ＲL×Ｉ2（Ａ−Ｂ） ……（４） 但し、Ａ＝２Ｘ／１＋Ｘ2 Ｂ＝Ｘ×Ｉ3／Ｉ2 となり、出力信号ＶOUTの位相θは、次式で表すことが
できる。
【００１１】 ＳＩＮθ＝Ａ−Ｂ ……（５） すなわち、関数曲線Ａから関数直線Ｂを減算することに
より、θ＝０度（ｄｅｇ）〜３６０度まで変化する１周
期分の正弦波を生成することができる。ところで、θ＝
０度（または、θ＝３６０度）の点は、Ｘの最大値Ｘ
max（又は最小値Ｘmin）に依存し、Ｘの最大／最小値
は、従来、入力信号の「最大振幅値（入力信号のセンタ
ーレベルからピークまでの値）」によって一義的に決定
されていた。
より、θ＝０度（ｄｅｇ）〜３６０度まで変化する１周
期分の正弦波を生成することができる。ところで、θ＝
０度（または、θ＝３６０度）の点は、Ｘの最大値Ｘ
max（又は最小値Ｘmin）に依存し、Ｘの最大／最小値
は、従来、入力信号の「最大振幅値（入力信号のセンタ
ーレベルからピークまでの値）」によって一義的に決定
されていた。
【００１２】ここで、Ｘを次式で表すと、 Ｘ＝ΔＩ1／Ｉ1＝Ｖ／（Ｉ1×ＲE） ……（６） 但し、Ｖ：入力信号Ｖiと基準電圧ＶR（センターレベ
ル）との電位差Ｘの最大値Ｘmaxは、 Ｘmax＝ΔＩ1max／Ｉ1＝Ｖmax／（Ｉ1×ＲE） ……（７） 但し、Ｖmax：入力信号Ｖiの実際の最大振幅（センター
レベルから正のピークまでの値）で与えられ、また、Ｘ
の最小値Ｘminは、 Ｘmin＝ΔＩ1min／Ｉ1＝Ｖmin／（Ｉ1×ＲE） ……（８） 但し、Ｖmin：入力信号Ｖiの実際の最小振幅（センター
レベルから負のピークまでの値）で与えられる。これら
の式（７）（８）によれば、例えばＶmaxが増大側に変
動すると、この変化に追随してＸmaxが増大側に変化す
ることが理解される。そして、この場合には、図５にα
で示すように、正弦波の切出し範囲が拡大される結果、
正弦波の位相（特に初期位相）が０度（または３６０
度）からずれてしまうという不都合を招くのである。
ル）との電位差Ｘの最大値Ｘmaxは、 Ｘmax＝ΔＩ1max／Ｉ1＝Ｖmax／（Ｉ1×ＲE） ……（７） 但し、Ｖmax：入力信号Ｖiの実際の最大振幅（センター
レベルから正のピークまでの値）で与えられ、また、Ｘ
の最小値Ｘminは、 Ｘmin＝ΔＩ1min／Ｉ1＝Ｖmin／（Ｉ1×ＲE） ……（８） 但し、Ｖmin：入力信号Ｖiの実際の最小振幅（センター
レベルから負のピークまでの値）で与えられる。これら
の式（７）（８）によれば、例えばＶmaxが増大側に変
動すると、この変化に追随してＸmaxが増大側に変化す
ることが理解される。そして、この場合には、図５にα
で示すように、正弦波の切出し範囲が拡大される結果、
正弦波の位相（特に初期位相）が０度（または３６０
度）からずれてしまうという不都合を招くのである。
【００１３】そこで、本実施例では、第５のブロック２
５により、入力信号Ｖiの最大振幅Ｖmaxを電流変換する
とともに、その電流値に応じた制御電圧ＶC2を発生し
て、第１のブロック２１の定電流トランジスタＱ2a、Ｑ
2bをコントロールしている。これによれば、最大振幅Ｖ
maxの「実変動」に追随して、基準電流Ｉ1（Ｉ1a、
Ｉ1b）が変化する。したがって、前式（７）（８）の分
母、分子の関係がＶmaxの変動に拘らず一定となり、Ｘ
max（またはＸmin）を一定とすることができる。この結
果、Ｖiの振幅値が設計予測値からずれてしまった場合
でも、波形の切出し範囲を一定とすることができ、位相
ずれのない正確な正弦波形を作り出すことができる。
５により、入力信号Ｖiの最大振幅Ｖmaxを電流変換する
とともに、その電流値に応じた制御電圧ＶC2を発生し
て、第１のブロック２１の定電流トランジスタＱ2a、Ｑ
2bをコントロールしている。これによれば、最大振幅Ｖ
maxの「実変動」に追随して、基準電流Ｉ1（Ｉ1a、
Ｉ1b）が変化する。したがって、前式（７）（８）の分
母、分子の関係がＶmaxの変動に拘らず一定となり、Ｘ
max（またはＸmin）を一定とすることができる。この結
果、Ｖiの振幅値が設計予測値からずれてしまった場合
でも、波形の切出し範囲を一定とすることができ、位相
ずれのない正確な正弦波形を作り出すことができる。
【００１４】なお、実施例では、第５のブロック２５か
らの制御電圧ＶC2を、第１のブロック２１の定電流トラ
ンジスタＱ2a、Ｑ2bだけに与えているが、これに限るも
のではなく、例えば図３に示すように、第２のブロック
２２の定電流トランジスタＱ 4及び第３のブロック２３
の定電流トランジスタＱ6にも同様に与えてもよい。こ
のようにすると、入力信号Ｖiの最大振幅変動に出力信
号ＶOUTの最大振幅を追随させることができ、入力信号
の振幅と出力信号の振幅とを対応させることができるの
で、入出力信号間の振幅相関が求められるような用途に
好適となる。
らの制御電圧ＶC2を、第１のブロック２１の定電流トラ
ンジスタＱ2a、Ｑ2bだけに与えているが、これに限るも
のではなく、例えば図３に示すように、第２のブロック
２２の定電流トランジスタＱ 4及び第３のブロック２３
の定電流トランジスタＱ6にも同様に与えてもよい。こ
のようにすると、入力信号Ｖiの最大振幅変動に出力信
号ＶOUTの最大振幅を追随させることができ、入力信号
の振幅と出力信号の振幅とを対応させることができるの
で、入出力信号間の振幅相関が求められるような用途に
好適となる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、鋸波の最大振幅が変動
しても、位相ずれのない正弦波を発生することができ
る。
しても、位相ずれのない正弦波を発生することができ
る。
【図１】本発明の原理図である。
【図２】一実施例の回路図である。
【図３】一実施例の他の変形例の要部回路図である。
【図４】従来例のブロック図である。
【図５】従来例の波形変換概念図である。
２１：第１のブロック ２２：第２のブロック ２３：第３のブロック ２４：第４のブロック ２５：第５のブロック
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】鋸波状に変化する入力電圧と基準電圧との
電位差、または、前記鋸波状に変化する入力電圧とその
入力電圧と逆相で鋸波状に変化するもう一つの入力電圧
との電位差を電流差ΔＩ1に変換し、該電流差ΔＩ1と基
準電流Ｉ1との比Ｘ（Ｘ＝ΔＩ1／Ｉ1）を求める第１の
ブロックと、 前記Ｘの変化に応じて｛ｙ＝２Ｘ／（１＋Ｘ2）｝で変
化する関数曲線Ａを発生する第２のブロックと、 前記Ｘの変化に応じて｛ｙ＝（Ｉ3／Ｉ2）Ｘ｝で変化す
る関数直線Ｂを発生する第３のブロックと、 前記関数曲線Ａから関数直線Ｂを減算して正弦波状の信
号を発生する第４のブロックと、 前記入力信号の最大振幅値を電流値に変換し、その電流
値によって前記基準電流Ｉ1を増減操作する第５のブロ
ックと、を備えたことを特徴とする波形変換回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16976991A JPH0522038A (ja) | 1991-07-10 | 1991-07-10 | 波形変換回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16976991A JPH0522038A (ja) | 1991-07-10 | 1991-07-10 | 波形変換回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0522038A true JPH0522038A (ja) | 1993-01-29 |
Family
ID=15892519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16976991A Withdrawn JPH0522038A (ja) | 1991-07-10 | 1991-07-10 | 波形変換回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0522038A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160008540A (ko) | 2013-05-13 | 2016-01-22 | 데이까 가부시끼가이샤 | 불포화 지방산을 선택적으로 흡착하는 층상 복수산화물, 및 이 층상 복수산화물을 사용한 화장료 |
-
1991
- 1991-07-10 JP JP16976991A patent/JPH0522038A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20160008540A (ko) | 2013-05-13 | 2016-01-22 | 데이까 가부시끼가이샤 | 불포화 지방산을 선택적으로 흡착하는 층상 복수산화물, 및 이 층상 복수산화물을 사용한 화장료 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981008 |