JPH05213676A - ドライラミング用耐火材 - Google Patents
ドライラミング用耐火材Info
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- JPH05213676A JPH05213676A JP4042436A JP4243692A JPH05213676A JP H05213676 A JPH05213676 A JP H05213676A JP 4042436 A JP4042436 A JP 4042436A JP 4243692 A JP4243692 A JP 4243692A JP H05213676 A JPH05213676 A JP H05213676A
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- dry
- refractory material
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- glass phase
- coated
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Abstract
(57)【要約】
【目的】乾式で施工し使用中に焼結し、全使用温度領域
にて強度を発現し、溶融金属、スラグやガラス等に対し
て優れた耐食性、耐摩耗性を有するＺｒＯ2 質ドライラ
ミング用耐火材を提供する。 【構成】ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 を骨材と
し、好ましくは更にガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2
に対し、結合材として粘土とアルミナ微粉と、超微粉酸
化クロム粉末を配合したＺｒＯ2 質ドライラミング用耐
火材。
にて強度を発現し、溶融金属、スラグやガラス等に対し
て優れた耐食性、耐摩耗性を有するＺｒＯ2 質ドライラ
ミング用耐火材を提供する。 【構成】ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 を骨材と
し、好ましくは更にガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2
に対し、結合材として粘土とアルミナ微粉と、超微粉酸
化クロム粉末を配合したＺｒＯ2 質ドライラミング用耐
火材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は製鋼用電気炉、合金鉄用
電気炉等に使用する新規な電気炉用ドライラミング用耐
火材に関する。
電気炉等に使用する新規な電気炉用ドライラミング用耐
火材に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、製鋼用電気炉や合金鉄用電気炉
（以下電気炉という）の炉床には、例えば粒度調整され
たマグネシアクリンカーやドロマイトクリンカー等の塩
基性骨材を主成分とし、これにコールタールピッチをク
レオソート油あるいはアントラセン油等に溶解したバイ
ンダーや苦汁、水ガラス等の結合材や水を添加した湿式
ラミング材が用いられていた。
（以下電気炉という）の炉床には、例えば粒度調整され
たマグネシアクリンカーやドロマイトクリンカー等の塩
基性骨材を主成分とし、これにコールタールピッチをク
レオソート油あるいはアントラセン油等に溶解したバイ
ンダーや苦汁、水ガラス等の結合材や水を添加した湿式
ラミング材が用いられていた。
【０００３】このような湿式ラミング材は水分を含むた
め乾燥を必要とし、水分の蒸発による気孔率の増加や水
分によるマグネシアやドロマイトの消化現象等があり、
また施工上も能率が悪く、その使用量はわずかであっ
た。
め乾燥を必要とし、水分の蒸発による気孔率の増加や水
分によるマグネシアやドロマイトの消化現象等があり、
また施工上も能率が悪く、その使用量はわずかであっ
た。
【０００４】一方、結合材を全く使用しないドライ（乾
式）ラミング材も採用されている。これは、粒度調整さ
れたマグネシアやドロマイトクリンカーだけからなるラ
ミング材をエアーランマーやバイブレーションランマー
等で突き固め、あるいは振動成形されるものであり、全
く水を使用しない。
式）ラミング材も採用されている。これは、粒度調整さ
れたマグネシアやドロマイトクリンカーだけからなるラ
ミング材をエアーランマーやバイブレーションランマー
等で突き固め、あるいは振動成形されるものであり、全
く水を使用しない。
【０００５】しかし、これらのドライラミング材は成形
施工時の粉塵も激しく、また施工後焼結を開始するまで
の低温域で充分強度がでないことや、スクラップ投入時
や出湯の際の電気炉傾動時に崩れ現象を起こすことがあ
る。
施工時の粉塵も激しく、また施工後焼結を開始するまで
の低温域で充分強度がでないことや、スクラップ投入時
や出湯の際の電気炉傾動時に崩れ現象を起こすことがあ
る。
【０００６】このため、特開昭４９−１３４７１１号公
報では、低温域の強度を得るために粉末ピッチや粉末フ
ェノール等の結合材を含有するドライラミング材が示さ
れている。
報では、低温域の強度を得るために粉末ピッチや粉末フ
ェノール等の結合材を含有するドライラミング材が示さ
れている。
【０００７】また、特開昭５６−３２３８１号公報で
は、マグネシアクリンカーに結合材としてフリットや結
晶水を有するガラス質または無機質の固体粉末を添加
し、５００〜６００℃でのガラス質の軟化およびマグネ
シアとの反応により低温から中温域の強度発現を図って
いる。
は、マグネシアクリンカーに結合材としてフリットや結
晶水を有するガラス質または無機質の固体粉末を添加
し、５００〜６００℃でのガラス質の軟化およびマグネ
シアとの反応により低温から中温域の強度発現を図って
いる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この種のドラ
イラミング材は施工中に粉塵の発生も多く、また、施工
厚さを薄くして何層にも突き固め、締りのよい施工管理
が必要である。結合材としてなかには粉末有機質バイン
ダーを用いた場合には、使用中に悪臭が出たりする。
イラミング材は施工中に粉塵の発生も多く、また、施工
厚さを薄くして何層にも突き固め、締りのよい施工管理
が必要である。結合材としてなかには粉末有機質バイン
ダーを用いた場合には、使用中に悪臭が出たりする。
【０００９】低炭素合金鉄をこのような電気炉で溶解す
る場合には、合金中に炭素が浸透する恐れがあり、８０
０℃以上の温度では炭素ボンドのため強度が低下する等
不都合が生ずる。フリット等のガラス質を用いたラミン
グ材では強度は発現するものの、施工中の粉塵が多く、
充填性や耐食性に劣り充分な性能を発揮できない。
る場合には、合金中に炭素が浸透する恐れがあり、８０
０℃以上の温度では炭素ボンドのため強度が低下する等
不都合が生ずる。フリット等のガラス質を用いたラミン
グ材では強度は発現するものの、施工中の粉塵が多く、
充填性や耐食性に劣り充分な性能を発揮できない。
【００１０】本発明はこれら欠点を解消するドライラミ
ング材の提供を目的とする。
ング材の提供を目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は前記問題点を解
決すべくなされたものであり、ガラス相を被覆した単斜
晶ＺｒＯ2 を骨材とすることを特徴とするドライラミン
グ用耐火材である。
決すべくなされたものであり、ガラス相を被覆した単斜
晶ＺｒＯ2 を骨材とすることを特徴とするドライラミン
グ用耐火材である。
【００１２】本発明において、ＺｒＯ2 粒子はガラス相
を被覆した単斜晶粒子であることが必要であり、このガ
ラス相がＺｒＯ2 粒子を部分的乃至全体に被覆してい
る。
を被覆した単斜晶粒子であることが必要であり、このガ
ラス相がＺｒＯ2 粒子を部分的乃至全体に被覆してい
る。
【００１３】一方、ＭｇＯ、ＣａＯまたはＹ2 Ｏ3 等で
安定化した等軸晶ＺｒＯ2 を使用した場合には安定化材
であるＭｇＯ、ＣａＯまたはＹ2 Ｏ3 等が溶融金属スラ
グ、ガラスと反応し脱安定化を起こすことにより崩壊し
形状を維持できなくなるため、骨材としては不適当であ
る。
安定化した等軸晶ＺｒＯ2 を使用した場合には安定化材
であるＭｇＯ、ＣａＯまたはＹ2 Ｏ3 等が溶融金属スラ
グ、ガラスと反応し脱安定化を起こすことにより崩壊し
形状を維持できなくなるため、骨材としては不適当であ
る。
【００１４】具体的にガラス相の量は、ＺｒＯ2 に対し
て３〜１０重量％、特に４〜８重量％であることが好ま
しい。
て３〜１０重量％、特に４〜８重量％であることが好ま
しい。
【００１５】ガラス相の量が前記範囲未満では、骨材が
粉末化してその形状を維持できなくなり、逆に前記範囲
を超えると、骨材としての耐熱性、耐食性が低下する。
粉末化してその形状を維持できなくなり、逆に前記範囲
を超えると、骨材としての耐熱性、耐食性が低下する。
【００１６】なお、このようなガラス相として好ましい
ものは、Ｐ2 Ｏ5 、Ｎａ2 Ｏ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＴｉＯ2 お
よびＳｉＯ2 等の成分を含むものである。特に好ましく
はそれらの割合がＰ2 Ｏ5 ３〜７重量％、Ｎａ2 Ｏ ２
〜５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 １２〜２０重量％、ＴｉＯ2 １
〜２重量％およびＳｉＯ2 残部ＳｉＯ2 である。
ものは、Ｐ2 Ｏ5 、Ｎａ2 Ｏ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＴｉＯ2 お
よびＳｉＯ2 等の成分を含むものである。特に好ましく
はそれらの割合がＰ2 Ｏ5 ３〜７重量％、Ｎａ2 Ｏ ２
〜５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 １２〜２０重量％、ＴｉＯ2 １
〜２重量％およびＳｉＯ2 残部ＳｉＯ2 である。
【００１７】このようなガラス相を被覆したＺｒＯ2 は
次のようにして得ることができる。すなわち、ＺｒＯ2
質原料と所定のガラス相を形成しうる成分原料を混合
し、電気アーク溶融による溶融物を生成させてカーボン
の鋳型に流し込み冷却し、粉砕する。このようにして得
られるものは、単斜晶ＺｒＯ2 結晶粒の周りにガラス相
が存在した構造となっている。
次のようにして得ることができる。すなわち、ＺｒＯ2
質原料と所定のガラス相を形成しうる成分原料を混合
し、電気アーク溶融による溶融物を生成させてカーボン
の鋳型に流し込み冷却し、粉砕する。このようにして得
られるものは、単斜晶ＺｒＯ2 結晶粒の周りにガラス相
が存在した構造となっている。
【００１８】本発明では、更に粘着性および強度を改善
するために結合材として粘土とアルミナ微粉および／ま
たは酸化クロム粉末が用いられる。これらは粒度調整さ
れたガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 とともに混合さ
れ造粒されることにより流動性、作業性良好なドライラ
ミング材となり、施工時の充填やラミング施工で締りの
よい施工体となり、使用稼動中の温度領域で緻密で強度
の高い施工体が形成される。
するために結合材として粘土とアルミナ微粉および／ま
たは酸化クロム粉末が用いられる。これらは粒度調整さ
れたガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 とともに混合さ
れ造粒されることにより流動性、作業性良好なドライラ
ミング材となり、施工時の充填やラミング施工で締りの
よい施工体となり、使用稼動中の温度領域で緻密で強度
の高い施工体が形成される。
【００１９】この結合材のアルミナ微粉と粘土は、常温
付近で粘土の持っている可塑性、粘着性により強度を発
現し、使用中にムライト（３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2 ）
を生成して緻密化し、強度をさらに高める。さらに酸化
クロム粉末は高温使用域での焼結性を向上させ、より強
固な結合部を形成し、結合部の耐食性や耐摩耗性を向上
させる。
付近で粘土の持っている可塑性、粘着性により強度を発
現し、使用中にムライト（３Ａｌ2 Ｏ3 ・２ＳｉＯ2 ）
を生成して緻密化し、強度をさらに高める。さらに酸化
クロム粉末は高温使用域での焼結性を向上させ、より強
固な結合部を形成し、結合部の耐食性や耐摩耗性を向上
させる。
【００２０】ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 と結合
材の使用割合は、両者の合量に対して、ガラス相を被覆
した単斜晶ＺｒＯ2 ８５〜９７重量％、結合材１５〜３
重量％で、特には前者８８〜９６重量％、後者１２〜４
重量％が適当である。
材の使用割合は、両者の合量に対して、ガラス相を被覆
した単斜晶ＺｒＯ2 ８５〜９７重量％、結合材１５〜３
重量％で、特には前者８８〜９６重量％、後者１２〜４
重量％が適当である。
【００２１】結合材は３重量％未満では常温から高温ま
での温度域で強固な結合部の形成が少なく、強度が低
く、耐食性や耐摩耗性が発現されず、１５重量％超では
結合部の耐熱性が低下し、高温での熱間強度が低下し、
耐食性、耐摩耗性が劣化するため好ましくない。
での温度域で強固な結合部の形成が少なく、強度が低
く、耐食性や耐摩耗性が発現されず、１５重量％超では
結合部の耐熱性が低下し、高温での熱間強度が低下し、
耐食性、耐摩耗性が劣化するため好ましくない。
【００２２】粘土とアルミナ微粉の使用割合は、粘土と
アルミナ微粉の合量に対して前者を４０〜５０重量％と
するのが好ましい。使用割合が前記より少ないとムライ
トの生成が少なくなり、逆に前記より多すぎてもムライ
トの生成が少なくなり、いずれも好ましくない。
アルミナ微粉の合量に対して前者を４０〜５０重量％と
するのが好ましい。使用割合が前記より少ないとムライ
トの生成が少なくなり、逆に前記より多すぎてもムライ
トの生成が少なくなり、いずれも好ましくない。
【００２３】さらに粘土およびアルミナ微粉と、酸化ク
ロム粉末との使用割合はこれらの全量に対し粘土とアル
ミナ微粉が６０〜８０重量％、酸化クロム粉末を４０〜
２０重量％とするのが好ましい。
ロム粉末との使用割合はこれらの全量に対し粘土とアル
ミナ微粉が６０〜８０重量％、酸化クロム粉末を４０〜
２０重量％とするのが好ましい。
【００２４】酸化クロム粉末が４０重量％を超えると粘
土の持っている可塑性、粘着性が発揮されず強度も低く
なり、２０重量％未満では高温での焼結性が悪くなる。
土の持っている可塑性、粘着性が発揮されず強度も低く
なり、２０重量％未満では高温での焼結性が悪くなる。
【００２５】粘土は、例えば一般のカオリナイト、ハロ
イサイト、パイロフィライト等を主鉱物とするものでよ
く、粒径は４５μｍ以下がよい。アルミナ微粉は、タビ
ュラーアルミナ（商品名）の如く、粒径が４５μｍ以下
の微粉がよい。酸化クロム粉末は粒径１０μｍ以下の超
微粉が好ましい。
イサイト、パイロフィライト等を主鉱物とするものでよ
く、粒径は４５μｍ以下がよい。アルミナ微粉は、タビ
ュラーアルミナ（商品名）の如く、粒径が４５μｍ以下
の微粉がよい。酸化クロム粉末は粒径１０μｍ以下の超
微粉が好ましい。
【００２６】本発明は以上の如き構成からなるもので、
通常、原料として種々の粒度のものが使いわけできる。
粒度分布は、数１に示すアンドリアゼンの連続粒度式に
おいて、ｑ＝０．３〜０．４の範囲が最もよく、空隙率
が２０％以下となる。
通常、原料として種々の粒度のものが使いわけできる。
粒度分布は、数１に示すアンドリアゼンの連続粒度式に
おいて、ｑ＝０．３〜０．４の範囲が最もよく、空隙率
が２０％以下となる。
【００２７】
【数１】Ｐ＝１００（ｄ／Ｄ）q
【００２８】Ｐ：篩目ｄを通過した粒子の累積重量部 Ｄ：最大粒径 ｑ：係数
【００２９】これ以外のｑ値においても良好な充填性が
得られる場合があるが、ｑ＞０．４では粒度偏析が起こ
り易く多孔質となり、スラグおよびメタルの侵入が懸念
される。また、逆にｑ＜０．３では微粉量が多くなり過
ぎ、ラミング材の高温下の収縮が問題となる。
得られる場合があるが、ｑ＞０．４では粒度偏析が起こ
り易く多孔質となり、スラグおよびメタルの侵入が懸念
される。また、逆にｑ＜０．３では微粉量が多くなり過
ぎ、ラミング材の高温下の収縮が問題となる。
【００３０】さらに本発明ではラミング材として粒度調
製されたガラス相を被覆したＺｒＯ2 と結合材とを混合
した後、造粒し乾燥したものが好ましい。ガラス相を被
覆したＺｒＯ2 と結合材との比重の差が大きく、施工時
分離することが考えられるため、ガラス相を被覆したＺ
ｒＯ2 の表面に均一に結合材粉末を付着させて造粒した
ものが特に好ましく、取扱い時や施工時の粉塵および流
動充填性の高いドライラミング材を提供できる。
製されたガラス相を被覆したＺｒＯ2 と結合材とを混合
した後、造粒し乾燥したものが好ましい。ガラス相を被
覆したＺｒＯ2 と結合材との比重の差が大きく、施工時
分離することが考えられるため、ガラス相を被覆したＺ
ｒＯ2 の表面に均一に結合材粉末を付着させて造粒した
ものが特に好ましく、取扱い時や施工時の粉塵および流
動充填性の高いドライラミング材を提供できる。
【００３１】かかる造粒は粒径１０〜０．１ｍｍ程度を
採用するのが好ましい。粒径が０．１ｍｍ未満では粉塵
が発生しやすくなり、逆に１０ｍｍ超では充填性や耐食
性に劣ることになる。このうち粒径５〜０．５ｍｍを採
用すると充填性、耐食性も良好で粉塵が出ない等の点で
特に好ましい。
採用するのが好ましい。粒径が０．１ｍｍ未満では粉塵
が発生しやすくなり、逆に１０ｍｍ超では充填性や耐食
性に劣ることになる。このうち粒径５〜０．５ｍｍを採
用すると充填性、耐食性も良好で粉塵が出ない等の点で
特に好ましい。
【００３２】本発明の造粒物は粒度調整されたガラス相
を被覆したＺｒＯ2 と結合材を混合し水分を散布したウ
エットパン等の転動造粒やスラリー状にしてスプレイド
ライヤ等により造粒乾燥した球状造粒物が最適である。
を被覆したＺｒＯ2 と結合材を混合し水分を散布したウ
エットパン等の転動造粒やスラリー状にしてスプレイド
ライヤ等により造粒乾燥した球状造粒物が最適である。
【００３３】本発明のドライラミング用耐火材を乾式で
振動成形する成形機として、市販のバイブレーションラ
ンマーを使用することも、振動モーター（例えば振巾１
ｍｍ、振動数１５００〜３６００ｒｐｍ）を利用して特
別に製作した振動成形機を使用することもできる。これ
らの振動成形機を使用し、１箇所５０ｍｍ厚みで充填し
数分程度の短時間の振動で高密度のドライラミング層が
形成される。
振動成形する成形機として、市販のバイブレーションラ
ンマーを使用することも、振動モーター（例えば振巾１
ｍｍ、振動数１５００〜３６００ｒｐｍ）を利用して特
別に製作した振動成形機を使用することもできる。これ
らの振動成形機を使用し、１箇所５０ｍｍ厚みで充填し
数分程度の短時間の振動で高密度のドライラミング層が
形成される。
【００３４】
【実施例】表１に示す如く粒度調整された、Ｐ2 Ｏ5 ６
重量％、Ｎａ2 Ｏ ５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 １７重量％、
ＳｉＯ2 ７１重量％、ＴｉＯ2 １重量％のガラス相をＺ
ｒＯ2 に対し７重量％被覆した単斜晶ＺｒＯ2 と、結合
材としての粘土およびアルミナ微粉と超微粉の酸化クロ
ム粉末を万能ミキサーで混合した後、混合物をパン型転
動造粒機にて散水しながら回転し造粒物を得た。本造粒
物を熱風乾燥器で１１０℃×２時間乾燥し乾燥造粒物を
得た。なお、実施例７は未造粒物である。
重量％、Ｎａ2 Ｏ ５重量％、Ａｌ2 Ｏ3 １７重量％、
ＳｉＯ2 ７１重量％、ＴｉＯ2 １重量％のガラス相をＺ
ｒＯ2 に対し７重量％被覆した単斜晶ＺｒＯ2 と、結合
材としての粘土およびアルミナ微粉と超微粉の酸化クロ
ム粉末を万能ミキサーで混合した後、混合物をパン型転
動造粒機にて散水しながら回転し造粒物を得た。本造粒
物を熱風乾燥器で１１０℃×２時間乾燥し乾燥造粒物を
得た。なお、実施例７は未造粒物である。
【００３５】なお、ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2
は所定配合の原料を電融して冷却固化せしめたものを粉
砕したもので単斜晶ＺｒＯ2 とガラス相からなり、表１
の粗・中・微粒とも共通して、ＺｒＯ2 に対しガラス相
は６重量％である。
は所定配合の原料を電融して冷却固化せしめたものを粉
砕したもので単斜晶ＺｒＯ2 とガラス相からなり、表１
の粗・中・微粒とも共通して、ＺｒＯ2 に対しガラス相
は６重量％である。
【００３６】また、骨材としては粗粒が４．７６〜１．
０ｍｍ、中粒が１．０〜０．１ｍｍ、微粒が０．１ｍｍ
以下を使用した。
０ｍｍ、中粒が１．０〜０．１ｍｍ、微粒が０．１ｍｍ
以下を使用した。
【００３７】また、結合材としての粘土はボールクレー
でＳｉＯ2 ６２重量％、Ａｌ2 Ｏ3３２重量％の微粉で
４５μｍ以下を用いた。アルミナ微粉はタビュラーアル
ミナで４５μｍ以下を、超微粉酸化クロムは粒径１０μ
ｍ以下のものを用いた。
でＳｉＯ2 ６２重量％、Ａｌ2 Ｏ3３２重量％の微粉で
４５μｍ以下を用いた。アルミナ微粉はタビュラーアル
ミナで４５μｍ以下を、超微粉酸化クロムは粒径１０μ
ｍ以下のものを用いた。
【００３８】なお、比較例１および２として、ガラス相
を被覆したＺｒＯ2 に代えてマグネシアクリンカーを用
いたラミング材を挙げた。
を被覆したＺｒＯ2 に代えてマグネシアクリンカーを用
いたラミング材を挙げた。
【００３９】乾燥造粒物及び未造粒物を５００×５００
×５００ｍｍの木型に充填し、エアーランマー成形にて
約２分間成形し成形体を得た。
×５００ｍｍの木型に充填し、エアーランマー成形にて
約２分間成形し成形体を得た。
【００４０】表１において、充填密度はエアーランマー
成形後の嵩密度である。曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ2 ）は上
記木型より離型し４０×４０×１６０ｍｍの寸法に切断
加工したものを、常温及び電気炉中で１０００（または
１５００）℃×３時間熱処理したものを冷却後それぞれ
について常温で測定した。
成形後の嵩密度である。曲げ強度（ｋｇ／ｃｍ2 ）は上
記木型より離型し４０×４０×１６０ｍｍの寸法に切断
加工したものを、常温及び電気炉中で１０００（または
１５００）℃×３時間熱処理したものを冷却後それぞれ
について常温で測定した。
【００４１】耐食性と耐摩耗性については、高周波誘導
炉に１５００℃×３時間熱処理した各種試料をそれぞれ
角錐状に切断加工し誘導炉の中に内張りして組立ててそ
の中に普通鋼（ＳＳ−４１）の塊状片を投入し溶解後、
塩基度２のスラグ（ＣａＯ４０重量％、ＳｉＯ2 ２０重
量％、Ａｌ2 Ｏ3 １８重量％、ＭｇＯ １８重量％、Ｆ
ｅ2 Ｏ3 ４重量％）を投入して、１６５０℃×５時間、
１００ｒｐｍの回転侵食試験を行った。
炉に１５００℃×３時間熱処理した各種試料をそれぞれ
角錐状に切断加工し誘導炉の中に内張りして組立ててそ
の中に普通鋼（ＳＳ−４１）の塊状片を投入し溶解後、
塩基度２のスラグ（ＣａＯ４０重量％、ＳｉＯ2 ２０重
量％、Ａｌ2 Ｏ3 １８重量％、ＭｇＯ １８重量％、Ｆ
ｅ2 Ｏ3 ４重量％）を投入して、１６５０℃×５時間、
１００ｒｐｍの回転侵食試験を行った。
【００４２】耐食性はフラックスラインの最大侵食深さ
（ｍｍ）で示し、耐摩耗性は溶鋼浸漬内の最大摩耗深さ
（ｍｍ）で示した。
（ｍｍ）で示し、耐摩耗性は溶鋼浸漬内の最大摩耗深さ
（ｍｍ）で示した。
【００４３】
【表１】
【００４４】表１より本発明品は、エアーランマー成形
後の常温曲げ強度は高く、低温から高温使用域まで高い
強度を発現することがわかる。比較例としてのマグネシ
アドライラミング材では低温域では全く強度は無く、ま
た湿式ラミング材でも強度は発現するが低い。
後の常温曲げ強度は高く、低温から高温使用域まで高い
強度を発現することがわかる。比較例としてのマグネシ
アドライラミング材では低温域では全く強度は無く、ま
た湿式ラミング材でも強度は発現するが低い。
【００４５】回転侵食による侵食試験では、本発明品は
強度の発現により、侵食量や溶鋼による摩耗も少なくな
り、比較例のマグネシアラミング材と比べて強度も高く
侵食量、摩耗量も少ない。
強度の発現により、侵食量や溶鋼による摩耗も少なくな
り、比較例のマグネシアラミング材と比べて強度も高く
侵食量、摩耗量も少ない。
【００４６】このように従来のラミング材と比べて粉塵
もなく施工しやすく乾燥不用で操業初期のラミング材の
崩れもなく、高い耐食性と耐摩耗性を示す。
もなく施工しやすく乾燥不用で操業初期のラミング材の
崩れもなく、高い耐食性と耐摩耗性を示す。
【００４７】
【発明の効果】本発明はＺｒＯ2 質のドライラミング耐
火材であり、使用中に焼結し、常温、中温、高温の温度
領域にて強度を発現するもので、溶融金属スラグ、ガラ
ス等に対する優れた耐食性、耐摩耗性を有し、ストレー
キングや粉塵悪臭のない施工しやすい締りのよい安定な
ドライラミング材であり、製鋼用電気炉、合金鉄用電気
炉の炉床や製銑、製鋼誘導炉、ガラス窯等のラミング
材、補修材として巾広い用途に適切に使用可能でありそ
の工業的価値は多大である。
火材であり、使用中に焼結し、常温、中温、高温の温度
領域にて強度を発現するもので、溶融金属スラグ、ガラ
ス等に対する優れた耐食性、耐摩耗性を有し、ストレー
キングや粉塵悪臭のない施工しやすい締りのよい安定な
ドライラミング材であり、製鋼用電気炉、合金鉄用電気
炉の炉床や製銑、製鋼誘導炉、ガラス窯等のラミング
材、補修材として巾広い用途に適切に使用可能でありそ
の工業的価値は多大である。
Claims (7)
- 【請求項１】ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 を骨材
とするドライラミング用耐火材。 - 【請求項２】ガラス相は、ＺｒＯ2 に対し３〜１０重量
％である請求項１のドライラミング用耐火材。 - 【請求項３】ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 を骨材
とし、これに結合材を配合してなるドライラミング用耐
火材。 - 【請求項４】ガラス相を被覆した単斜晶ＺｒＯ2 を骨材
とし、これに結合材を配合し、ついで造粒してなるドラ
イラミング用耐火材。 - 【請求項５】造粒してなるドライラミング用耐火材は粒
径が０．１〜１０ｍｍである請求項４のドライラミング
用耐火材。 - 【請求項６】結合材の使用割合は、これとガラス相を被
覆した単結晶ＺｒＯ2 との合量に対し、３〜１５重量％
である請求項３または４のドライラミング用耐火材。 - 【請求項７】結合材は、粘土とアルミナ微粉および／ま
たは酸化クロム粉末とからなる請求項３、４、５または
６のドライラミング用耐火材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4042436A JPH05213676A (ja) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | ドライラミング用耐火材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4042436A JPH05213676A (ja) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | ドライラミング用耐火材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05213676A true JPH05213676A (ja) | 1993-08-24 |
Family
ID=12636022
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4042436A Pending JPH05213676A (ja) | 1992-01-31 | 1992-01-31 | ドライラミング用耐火材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05213676A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004101466A1 (ja) * | 2003-05-14 | 2004-11-25 | Asahi Glass Ceramics, Co., Ltd. | ジルコニア質不定形耐火物 |
-
1992
- 1992-01-31 JP JP4042436A patent/JPH05213676A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004101466A1 (ja) * | 2003-05-14 | 2004-11-25 | Asahi Glass Ceramics, Co., Ltd. | ジルコニア質不定形耐火物 |
| JPWO2004101466A1 (ja) * | 2003-05-14 | 2006-07-13 | 旭硝子セラミックス株式会社 | ジルコニア質不定形耐火物 |
| JP4598672B2 (ja) * | 2003-05-14 | 2010-12-15 | Ａｇｃセラミックス株式会社 | ジルコニア質不定形耐火物 |
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