JPH05196383A - コルゲートフィン型熱交換器 - Google Patents
コルゲートフィン型熱交換器Info
- Publication number
- JPH05196383A JPH05196383A JP4006524A JP652492A JPH05196383A JP H05196383 A JPH05196383 A JP H05196383A JP 4006524 A JP4006524 A JP 4006524A JP 652492 A JP652492 A JP 652492A JP H05196383 A JPH05196383 A JP H05196383A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fin
- corrugated fin
- corrugated
- heat exchanger
- type heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
- F28F1/128—Fins with openings, e.g. louvered fins
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
- B60H1/00—Heating, cooling or ventilating [HVAC] devices
- B60H1/00321—Heat exchangers for air-conditioning devices
- B60H1/00328—Heat exchangers for air-conditioning devices of the liquid-air type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
- F28D1/05375—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with particular pattern of flow, e.g. change of flow direction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0091—Radiators
- F28D2021/0096—Radiators for space heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 通水特性ならびに通風特性の許容範囲におい
て放熱効率を最大限に発揮するコルゲートフィン型熱交
換器を提供する。 【構成】 コルゲートフィン型のヒータコア１７は、入
口タンク、出口タンク、チューブ２３およびコルゲート
フィン２４からなる。コルゲートフィン２４は、その横
断面長手方向が前記放熱部分に送風される空気流と平行
になるように配列され、ロウ材によりチューブ２３に熱
溶着されている。コルゲートフィン２４は空気流入方向
に対して斜め方向に傾斜した多数のルーバ２４ａを備え
る。そして、コルゲートフィン２４のフィン山高さＨｆ
がＨｆ＝２．５〜６．０ｍｍの範囲内に設定される。
て放熱効率を最大限に発揮するコルゲートフィン型熱交
換器を提供する。 【構成】 コルゲートフィン型のヒータコア１７は、入
口タンク、出口タンク、チューブ２３およびコルゲート
フィン２４からなる。コルゲートフィン２４は、その横
断面長手方向が前記放熱部分に送風される空気流と平行
になるように配列され、ロウ材によりチューブ２３に熱
溶着されている。コルゲートフィン２４は空気流入方向
に対して斜め方向に傾斜した多数のルーバ２４ａを備え
る。そして、コルゲートフィン２４のフィン山高さＨｆ
がＨｆ＝２．５〜６．０ｍｍの範囲内に設定される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コルゲートフィン型熱
交換器に関するもので、特に自動車用暖房装置のヒータ
ーコア等に用いると好適なものである。
交換器に関するもので、特に自動車用暖房装置のヒータ
ーコア等に用いると好適なものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のコルゲートフィン型熱交換器は、
例えば実開平２−１０９１７８号公報に記載されるもの
があるが、このものは、放熱性能および通気抵抗を考慮
すると、コルゲートフィンのフィン山高さの範囲が６〜
１２ｍｍ程度のものが良いことを開示している。
例えば実開平２−１０９１７８号公報に記載されるもの
があるが、このものは、放熱性能および通気抵抗を考慮
すると、コルゲートフィンのフィン山高さの範囲が６〜
１２ｍｍ程度のものが良いことを開示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、このような
コルゲートフィン型熱交換器を備えた空調装置を搭載す
る車両は、年々増加してきており、このような車載用の
空調装置について年々改良が加えられ、通風系の特性な
らびに通水系の特性が従来のものと比べ大きく変化して
きている。例えば従来の空調装置を車両に搭載した状態
において最も熱交換性能を発揮する範囲は少しずつ変化
してきている。
コルゲートフィン型熱交換器を備えた空調装置を搭載す
る車両は、年々増加してきており、このような車載用の
空調装置について年々改良が加えられ、通風系の特性な
らびに通水系の特性が従来のものと比べ大きく変化して
きている。例えば従来の空調装置を車両に搭載した状態
において最も熱交換性能を発揮する範囲は少しずつ変化
してきている。
【０００４】一般に、例えば、自動車用空調装置に使用
されるヒーターコアの通水系においては、例えば図６に
示すように、エンジン冷却水回路系の通水抵抗とポンプ
特性とのマッチング点によって実車装着時の温水流量が
決定され、また通風系においては、例えば図７に示すよ
うに、ダクト、ヒーターコア部およびエバポレータ等か
らなる通風系の通風抵抗とファン特性とのマッチング点
において通風量が決定される。この実車状態での温水流
量と通風量とにより実車装着状態における放熱量が決定
される。
されるヒーターコアの通水系においては、例えば図６に
示すように、エンジン冷却水回路系の通水抵抗とポンプ
特性とのマッチング点によって実車装着時の温水流量が
決定され、また通風系においては、例えば図７に示すよ
うに、ダクト、ヒーターコア部およびエバポレータ等か
らなる通風系の通風抵抗とファン特性とのマッチング点
において通風量が決定される。この実車状態での温水流
量と通風量とにより実車装着状態における放熱量が決定
される。
【０００５】本発明者は、これらのマッチング点から求
められる放熱量をコンピュータシミュレーション計算に
て検討したところ、図８（ａ）に示す２列チューブタイ
プと図８（ｂ）に示す１列チューブタイプとを対比した
結果、ヒータコアのコア奥行長さＤをパラメータとし、
フィン山高さＨｆを変化させたところ、放熱量のピーク
となるフィン山高さＨｆに特定の範囲があることを見出
した。また、本発明者は、このフィン山高さＨｆの特定
の範囲はチューブ厚さＢならびにフィンピッチＰｆを変
化させても固有の範囲であることを見出した。
められる放熱量をコンピュータシミュレーション計算に
て検討したところ、図８（ａ）に示す２列チューブタイ
プと図８（ｂ）に示す１列チューブタイプとを対比した
結果、ヒータコアのコア奥行長さＤをパラメータとし、
フィン山高さＨｆを変化させたところ、放熱量のピーク
となるフィン山高さＨｆに特定の範囲があることを見出
した。また、本発明者は、このフィン山高さＨｆの特定
の範囲はチューブ厚さＢならびにフィンピッチＰｆを変
化させても固有の範囲であることを見出した。
【０００６】本発明の目的は、通水特性ならびに通風特
性の許容範囲において放熱効率を最大限に発揮するコル
ゲートフィン型熱交換器を提供することにある。
性の許容範囲において放熱効率を最大限に発揮するコル
ゲートフィン型熱交換器を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の本発明によるコルゲートフィン型熱交換器は、被冷却
流体の導入を行うとともに、この導入された被冷却流体
を複数の偏平チューブへ分配する入口タンクと、前記偏
平チューブに熱的結合し、偏平チューブとともに被冷却
流体の放熱部分をなすコルゲートフィンと、前記偏平チ
ューブ内を流れた被冷却流体の集合を行うとともに、こ
の集合した被冷却流体の導出を行う出口タンクとを備
え、前記偏平チューブをその断面の長手方向が前記放熱
部分に送風される空気流と平行になるように配列したコ
ルゲートフィン型熱交換器において、前記コルゲートフ
ィンは空気流入方向に対して斜め方向に傾斜した多数の
ルーバからなるルーバ群を備える。前記コルゲートフィ
ンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝２．５〜６．０ｍｍの範
囲内に設定したことを特徴とする。
の本発明によるコルゲートフィン型熱交換器は、被冷却
流体の導入を行うとともに、この導入された被冷却流体
を複数の偏平チューブへ分配する入口タンクと、前記偏
平チューブに熱的結合し、偏平チューブとともに被冷却
流体の放熱部分をなすコルゲートフィンと、前記偏平チ
ューブ内を流れた被冷却流体の集合を行うとともに、こ
の集合した被冷却流体の導出を行う出口タンクとを備
え、前記偏平チューブをその断面の長手方向が前記放熱
部分に送風される空気流と平行になるように配列したコ
ルゲートフィン型熱交換器において、前記コルゲートフ
ィンは空気流入方向に対して斜め方向に傾斜した多数の
ルーバからなるルーバ群を備える。前記コルゲートフィ
ンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝２．５〜６．０ｍｍの範
囲内に設定したことを特徴とする。
【０００８】前記偏平チューブと前記コルゲートフィン
を純アルミニウムまたはアルミニウム合金で製作したコ
ルゲートフィン型熱交換器においては、前記コルゲート
フィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝３．０〜６．０ｍｍ
の範囲内に設定したことを特徴とする。前記偏平チュー
ブと前記コルゲートフィンを銅または黄銅で製作したコ
ルゲートフィン型熱交換器においては、前記コルゲート
フィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝２．５〜５．５ｍｍ
の範囲内に設定したことを特徴とする。
を純アルミニウムまたはアルミニウム合金で製作したコ
ルゲートフィン型熱交換器においては、前記コルゲート
フィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝３．０〜６．０ｍｍ
の範囲内に設定したことを特徴とする。前記偏平チュー
ブと前記コルゲートフィンを銅または黄銅で製作したコ
ルゲートフィン型熱交換器においては、前記コルゲート
フィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝２．５〜５．５ｍｍ
の範囲内に設定したことを特徴とする。
【０００９】
【作用】コルゲートフィン型熱交換器の特にフィン山高
さＨｆを２．５〜６ｍｍの範囲にすることにより、フィ
ン熱効率を従来より大幅に向上し得ることが計算にて確
認された。
さＨｆを２．５〜６ｍｍの範囲にすることにより、フィ
ン熱効率を従来より大幅に向上し得ることが計算にて確
認された。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。本発明を車両用空調装置のヒータコアに適用した
実施例を図１〜図５に示す。通風系統は、例えば図２に
示すように、車室外の空気を取り入れる外気取入口２、
または車室内の空気を取入れる内気取入口３、４から取
り入れた空気を送風ファン６によりエバポレータ７に導
く。内気取入口３、４にはそれぞれの開度を調節するダ
ンパ５ａ，５ｂが回動自在に取り付けられている。エバ
ポレータ７の出口側にはエアミックスダンパ８が設けら
れ、このエアミックスダンパ８によって仕切られる第１
流路１８と第２流路１９のうちの片側の第２流路１９に
ヒータコア１７が取り付けられる。エアミックスダンパ
８とヒータコア１７の出口側に形成されるエアミックス
チャンバ９は、デフロスタ吹出口１３、胸元吹出口１２
ならびに足元吹出口１０に連通している。各吹出口１
０、１２、１３の入口側には該吹出口の開度を調節する
ダンパ１４、１５、１６が回動自在に取り付けられてい
る。
する。本発明を車両用空調装置のヒータコアに適用した
実施例を図１〜図５に示す。通風系統は、例えば図２に
示すように、車室外の空気を取り入れる外気取入口２、
または車室内の空気を取入れる内気取入口３、４から取
り入れた空気を送風ファン６によりエバポレータ７に導
く。内気取入口３、４にはそれぞれの開度を調節するダ
ンパ５ａ，５ｂが回動自在に取り付けられている。エバ
ポレータ７の出口側にはエアミックスダンパ８が設けら
れ、このエアミックスダンパ８によって仕切られる第１
流路１８と第２流路１９のうちの片側の第２流路１９に
ヒータコア１７が取り付けられる。エアミックスダンパ
８とヒータコア１７の出口側に形成されるエアミックス
チャンバ９は、デフロスタ吹出口１３、胸元吹出口１２
ならびに足元吹出口１０に連通している。各吹出口１
０、１２、１３の入口側には該吹出口の開度を調節する
ダンパ１４、１５、１６が回動自在に取り付けられてい
る。
【００１１】ヒータコア１７はその具体的な構造が図３
に示される。ヒータコア１７は、上タンク２０と下タン
ク２１とコア部２２から構成され、上タンク２０および
下タンク２１は黄銅、アルミニウム、アルミニウム合金
または樹脂からなり、コア部２２は銅、黄銅またはアル
ミニウムまたはアルミニウム合金等で構成される。コア
部２２は、上タンク２０の内部と下タンク２１の内部を
連通する複数の平行に配設されるチューブ２３と、これ
らの隣接するチューブ２３の間に接触されるコルゲート
フィン２４とからなる。チューブ２３の上端２３ａは、
シートメタル２８の図示しない凸状案内部に挿入されて
上タンク２０の内部に開口する。同様にチューブ２３の
下端２３ｂはシートメタル２９の図示しない凸状案内部
に挿入されて下タンク２１の内部に開口される。上部お
よび下部のシートメタル２８、２９はそれぞれ上タンク
フランジ部、下タンクフランジ部にはんだ付けまたはロ
ウ付けにより結合されている。
に示される。ヒータコア１７は、上タンク２０と下タン
ク２１とコア部２２から構成され、上タンク２０および
下タンク２１は黄銅、アルミニウム、アルミニウム合金
または樹脂からなり、コア部２２は銅、黄銅またはアル
ミニウムまたはアルミニウム合金等で構成される。コア
部２２は、上タンク２０の内部と下タンク２１の内部を
連通する複数の平行に配設されるチューブ２３と、これ
らの隣接するチューブ２３の間に接触されるコルゲート
フィン２４とからなる。チューブ２３の上端２３ａは、
シートメタル２８の図示しない凸状案内部に挿入されて
上タンク２０の内部に開口する。同様にチューブ２３の
下端２３ｂはシートメタル２９の図示しない凸状案内部
に挿入されて下タンク２１の内部に開口される。上部お
よび下部のシートメタル２８、２９はそれぞれ上タンク
フランジ部、下タンクフランジ部にはんだ付けまたはロ
ウ付けにより結合されている。
【００１２】上タンク２０の入口パイプ２５および上タ
ンク２０に連結される出口パイプ２６は、例えば図５に
示す通水系統を流れるエンジン冷却水の循環回路の一部
を構成する。図５において３０はエンジン、３１はポン
プ、３２は流路切り替え弁である。次に、図１に示すよ
うに、ヒータコア１７を構成する偏平チューブ２３はア
ルミニウムまたはアルミニウム合金製の条材（例えば板
厚０．４ｍｍ）を偏平形状に成形したものであり、この
偏平チューブ２３は、その横断面長手方向が前記送風フ
ァン６からヒータコア１７に送風される空気流イと平行
になるように配列してある。またコルゲートフィン２４
は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の条材（例
えば板厚０．０４〜０．０６ｍｍ）を波型に成形したも
のであり、コルゲートフィン２４の上には図４に示す如
く多数のルーバ２４ａが空気流入方向（矢印イ方向）に
対して斜め方向に傾斜して形成されている。このルーバ
２４ａはその切り起こし角θが１５〜３０°となるよう
にしてコルゲートフィン２４に一体に切り起こし形成さ
れている。また多数のルーバ２４ａに一連のルーバ群を
形成しており、このルーバ群にはその傾斜方向が互いに
反転している上流側部分２４ｂと下流側部分２４ｃとが
形成されている。
ンク２０に連結される出口パイプ２６は、例えば図５に
示す通水系統を流れるエンジン冷却水の循環回路の一部
を構成する。図５において３０はエンジン、３１はポン
プ、３２は流路切り替え弁である。次に、図１に示すよ
うに、ヒータコア１７を構成する偏平チューブ２３はア
ルミニウムまたはアルミニウム合金製の条材（例えば板
厚０．４ｍｍ）を偏平形状に成形したものであり、この
偏平チューブ２３は、その横断面長手方向が前記送風フ
ァン６からヒータコア１７に送風される空気流イと平行
になるように配列してある。またコルゲートフィン２４
は、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の条材（例
えば板厚０．０４〜０．０６ｍｍ）を波型に成形したも
のであり、コルゲートフィン２４の上には図４に示す如
く多数のルーバ２４ａが空気流入方向（矢印イ方向）に
対して斜め方向に傾斜して形成されている。このルーバ
２４ａはその切り起こし角θが１５〜３０°となるよう
にしてコルゲートフィン２４に一体に切り起こし形成さ
れている。また多数のルーバ２４ａに一連のルーバ群を
形成しており、このルーバ群にはその傾斜方向が互いに
反転している上流側部分２４ｂと下流側部分２４ｃとが
形成されている。
【００１３】そして、このコルゲートフィン２４と偏平
チューブ２３との結合は次のようにして行う。すなわ
ち、偏平チューブ２３の表面にあらかじめロウ材をクラ
ッドしておき、この偏平チューブ２３にコルゲートフィ
ン２４を治具を利用して組み合わせ、この組み合わせた
状態で炉内に入れ、しかる後、炉内で加熱することによ
り偏平チューブ２３の表面にクラッドしたロウ材を溶か
し、この溶かしたロウ材で偏平チューブ２３とコルゲー
トフィン２４とをロウ付けすることにより結合する。
チューブ２３との結合は次のようにして行う。すなわ
ち、偏平チューブ２３の表面にあらかじめロウ材をクラ
ッドしておき、この偏平チューブ２３にコルゲートフィ
ン２４を治具を利用して組み合わせ、この組み合わせた
状態で炉内に入れ、しかる後、炉内で加熱することによ
り偏平チューブ２３の表面にクラッドしたロウ材を溶か
し、この溶かしたロウ材で偏平チューブ２３とコルゲー
トフィン２４とをロウ付けすることにより結合する。
【００１４】前記実施例によると、ルーバ間における良
好なＶ形状の空気流れを確保するようにしているから、
ルーバ表面の境界層の厚さを確実に減少でき、それによ
りフィン熱効率を大幅に向上することができる。そし
て、前記実施例において、コルゲートフィンのフィン山
高さを特定の範囲に設定するとにより、放熱効率が最大
になることが本発明者によって見出された。以下にその
条件および結果を示す。
好なＶ形状の空気流れを確保するようにしているから、
ルーバ表面の境界層の厚さを確実に減少でき、それによ
りフィン熱効率を大幅に向上することができる。そし
て、前記実施例において、コルゲートフィンのフィン山
高さを特定の範囲に設定するとにより、放熱効率が最大
になることが本発明者によって見出された。以下にその
条件および結果を示す。
【００１５】本発明者によるコンピュータシミュレーシ
ョン計算は、図１、図３および図４に示す如き構成を有
するヒータコア１７において、種々の条件下で繰り返え
され、コルゲートフィン型熱交換器のフィン山高さＨ
ｆ、コア奥行長さＤ、フィンピッチＰｆ、チューブ厚さ
Ｂを変数にして行われた。 変数：コア奥行長さＤの場合 まず、図９および図１０は、本発明の特徴の一つである
コルゲートフィン２４のフィン山高さＨｆと放熱量の関
係を示す計算結果である。
ョン計算は、図１、図３および図４に示す如き構成を有
するヒータコア１７において、種々の条件下で繰り返え
され、コルゲートフィン型熱交換器のフィン山高さＨ
ｆ、コア奥行長さＤ、フィンピッチＰｆ、チューブ厚さ
Ｂを変数にして行われた。 変数：コア奥行長さＤの場合 まず、図９および図１０は、本発明の特徴の一つである
コルゲートフィン２４のフィン山高さＨｆと放熱量の関
係を示す計算結果である。
【００１６】銅−黄銅コアの場合、チューブの形態は、
図８（ａ）に示す２列型のものであり、チューブ間隔ｅ
＝３ｍｍとし、チューブ厚さＢ＝１．６ｍｍ、フィンピ
ッチＰｆ＝１．５ｍｍ、正面コアの大きさ１６０×２０
０ｍｍの条件で、コア奥行長さＤについては２１、２
５、３０ｍｍの３種類について放熱量を計算した。この
結果、放熱量のピーク値は、図９から理解されるよう
に、フィン山高さＨｆがＨｆ＝２．５〜５．５ｍｍの範
囲であることが判明し、この最大放熱量をとるフィン山
高さＨｆの範囲はコア奥行長さＤのいかんにかかかわら
ず固有の範囲であった。
図８（ａ）に示す２列型のものであり、チューブ間隔ｅ
＝３ｍｍとし、チューブ厚さＢ＝１．６ｍｍ、フィンピ
ッチＰｆ＝１．５ｍｍ、正面コアの大きさ１６０×２０
０ｍｍの条件で、コア奥行長さＤについては２１、２
５、３０ｍｍの３種類について放熱量を計算した。この
結果、放熱量のピーク値は、図９から理解されるよう
に、フィン山高さＨｆがＨｆ＝２．５〜５．５ｍｍの範
囲であることが判明し、この最大放熱量をとるフィン山
高さＨｆの範囲はコア奥行長さＤのいかんにかかかわら
ず固有の範囲であった。
【００１７】またアルミニウムコアの場合、チューブの
形態は、図８（ｂ）に示す１列型のものであり、チュー
ブ厚さＢ＝１．８ｍｍ、フィンピッチＰｆ＝１．５ｍ
ｍ、正面コアの大きさ１６０×２００ｍｍの条件で、コ
ア奥行長さＤについては２２、２７、３２ｍｍの３種類
について放熱量を計算した。この結果、放熱量のピーク
値は、図１０から理解されるように、フィン山高さＨｆ
がＨｆ＝３〜６ｍｍの範囲であることが判明し、この最
大放熱量をとるフィン山高さＨｆの範囲はコア奥行長さ
Ｄのいかんにかかかわらず固有の範囲であった。 変数：フィンピッチＰｆの場合 アルミニウムコアについて計算した。コア奥行長さＤ＝
２７ｍｍ、チューブ厚さＢ＝１．８ｍｍに固定し、フィ
ンピッチＰｆをＰｆ＝１．５、２．５、３．０ｍｍの３
種について放熱量を測定した。この結果、フィンピッチ
Ｐｆの値がいずれの場合にも放熱量のピークの範囲がフ
ィン山高さＨｆ＝３〜６ｍｍの範囲であることが判明し
た。 変数：チューブ厚さＢの場合 アルミニウムコアについて計算した。コア奥行長さＤ＝
２７ｍｍ、フィンピッチＰｆ＝１．５ｍｍに固定し、チ
ューブ厚さＢをＢ＝１．４、１．８ｍｍの２通りについ
てフィン山高さＨｆと放熱量の関係を計算した。その結
果、図１２に示されるように、チューブ厚さＢの値にか
かわらず、フィン山高さＨｆが、Ｈｆ＝３〜６ｍｍの範
囲で放熱量がピークの範囲をとった。
形態は、図８（ｂ）に示す１列型のものであり、チュー
ブ厚さＢ＝１．８ｍｍ、フィンピッチＰｆ＝１．５ｍ
ｍ、正面コアの大きさ１６０×２００ｍｍの条件で、コ
ア奥行長さＤについては２２、２７、３２ｍｍの３種類
について放熱量を計算した。この結果、放熱量のピーク
値は、図１０から理解されるように、フィン山高さＨｆ
がＨｆ＝３〜６ｍｍの範囲であることが判明し、この最
大放熱量をとるフィン山高さＨｆの範囲はコア奥行長さ
Ｄのいかんにかかかわらず固有の範囲であった。 変数：フィンピッチＰｆの場合 アルミニウムコアについて計算した。コア奥行長さＤ＝
２７ｍｍ、チューブ厚さＢ＝１．８ｍｍに固定し、フィ
ンピッチＰｆをＰｆ＝１．５、２．５、３．０ｍｍの３
種について放熱量を測定した。この結果、フィンピッチ
Ｐｆの値がいずれの場合にも放熱量のピークの範囲がフ
ィン山高さＨｆ＝３〜６ｍｍの範囲であることが判明し
た。 変数：チューブ厚さＢの場合 アルミニウムコアについて計算した。コア奥行長さＤ＝
２７ｍｍ、フィンピッチＰｆ＝１．５ｍｍに固定し、チ
ューブ厚さＢをＢ＝１．４、１．８ｍｍの２通りについ
てフィン山高さＨｆと放熱量の関係を計算した。その結
果、図１２に示されるように、チューブ厚さＢの値にか
かわらず、フィン山高さＨｆが、Ｈｆ＝３〜６ｍｍの範
囲で放熱量がピークの範囲をとった。
【００１８】次にフィン山高さＨｆを固定し、チューブ
厚さＢ、フィンピッチＰｆを変数にして計算した結果を
示す。 フィン山高さＨｆを固定し、チューブ厚さＢを変数と
した場合 銅−黄銅コアのチューブの形態は、図８（ａ）に示す２
列型のものを用いた。チューブ厚さＢと放熱量の関係を
図１３に示す。コア奥行長さＤ＝２５ｍｍ、フィン山高
さＨｆ＝４．７ｍｍ、チューブ長さＡ＝１１ｍｍ、コア
正面の大きさ１６０×２００ｍｍの条件で、放熱量を計
算した。図１３に示されるように、チューブ厚さＢの値
が大きくなるほど放熱量は低下していることが解る。こ
れは、コア正面面積が一定である場合、チューブ厚さＢ
が増大するに従い、フィン面積が小さくなり風量が低下
することが１つの原因と考えられる。
厚さＢ、フィンピッチＰｆを変数にして計算した結果を
示す。 フィン山高さＨｆを固定し、チューブ厚さＢを変数と
した場合 銅−黄銅コアのチューブの形態は、図８（ａ）に示す２
列型のものを用いた。チューブ厚さＢと放熱量の関係を
図１３に示す。コア奥行長さＤ＝２５ｍｍ、フィン山高
さＨｆ＝４．７ｍｍ、チューブ長さＡ＝１１ｍｍ、コア
正面の大きさ１６０×２００ｍｍの条件で、放熱量を計
算した。図１３に示されるように、チューブ厚さＢの値
が大きくなるほど放熱量は低下していることが解る。こ
れは、コア正面面積が一定である場合、チューブ厚さＢ
が増大するに従い、フィン面積が小さくなり風量が低下
することが１つの原因と考えられる。
【００１９】アルミニウムコアのチューブの形態は、図
８（ｂ）に示す１列型のものを用いた。チューブ厚さＢ
と放熱量の関係を図１４に示す。コア奥行長さＤ＝２７
ｍｍ、フィン山高さＨｆ＝４．５ｍｍに固定し、チュー
ブ厚さＢに応じて放熱量がどのように変化するかを計算
したものである。このアルミニウムコアの場合も、銅−
黄銅コアの場合と同様に、チューブ厚さＢが次第に大き
くなるに従い放熱量が次第に低下することが解る。これ
は、銅−黄銅コアの場合と同様に、コア正面面積が一定
である場合、チューブ厚さＢが増大するに従い、フィン
面積が小さくなり風量が低下することが１つの原因と考
えられる。 フィン山高さＨｆを固定し、フィンピッチＰｆを変数
とした場合 アルミニウムコアのチューブの形態は、図８（ｂ）に示
す１列型のものを用いた。図１５は、コア正面面積を一
定にし、コア奥行長さＤ＝２７ｍｍ、チューブ厚さＢ＝
１．８ｍｍ、フィン山高さＨｆ＝４．５ｍｍに固定し、
フィンピッチＰｆの変化に伴い放熱量がどのように変化
するかを計算した結果を示す。
８（ｂ）に示す１列型のものを用いた。チューブ厚さＢ
と放熱量の関係を図１４に示す。コア奥行長さＤ＝２７
ｍｍ、フィン山高さＨｆ＝４．５ｍｍに固定し、チュー
ブ厚さＢに応じて放熱量がどのように変化するかを計算
したものである。このアルミニウムコアの場合も、銅−
黄銅コアの場合と同様に、チューブ厚さＢが次第に大き
くなるに従い放熱量が次第に低下することが解る。これ
は、銅−黄銅コアの場合と同様に、コア正面面積が一定
である場合、チューブ厚さＢが増大するに従い、フィン
面積が小さくなり風量が低下することが１つの原因と考
えられる。 フィン山高さＨｆを固定し、フィンピッチＰｆを変数
とした場合 アルミニウムコアのチューブの形態は、図８（ｂ）に示
す１列型のものを用いた。図１５は、コア正面面積を一
定にし、コア奥行長さＤ＝２７ｍｍ、チューブ厚さＢ＝
１．８ｍｍ、フィン山高さＨｆ＝４．５ｍｍに固定し、
フィンピッチＰｆの変化に伴い放熱量がどのように変化
するかを計算した結果を示す。
【００２０】フィンピッチＰｆが次第に大きくなるに従
い放熱量が低下している。これは、フィンピッチＰｆが
大きくなるに従い空気との熱交換面積が小さくなること
によることが１つの原因であると考えられる。以上、本
発明者がコルゲートフィン型熱交換器のフィン山高さＨ
ｆ、コア奥行長さＤ、フィンピッチＰｆ、チューブ厚さ
Ｂを変数にして行った種々の計算結果を詳細に説明した
が、熱交換器の性能を高めつつ小型化を図る上でのもっ
とも重要な要因は、コルゲートフィンのフィン山高さＨ
ｆを２．５〜６ｍｍの範囲にすることであり、このこと
によりフィン熱効率を大幅に向上できることが判明し
た。他の要因は前記要因に関して付随的に設定すればよ
いことも判明した。
い放熱量が低下している。これは、フィンピッチＰｆが
大きくなるに従い空気との熱交換面積が小さくなること
によることが１つの原因であると考えられる。以上、本
発明者がコルゲートフィン型熱交換器のフィン山高さＨ
ｆ、コア奥行長さＤ、フィンピッチＰｆ、チューブ厚さ
Ｂを変数にして行った種々の計算結果を詳細に説明した
が、熱交換器の性能を高めつつ小型化を図る上でのもっ
とも重要な要因は、コルゲートフィンのフィン山高さＨ
ｆを２．５〜６ｍｍの範囲にすることであり、このこと
によりフィン熱効率を大幅に向上できることが判明し
た。他の要因は前記要因に関して付随的に設定すればよ
いことも判明した。
【００２１】なお、前述した実施例では、自動車用空調
装置のヒータコアに本発明を適用した例について示した
が、さらには一般の家庭暖房用の温水放熱器としても本
発明を適用可能である。また、放熱流体はエンジン冷却
水に限られるものでないことは言うまでもない。
装置のヒータコアに本発明を適用した例について示した
が、さらには一般の家庭暖房用の温水放熱器としても本
発明を適用可能である。また、放熱流体はエンジン冷却
水に限られるものでないことは言うまでもない。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のコルゲー
トフィン型熱交換器によれば、フィンヤマ高さを特定の
範囲に設定するとともにルーバ間における良好なＶ形状
の空気流れを確保することで、放熱効率を最大にするこ
とができるという効果がある。
トフィン型熱交換器によれば、フィンヤマ高さを特定の
範囲に設定するとともにルーバ間における良好なＶ形状
の空気流れを確保することで、放熱効率を最大にするこ
とができるという効果がある。
【図１】本発明の実施例による偏平チューブとコルゲー
トフィンの要部を示す斜視図である。
トフィンの要部を示す斜視図である。
【図２】本発明を車両用空調装置のヒータコアに適用し
た実施例を示す概略構成図である。
た実施例を示す概略構成図である。
【図３】本発明の実施例によるヒータコアを示す斜視図
である。
である。
【図４】（ａ）は、１列のルーバ群を示す図である。
（ｂ）は多数列のルーバ群を示す図である。
（ｂ）は多数列のルーバ群を示す図である。
【図５】ヒータコアのエンジン冷却水の流れを示す回路
図である。
図である。
【図６】ヒータコアの温水流量特性を示す図である。
【図７】ヒータコアの風量特性を示す図である。
【図８】（ａ）は２列チューブとコルゲートフィンを示
す概略構成図である。（ｂ）は１列チューブとコルゲー
トフィンを示す概略構成図である。
す概略構成図である。（ｂ）は１列チューブとコルゲー
トフィンを示す概略構成図である。
【図９】銅−黄銅コアのフィン山高さＨｆおよびコア奥
行長さＤと放熱量の関係を示す図である。
行長さＤと放熱量の関係を示す図である。
【図１０】アルミニウムコアの場合のフィン山高さＨｆ
およびコア奥行長さＤと放熱量の関係を示す図である。
およびコア奥行長さＤと放熱量の関係を示す図である。
【図１１】アルミニウムコアの場合のフィン山高さＨｆ
およびフィンピッチＰｆと放熱量の関係を示す図であ
る。
およびフィンピッチＰｆと放熱量の関係を示す図であ
る。
【図１２】アルミニウムコアの場合のフィン山高さＨｆ
およびチューブ厚さＢと放熱量の関係を示す図である。
およびチューブ厚さＢと放熱量の関係を示す図である。
【図１３】銅−黄銅コアの場合のチューブ厚さＢと放熱
量の関係を示す図である。
量の関係を示す図である。
【図１４】アルミニウムコアの場合のチューブ厚さＢと
放熱量の関係を示す図である。
放熱量の関係を示す図である。
【図１５】アルミニウムコアの場合のフィンピッチＰｆ
と放熱量の関係を示す図である。
と放熱量の関係を示す図である。
１７ ヒータコア ２０ 上タンク（入口タンク、出口タンク） ２１ 下タンク（入口タンク、出口タンク） ２３ チューブ（偏平チューブ） ２４ コルゲートフィン ２４ａ ルーバ ２４ｂ ルーバ群の上流側部分 ２４ｃ ルーバ群の下流側部分
Claims (3)
- 【請求項１】 被冷却流体の導入を行うとともに、この
導入された被冷却流体を複数の偏平チューブへ分配する
入口タンクと、 前記偏平チューブに熱的結合し、偏平チューブとともに
被冷却流体の放熱部分をなすコルゲートフィンと、 前記偏平チューブ内を流れた被冷却流体の集合を行うと
ともに、この集合した被冷却流体の導出を行う出口タン
クとを備え、 前記偏平チューブをその断面の長手方向が前記放熱部分
に送風される空気流と平行になるように配列したコルゲ
ートフィン型熱交換器において、 前記コルゲートフィンは空気流入方向に対して斜め方向
に傾斜した多数のルーバからなるルーバ群を備えるとと
もに、 前記コルゲートフィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝２．
５〜６．０ｍｍの範囲内に設定したことを特徴とするコ
ルゲートフィン型熱交換器。 - 【請求項２】 前記偏平チューブと前記コルゲートフィ
ンを純アルミニウムまたはアルミニウム合金で製作した
コルゲートフィン型熱交換器において、 前記コルゲートフィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝３．
０〜６．０ｍｍの範囲内に設定したことを特徴とする請
求項１記載のコルゲートフィン型熱交換器。 - 【請求項３】 前記偏平チューブと前記コルゲートフィ
ンを銅または黄銅で製作したコルゲートフィン型熱交換
器において、 前記コルゲートフィンのフィン山高さＨｆをＨｆ＝２．
５〜５．５ｍｍの範囲内に設定したことを特徴とする請
求項１記載のコルゲートフィン型熱交換器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00652492A JP3459271B2 (ja) | 1992-01-17 | 1992-01-17 | 自動車用空調装置のヒータコア |
| US08/002,832 US5311935A (en) | 1992-01-17 | 1993-01-15 | Corrugated fin type heat exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00652492A JP3459271B2 (ja) | 1992-01-17 | 1992-01-17 | 自動車用空調装置のヒータコア |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05196383A true JPH05196383A (ja) | 1993-08-06 |
| JP3459271B2 JP3459271B2 (ja) | 2003-10-20 |
Family
ID=11640760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00652492A Expired - Lifetime JP3459271B2 (ja) | 1992-01-17 | 1992-01-17 | 自動車用空調装置のヒータコア |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5311935A (ja) |
| JP (1) | JP3459271B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0710811A2 (en) | 1994-11-04 | 1996-05-08 | Nippondenso Co., Ltd. | Corrugate fin type heat exchanger |
| JP2002139282A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器、冷凍空調装置、熱交換器の製造方法 |
| US6401809B1 (en) | 1999-12-10 | 2002-06-11 | Visteon Global Technologies, Inc. | Continuous combination fin for a heat exchanger |
| JP2003050095A (ja) * | 2001-08-03 | 2003-02-21 | Toyo Radiator Co Ltd | コルゲートフィン型熱交換器 |
| JP2003083690A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-19 | Toyo Radiator Co Ltd | コルゲートフィン型熱交換器 |
| JP2006207948A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Calsonic Kansei Corp | 空冷式オイルクーラ |
| JP2006226610A (ja) * | 2005-02-17 | 2006-08-31 | T Rad Co Ltd | コルゲートフィン型熱交換器コア |
| JP2006284004A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | T Rad Co Ltd | 凝縮器 |
| JP2007093024A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| JP2007178015A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| JP2009236478A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-15 | Valeo Systemes Thermiques | 高圧冷媒用熱交換器 |
| JP2017194235A (ja) * | 2016-04-21 | 2017-10-26 | 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー | エバポレータ |
| US9915481B2 (en) | 2013-07-12 | 2018-03-13 | Denso Corporation | Fin for heat exchanger |
Families Citing this family (51)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0881450B1 (en) * | 1996-12-04 | 2003-03-05 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Heat exchanger |
| US6178292B1 (en) | 1997-02-06 | 2001-01-23 | Denso Corporation | Core unit of heat exchanger having electric heater |
| US6209628B1 (en) | 1997-03-17 | 2001-04-03 | Denso Corporation | Heat exchanger having several heat exchanging portions |
| JP3855346B2 (ja) * | 1997-03-17 | 2006-12-06 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
| JP3298493B2 (ja) * | 1997-03-18 | 2002-07-02 | 株式会社デンソー | 車両暖房用熱交換器 |
| DE19719262C2 (de) * | 1997-05-07 | 2003-01-30 | Valeo Klimatech Gmbh & Co Kg | Zickzacklamelle als Verrippung von Flachrohrwärmetauschern bei Kraftfahrzeugen |
| FR2764647B1 (fr) * | 1997-06-17 | 2001-12-14 | Valeo Thermique Moteur Sa | Refroidisseur d'air de suralimentation de construction economique |
| US6339937B1 (en) * | 1999-06-04 | 2002-01-22 | Denso Corporation | Refrigerant evaporator |
| JP2001027484A (ja) * | 1999-07-15 | 2001-01-30 | Zexel Valeo Climate Control Corp | サーペンタイン型熱交換器 |
| JP2001165532A (ja) * | 1999-12-09 | 2001-06-22 | Denso Corp | 冷媒凝縮器 |
| US6439300B1 (en) * | 1999-12-21 | 2002-08-27 | Delphi Technologies, Inc. | Evaporator with enhanced condensate drainage |
| FR2803376B1 (fr) * | 1999-12-29 | 2002-09-06 | Valeo Climatisation | Evaporateur a tubes plats empilees possedant deux boites a fluide opposees |
| EP1167911B1 (en) * | 2000-06-26 | 2013-12-25 | Keihin Thermal Technology Corporation | Evaporator |
| FR2824895B1 (fr) * | 2001-05-18 | 2005-12-16 | Air Liquide | Ailette ondulee a persiennes pour echangeur de chaleur a plaques, et echangeur a plaques muni de telles ailettes |
| JP2002372389A (ja) * | 2001-06-13 | 2002-12-26 | Denso Corp | 熱交換器 |
| US6702190B1 (en) | 2001-07-02 | 2004-03-09 | Arvin Technologies, Inc. | Heat transfer system for a vehicle |
| US20030131976A1 (en) * | 2002-01-11 | 2003-07-17 | Krause Paul E. | Gravity fed heat exchanger |
| US6688380B2 (en) * | 2002-06-28 | 2004-02-10 | Aavid Thermally, Llc | Corrugated fin heat exchanger and method of manufacture |
| JP2004219044A (ja) * | 2002-12-26 | 2004-08-05 | Denso Corp | 熱交換器およびコアプレートの製造方法 |
| DE102004012796A1 (de) * | 2003-03-19 | 2004-11-11 | Denso Corp., Kariya | Wärmetauscher und Wärmeübertragungselement mit symmetrischen Winkelabschnitten |
| AU2004239162A1 (en) * | 2003-05-19 | 2004-11-25 | Showa Denko K.K. | Heat exchanger fin, heat exchanger, condensers, and evaporators |
| US6904963B2 (en) * | 2003-06-25 | 2005-06-14 | Valeo, Inc. | Heat exchanger |
| US20050045314A1 (en) * | 2004-08-26 | 2005-03-03 | Valeo, Inc. | Aluminum heat exchanger and method of making thereof |
| BRPI0507143B1 (pt) * | 2004-01-28 | 2018-08-07 | Behr Gmbh & Co. Kg | Trocador de calor, em particular, condensador de tubo chato para um sistema de ar condicionado de veículo automotor |
| US20050189096A1 (en) * | 2004-02-26 | 2005-09-01 | Wilson Michael J. | Compact radiator for an electronic device |
| US20070051502A1 (en) * | 2004-05-19 | 2007-03-08 | Showa Denko K.K. | Heat exchanger fin, heat exchanger, condensers, and evaporators |
| US7913512B2 (en) * | 2006-04-18 | 2011-03-29 | Wood Group Advanced Parts Manufacture, Ag | Air-heated heat exchanger |
| DE102004056557A1 (de) * | 2004-11-23 | 2006-05-24 | Behr Gmbh & Co. Kg | Dimensionsoptimierte Vorrichtung zum Austausch von Wärme und Verfahren zur Optimierung der Dimensionen von Vorrichtungen zum Austausch von Wärme |
| DE112005003151T5 (de) * | 2004-12-16 | 2007-11-08 | Showa Denko K.K. | Verdampfer |
| JP2006207966A (ja) * | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Denso Corp | 熱交換器 |
| KR100690891B1 (ko) * | 2005-05-26 | 2007-03-09 | 엘지전자 주식회사 | 건조기용 열교환기 및 이를 이용한 응축식 건조기 |
| US20060288602A1 (en) * | 2005-06-04 | 2006-12-28 | Lg Electronics Inc. | Heat exchanger for dryer and condensing type dryer using the same |
| JP2007093023A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| US20080041559A1 (en) * | 2006-08-16 | 2008-02-21 | Halla Climate Control Corp. | Heat exchanger for vehicle |
| US8497308B2 (en) | 2006-09-05 | 2013-07-30 | Velocys, Inc. | Integrated microchannel synthesis and separation |
| US7820725B2 (en) * | 2006-09-05 | 2010-10-26 | Velocys, Inc. | Integrated microchannel synthesis and separation |
| US20100037652A1 (en) * | 2006-10-13 | 2010-02-18 | Carrier Corporation | Multi-channel heat exchanger with multi-stage expansion |
| US20090038562A1 (en) * | 2006-12-18 | 2009-02-12 | Halla Climate Control Corp. | Cooling system for a vehicle |
| US20080142190A1 (en) * | 2006-12-18 | 2008-06-19 | Halla Climate Control Corp. | Heat exchanger for a vehicle |
| EP2014892B1 (en) * | 2007-07-11 | 2010-08-25 | João de Deus & Filhos, S.A. | A heat exchanger arrangement |
| FR2924491B1 (fr) | 2007-12-04 | 2009-12-18 | Valeo Systemes Thermiques | Intercalaire ondule muni de persiennes pour echangeur de chaleur |
| US20090173478A1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-07-09 | Delphi Technologies, Inc. | Frost tolerant fins |
| DE102012024808A1 (de) * | 2012-12-19 | 2014-06-26 | Outokumpu Nirosta Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von profilierten Metallbändern |
| US20140284037A1 (en) * | 2013-03-20 | 2014-09-25 | Caterpillar Inc. | Aluminum Tube-and-Fin Assembly Geometry |
| US20140352933A1 (en) * | 2013-05-28 | 2014-12-04 | Hamilton Sundstrand Corporation | Core assembly for a heat exchanger and method of assembling |
| DE102013106831A1 (de) * | 2013-06-28 | 2014-12-31 | Valeo Klimasysteme Gmbh | Fahrzeugklimaanlage eines Hybrid- oder Elektrofahrzeugs |
| RU2679092C2 (ru) * | 2014-05-27 | 2019-02-05 | Т.Рад Ко., Лтд. | Сердцевина теплообменника |
| US10209012B2 (en) * | 2015-02-24 | 2019-02-19 | Lgl France | Heat exchanger with louvered fins |
| JP2018132247A (ja) * | 2017-02-15 | 2018-08-23 | 富士電機株式会社 | 自動販売機 |
| FR3063341B1 (fr) * | 2017-02-28 | 2020-06-12 | Valeo Systemes Thermiques | Evaporateur pour installation de climatisation |
| WO2018167327A1 (en) * | 2017-03-17 | 2018-09-20 | Valeo Systemes Thermiques | Evaporator of an air conditioning circuit, especially for a motor vehicle |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56155391A (en) * | 1980-04-30 | 1981-12-01 | Nippon Denso Co Ltd | Corrugated fin type heat exchanger |
| JPS59107190A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-21 | Nippon Radiator Co Ltd | 熱交換器 |
| US4693307A (en) * | 1985-09-16 | 1987-09-15 | General Motors Corporation | Tube and fin heat exchanger with hybrid heat transfer fin arrangement |
| US4998580A (en) * | 1985-10-02 | 1991-03-12 | Modine Manufacturing Company | Condenser with small hydraulic diameter flow path |
| US4825941B1 (en) * | 1986-07-29 | 1997-07-01 | Showa Aluminum Corp | Condenser for use in a car cooling system |
| JP2519062B2 (ja) * | 1987-07-20 | 1996-07-31 | トキコ株式会社 | 給油装置 |
| JPH02287094A (ja) * | 1989-04-26 | 1990-11-27 | Zexel Corp | 熱交換器 |
| JPH0345302A (ja) * | 1989-07-13 | 1991-02-26 | Nippon Renga Seizo Kk | 大型タイルを型枠としたコンクリートパネルの製造方法 |
| JPH03102193A (ja) * | 1989-09-13 | 1991-04-26 | Showa Alum Corp | 凝縮器 |
| JP2786702B2 (ja) * | 1989-12-07 | 1998-08-13 | 昭和アルミニウム株式会社 | 複式一体型熱交換器 |
| JPH03204595A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-09-06 | Showa Alum Corp | 凝縮器 |
-
1992
- 1992-01-17 JP JP00652492A patent/JP3459271B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-01-15 US US08/002,832 patent/US5311935A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0710811A3 (en) * | 1994-11-04 | 1997-10-29 | Nippon Denso Co | Corrugated fin heat exchanger |
| EP0710811A2 (en) | 1994-11-04 | 1996-05-08 | Nippondenso Co., Ltd. | Corrugate fin type heat exchanger |
| US6401809B1 (en) | 1999-12-10 | 2002-06-11 | Visteon Global Technologies, Inc. | Continuous combination fin for a heat exchanger |
| JP2002139282A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器、冷凍空調装置、熱交換器の製造方法 |
| JP2003050095A (ja) * | 2001-08-03 | 2003-02-21 | Toyo Radiator Co Ltd | コルゲートフィン型熱交換器 |
| JP4690605B2 (ja) * | 2001-09-06 | 2011-06-01 | 株式会社ティラド | コルゲートフィン型熱交換器 |
| JP2003083690A (ja) * | 2001-09-06 | 2003-03-19 | Toyo Radiator Co Ltd | コルゲートフィン型熱交換器 |
| JP2006207948A (ja) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Calsonic Kansei Corp | 空冷式オイルクーラ |
| JP2006226610A (ja) * | 2005-02-17 | 2006-08-31 | T Rad Co Ltd | コルゲートフィン型熱交換器コア |
| JP2006284004A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | T Rad Co Ltd | 凝縮器 |
| JP2007093024A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| JP2007178015A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| JP2009236478A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-15 | Valeo Systemes Thermiques | 高圧冷媒用熱交換器 |
| US9915481B2 (en) | 2013-07-12 | 2018-03-13 | Denso Corporation | Fin for heat exchanger |
| JP2017194235A (ja) * | 2016-04-21 | 2017-10-26 | 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー | エバポレータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3459271B2 (ja) | 2003-10-20 |
| US5311935A (en) | 1994-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3459271B2 (ja) | 自動車用空調装置のヒータコア | |
| US7882708B2 (en) | Flat pipe-shaped heat exchanger | |
| US4332293A (en) | Corrugated fin type heat exchanger | |
| US5035052A (en) | Method of assembling a heat exchanger including a method of determining values of parameters in a heat exchanger, and determining whether the efficiency of the heat exchanger is acceptable | |
| US6341648B1 (en) | Heat exchanger having heat-exchanging core portion divided into plural core portions | |
| US6889757B2 (en) | Core structure of integral heat-exchanger | |
| US7147047B2 (en) | Heat exchanger | |
| JP2004092942A (ja) | 熱交換器 | |
| KR960029756A (ko) | 핀 튜브형 열교환기의 플레이트핀 | |
| US5975200A (en) | Plate-fin type heat exchanger | |
| JP2957155B2 (ja) | 空気調和機の熱交換器 | |
| JPS6146756B2 (ja) | ||
| US20070267187A1 (en) | Heat Exchanger | |
| JP3627295B2 (ja) | 熱交換器 | |
| EP0803695B1 (en) | Plate-fin heat exchanger | |
| JPH0410530Y2 (ja) | ||
| JP4690605B2 (ja) | コルゲートフィン型熱交換器 | |
| GB2280021A (en) | Cooling air flow distribution in radiators | |
| JP2624336B2 (ja) | フィン付熱交換器 | |
| JPH025326Y2 (ja) | ||
| JPS6314092A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2588114Y2 (ja) | 自動車用熱交換器 | |
| JPH0117014Y2 (ja) | ||
| JPH0213788A (ja) | 熱交換器 | |
| JPS6152589A (ja) | 空気用熱交換器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090808 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100808 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100808 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110808 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120808 Year of fee payment: 9 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120808 Year of fee payment: 9 |