JPH0518615A - 冷凍冷蔵庫 - Google Patents
冷凍冷蔵庫Info
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- JPH0518615A JPH0518615A JP3172459A JP17245991A JPH0518615A JP H0518615 A JPH0518615 A JP H0518615A JP 3172459 A JP3172459 A JP 3172459A JP 17245991 A JP17245991 A JP 17245991A JP H0518615 A JPH0518615 A JP H0518615A
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- Japan
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- evaporator
- compressor
- heater
- expansion valve
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 圧縮機１、凝縮器２、温度式自動膨張弁４、
蒸発器５を順次接続し、前記温度式自動膨張弁４の感温
筒４ｂを前記蒸発器５の出口に配置し、前記蒸発器５の
入口・出口の温度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍
冷蔵庫において、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に
設けられた冷媒加熱用ヒータ８と、前記圧縮機１の停止
時に前記加熱用ヒータ８をオンすることにより、前記蒸
発器５入口の圧力を制御する制御手段とを備える。 【効果】 圧縮機停止時に温度式自動膨張弁が閉じ、凝
縮器側の高圧冷媒の蒸発器への流入を防ぐことができ
る。
蒸発器５を順次接続し、前記温度式自動膨張弁４の感温
筒４ｂを前記蒸発器５の出口に配置し、前記蒸発器５の
入口・出口の温度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍
冷蔵庫において、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に
設けられた冷媒加熱用ヒータ８と、前記圧縮機１の停止
時に前記加熱用ヒータ８をオンすることにより、前記蒸
発器５入口の圧力を制御する制御手段とを備える。 【効果】 圧縮機停止時に温度式自動膨張弁が閉じ、凝
縮器側の高圧冷媒の蒸発器への流入を防ぐことができ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は圧縮式冷凍サイクルを
用いた冷蔵庫に関するものである。
用いた冷蔵庫に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図９は、例えば特開昭６１−１１４０６
６号公報に示された従来の冷蔵庫の構成図であり、図に
おいて、１は圧縮機、２は凝縮器、３はドライヤ、６は
毛細管、４は温度式自動膨張弁、４ｂは感温筒、５は蒸
発器である。図１０は減圧部モデル図で、４ｃは弁、４
ｄはオリフィスである。図１１は温度式自動膨張弁の特
性図である。
６号公報に示された従来の冷蔵庫の構成図であり、図に
おいて、１は圧縮機、２は凝縮器、３はドライヤ、６は
毛細管、４は温度式自動膨張弁、４ｂは感温筒、５は蒸
発器である。図１０は減圧部モデル図で、４ｃは弁、４
ｄはオリフィスである。図１１は温度式自動膨張弁の特
性図である。
【０００３】次に動作について説明する。圧縮機１によ
り圧縮された冷媒は凝縮器２により凝縮され、ドライヤ
３で乾燥、そして減圧部となる毛細管６、温度式自動膨
張弁４により減圧、流量制御をされ、蒸発器５で蒸発し
圧縮機１に戻る。減圧部について詳しく述べる。毛細管
６によりΔＰｃａｐだけ減圧された冷媒は、さらに膨張
弁４の弁４ｃとオリフィス４ｄによりΔＰｅｘｐ減圧さ
れ、トータルで、 ΔＰ＝ΔＰｃａｐ＋ΔＰｅｘｐ 減圧を受ける。
り圧縮された冷媒は凝縮器２により凝縮され、ドライヤ
３で乾燥、そして減圧部となる毛細管６、温度式自動膨
張弁４により減圧、流量制御をされ、蒸発器５で蒸発し
圧縮機１に戻る。減圧部について詳しく述べる。毛細管
６によりΔＰｃａｐだけ減圧された冷媒は、さらに膨張
弁４の弁４ｃとオリフィス４ｄによりΔＰｅｘｐ減圧さ
れ、トータルで、 ΔＰ＝ΔＰｃａｐ＋ΔＰｅｘｐ 減圧を受ける。
【０００４】さらに弁リフト量とハンチングの関係につ
いて詳しく述べる。まずハンチングについてであるが通
常の冷蔵庫運転時の庫内温度の時経変化を図１２に示
す。図の如く庫内温度は圧縮機のＯＮ・ＯＦＦに伴い滑
らかなカーブを描くが、膨張弁を用いた場合図１３の如
き実に不安定な動きを示す。これがハンチングである。
いて詳しく述べる。まずハンチングについてであるが通
常の冷蔵庫運転時の庫内温度の時経変化を図１２に示
す。図の如く庫内温度は圧縮機のＯＮ・ＯＦＦに伴い滑
らかなカーブを描くが、膨張弁を用いた場合図１３の如
き実に不安定な動きを示す。これがハンチングである。
【０００５】次にリフト量とハンチングの関係について
説明する。図１１に示す様に、リフト量が小なる領域に
おいては（膨張弁の特性上）に冷媒流量の変化の割合が
大きく、通常の使用範囲では感温筒の反応速度は適正で
あっても、上記領域では該速度が前記流量変化に対しア
ンバランスとなり、不安定な動作をし易くなる。
説明する。図１１に示す様に、リフト量が小なる領域に
おいては（膨張弁の特性上）に冷媒流量の変化の割合が
大きく、通常の使用範囲では感温筒の反応速度は適正で
あっても、上記領域では該速度が前記流量変化に対しア
ンバランスとなり、不安定な動作をし易くなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来の冷蔵庫は以上の
ように構成されているので、問題となるのが毛細管ｂの
長さ（ΔＰｃａｐの設定値としても良い。）である。高
負荷、低負荷の２ケースについて述べる。高負荷時最適
となる毛細管を設置した場合、低負荷時には該毛細管４
の抵抗により、冷凍サイクルにガス遅れが生じ、冷却ス
ピードが遅くなり消費電力の悪化を招く。逆に低負荷時
最適となる毛細管６を設置した場合、高負荷時にΔＰｃ
ａｐが小さくΔＰｅｘｐが大きくなり弁リフト量Ｌが小
なる領域で膨張弁が作動し、ハンチングを起こし易くな
る。
ように構成されているので、問題となるのが毛細管ｂの
長さ（ΔＰｃａｐの設定値としても良い。）である。高
負荷、低負荷の２ケースについて述べる。高負荷時最適
となる毛細管を設置した場合、低負荷時には該毛細管４
の抵抗により、冷凍サイクルにガス遅れが生じ、冷却ス
ピードが遅くなり消費電力の悪化を招く。逆に低負荷時
最適となる毛細管６を設置した場合、高負荷時にΔＰｃ
ａｐが小さくΔＰｅｘｐが大きくなり弁リフト量Ｌが小
なる領域で膨張弁が作動し、ハンチングを起こし易くな
る。
【０００７】また従来の温度式膨張弁４を用いた冷凍冷
蔵庫は、以上のように構成されており、蒸発器５の冷媒
流量を制御しているので、運転時の負荷に対する追従性
は向上するが、停止時に、温度式自動膨張弁４の絞りが
開いてしまい、高圧（高温）冷媒が、凝縮器２側（即
ち、蒸発器５入口）と、圧縮機１側（即ち、蒸発器５出
口）との双方より、蒸発器５に流入し、蒸発器５温度が
上昇してしまい、圧縮機１停止時間が短くなる、また冷
凍サイクル内の冷媒圧力が一定となるため、起動時に高
低圧差がつくまでに時間がかかる等の問題点があった。
蔵庫は、以上のように構成されており、蒸発器５の冷媒
流量を制御しているので、運転時の負荷に対する追従性
は向上するが、停止時に、温度式自動膨張弁４の絞りが
開いてしまい、高圧（高温）冷媒が、凝縮器２側（即
ち、蒸発器５入口）と、圧縮機１側（即ち、蒸発器５出
口）との双方より、蒸発器５に流入し、蒸発器５温度が
上昇してしまい、圧縮機１停止時間が短くなる、また冷
凍サイクル内の冷媒圧力が一定となるため、起動時に高
低圧差がつくまでに時間がかかる等の問題点があった。
【０００８】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、温度式膨張弁に正確な作動を行
わせ、従来ある負荷の大きさの時のみ最適値となる減圧
部を、広範囲に渡って良好となる減圧部とすることで消
費電力を低減した冷蔵庫を提供する。
ためになされたもので、温度式膨張弁に正確な作動を行
わせ、従来ある負荷の大きさの時のみ最適値となる減圧
部を、広範囲に渡って良好となる減圧部とすることで消
費電力を低減した冷蔵庫を提供する。
【０００９】また停止時に蒸発器への高圧（高温）冷媒
の流入を防ぐことができるとともに、停止時に冷凍サイ
クル内の高低圧差を維持し、停止時間を長く、起動後の
定常運転への移行時間を短かくすることができる冷凍冷
蔵庫を得ることを目的とする。
の流入を防ぐことができるとともに、停止時に冷凍サイ
クル内の高低圧差を維持し、停止時間を長く、起動後の
定常運転への移行時間を短かくすることができる冷凍冷
蔵庫を得ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明に係る請求項１
の冷凍冷蔵庫は、圧縮機、凝縮器、温度式自動膨張弁、
蒸発器を順次接続し、前記温度式自動膨張弁の感温筒を
前記蒸発器の出口に配置し、前記蒸発器の入口・出口の
温度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍冷蔵庫におい
て、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に設けられた冷
媒加熱用ヒータと、前記圧縮機の停止時に前記加熱用ヒ
ータをオンすることにより、前記蒸発器入口の圧力を制
御する制御手段とを備える。
の冷凍冷蔵庫は、圧縮機、凝縮器、温度式自動膨張弁、
蒸発器を順次接続し、前記温度式自動膨張弁の感温筒を
前記蒸発器の出口に配置し、前記蒸発器の入口・出口の
温度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍冷蔵庫におい
て、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に設けられた冷
媒加熱用ヒータと、前記圧縮機の停止時に前記加熱用ヒ
ータをオンすることにより、前記蒸発器入口の圧力を制
御する制御手段とを備える。
【００１１】この発明に係る請求項２の冷凍冷蔵庫は、
圧縮機、凝縮器、温度式自動膨張弁、蒸発器を順次接続
してなる冷凍冷蔵庫において、前記温度式自動膨張弁の
感温筒部に設けられた感温筒加熱用ヒータを備える。
圧縮機、凝縮器、温度式自動膨張弁、蒸発器を順次接続
してなる冷凍冷蔵庫において、前記温度式自動膨張弁の
感温筒部に設けられた感温筒加熱用ヒータを備える。
【００１２】
【作用】この発明における請求項１の冷凍冷蔵庫は、圧
縮機停止時に温度式自動膨張弁が閉じ、凝縮器側の高圧
冷媒の蒸発器への流入を防ぐ。
縮機停止時に温度式自動膨張弁が閉じ、凝縮器側の高圧
冷媒の蒸発器への流入を防ぐ。
【００１３】この発明における請求項２の冷凍冷蔵庫
は、温度式自動膨張弁による２次減圧を感温筒加熱用ヒ
ータで制御する。
は、温度式自動膨張弁による２次減圧を感温筒加熱用ヒ
ータで制御する。
【００１４】
実施例１．以下、この発明の実施例１を図について説明
する。図１において、１は圧縮機、２は凝縮器、３はド
ライヤ、４は温度式自動膨張弁、５は蒸発器、６は１次
減圧用のキャピラリーチューブ、もしくはそれに類する
減圧器である。これは上記温度自動膨張弁４の作動を安
定させる効果を持つ。７は逆止弁、８は加熱用ヒータで
ある。なお温度式自動膨張弁４は、絞り部４ａと感温筒
部４ｂより構成される。また図中Ｐａは、絞り部４ａ冷
媒圧力（蒸発器５入口温度に相当）、Ｐｂは感温筒部４
ｂ圧力（蒸発器５出口温度に相当）を意味する。また図
２は加熱用ヒータ８の制御を表すブロック図で、９は圧
縮機ＯＮ／ＯＦＦ判定手段、１０は加熱用ヒータ制御手
段である。
する。図１において、１は圧縮機、２は凝縮器、３はド
ライヤ、４は温度式自動膨張弁、５は蒸発器、６は１次
減圧用のキャピラリーチューブ、もしくはそれに類する
減圧器である。これは上記温度自動膨張弁４の作動を安
定させる効果を持つ。７は逆止弁、８は加熱用ヒータで
ある。なお温度式自動膨張弁４は、絞り部４ａと感温筒
部４ｂより構成される。また図中Ｐａは、絞り部４ａ冷
媒圧力（蒸発器５入口温度に相当）、Ｐｂは感温筒部４
ｂ圧力（蒸発器５出口温度に相当）を意味する。また図
２は加熱用ヒータ８の制御を表すブロック図で、９は圧
縮機ＯＮ／ＯＦＦ判定手段、１０は加熱用ヒータ制御手
段である。
【００１５】次に動作について説明する。圧縮機１運転
時は、従来の温度式膨張弁４を用いた、冷凍サイクルと
同じ動作である。即ち、絞り部４ａ圧力Ｐａと感温筒部
４ｂ圧力Ｐｂとが一定の差ΔＰ（ΔＰ＝Ｐｂ−Ｐａ＞
０）を保つ様に温度式自動膨張弁４の絞りが蒸発器５に
対する負荷量に応じて変化し、冷媒流量を制御する。
時は、従来の温度式膨張弁４を用いた、冷凍サイクルと
同じ動作である。即ち、絞り部４ａ圧力Ｐａと感温筒部
４ｂ圧力Ｐｂとが一定の差ΔＰ（ΔＰ＝Ｐｂ−Ｐａ＞
０）を保つ様に温度式自動膨張弁４の絞りが蒸発器５に
対する負荷量に応じて変化し、冷媒流量を制御する。
【００１６】次に圧縮機１停止時には、加熱ヒータ８を
ＯＮすることで、蒸発器５入口を加熱し、絞り部４ａ圧
力を上昇させる。この時、蒸発器５出口側は、圧縮機１
からの高圧高温冷媒の戻りが逆止弁７により止められて
いるため温度上昇がない。従って、ΔＰ＝Ｐｂ−Ｐａが
運転時より小さくなり、温度式自動膨張弁４が絞る方向
に動き、絞り弁が閉止する。この結果として、凝縮器２
側から蒸発器５への高圧高温冷媒の注入が、絞り部４ａ
で止められ、蒸発器５前後が低圧低温の閉回路となる。
このため、圧縮機１停止時の蒸発器５の温度上昇が少な
くなり、結果として冷凍冷蔵庫の庫内温度の上昇もゆる
められ、圧縮機１の停止時間が長くなる。また、停止中
に冷凍サイクルの高低圧差が維持され、圧縮機１の起動
時から定常運転状態への移行時間が短縮することができ
る。
ＯＮすることで、蒸発器５入口を加熱し、絞り部４ａ圧
力を上昇させる。この時、蒸発器５出口側は、圧縮機１
からの高圧高温冷媒の戻りが逆止弁７により止められて
いるため温度上昇がない。従って、ΔＰ＝Ｐｂ−Ｐａが
運転時より小さくなり、温度式自動膨張弁４が絞る方向
に動き、絞り弁が閉止する。この結果として、凝縮器２
側から蒸発器５への高圧高温冷媒の注入が、絞り部４ａ
で止められ、蒸発器５前後が低圧低温の閉回路となる。
このため、圧縮機１停止時の蒸発器５の温度上昇が少な
くなり、結果として冷凍冷蔵庫の庫内温度の上昇もゆる
められ、圧縮機１の停止時間が長くなる。また、停止中
に冷凍サイクルの高低圧差が維持され、圧縮機１の起動
時から定常運転状態への移行時間が短縮することができ
る。
【００１７】本動作における加熱用ヒータ８の制御につ
いて図２において補足説明する。圧縮機１停止時は、圧
縮機１が停止したのを、圧縮機ＯＮ／ＯＦＦ判定手段９
で検知して、加熱用ヒータ制御手段１０により加熱用ヒ
ータ８をＯＮする。また、圧縮機１起動時には、圧縮機
ＯＮ／ＯＦＦ判定手段９によって圧縮機１の起動を検知
し、加熱用ヒータ制御手段１０により加熱用ヒータ８を
ＯＦＦする。
いて図２において補足説明する。圧縮機１停止時は、圧
縮機１が停止したのを、圧縮機ＯＮ／ＯＦＦ判定手段９
で検知して、加熱用ヒータ制御手段１０により加熱用ヒ
ータ８をＯＮする。また、圧縮機１起動時には、圧縮機
ＯＮ／ＯＦＦ判定手段９によって圧縮機１の起動を検知
し、加熱用ヒータ制御手段１０により加熱用ヒータ８を
ＯＦＦする。
【００１８】実施例２．また、上記実施例１の冷凍サイ
クルにおいて、図３に示す様に感温筒部４ｂを加熱する
ヒータ１１を設けることにより、圧縮機１起動時から定
常運転状態までの移行時間をより短縮することができ
る。図４は加熱用ヒータ１１の制御を表すブロック図で
ある。この動作につき、下記に説明する。圧縮機１起動
時に、感温筒加熱用ヒータ１１を一定時間ＯＮすること
により感温筒部圧力Ｐｂを上昇させる。これにより、Δ
Ｐ＝Ｐｂ−Ｐａが設定より大きくなり、温度式自動膨張
弁４の絞り部４ａが開く方向に動き、蒸発器５に流れる
冷媒量が増加し、蒸発器５内での起動時での冷媒不足が
解消され、運転安定までに、より効率良く蒸発器能力を
使うことができる。本動作の加熱用ヒータの制御につい
て補足する。図４において圧縮機１が起動すると、圧縮
機ＯＮ／ＯＦＦ判定手段９によりこれを検知し、加熱用
ヒータ制御手段１０によって加熱用ヒータ８をＯＦＦ
し、同時に感温筒加熱用ヒータ１１を一定時間の間ＯＮ
することで、膨張弁４の絞りを制御している。
クルにおいて、図３に示す様に感温筒部４ｂを加熱する
ヒータ１１を設けることにより、圧縮機１起動時から定
常運転状態までの移行時間をより短縮することができ
る。図４は加熱用ヒータ１１の制御を表すブロック図で
ある。この動作につき、下記に説明する。圧縮機１起動
時に、感温筒加熱用ヒータ１１を一定時間ＯＮすること
により感温筒部圧力Ｐｂを上昇させる。これにより、Δ
Ｐ＝Ｐｂ−Ｐａが設定より大きくなり、温度式自動膨張
弁４の絞り部４ａが開く方向に動き、蒸発器５に流れる
冷媒量が増加し、蒸発器５内での起動時での冷媒不足が
解消され、運転安定までに、より効率良く蒸発器能力を
使うことができる。本動作の加熱用ヒータの制御につい
て補足する。図４において圧縮機１が起動すると、圧縮
機ＯＮ／ＯＦＦ判定手段９によりこれを検知し、加熱用
ヒータ制御手段１０によって加熱用ヒータ８をＯＦＦ
し、同時に感温筒加熱用ヒータ１１を一定時間の間ＯＮ
することで、膨張弁４の絞りを制御している。
【００１９】実施例３．以下、この発明の実施例３を図
について説明する。図５はこの発明の実施例３による冷
蔵庫の構成図、図６は感温筒取付部詳細図、図７は感温
筒断熱材斜視図、図８はヒータ制御フローチャートであ
る。図において、１１は温度式自動膨張弁４の感温筒４
ｂに設置されたヒータであり、感温筒断熱材４ｃに接着
されている。１２はサクションパイプである。
について説明する。図５はこの発明の実施例３による冷
蔵庫の構成図、図６は感温筒取付部詳細図、図７は感温
筒断熱材斜視図、図８はヒータ制御フローチャートであ
る。図において、１１は温度式自動膨張弁４の感温筒４
ｂに設置されたヒータであり、感温筒断熱材４ｃに接着
されている。１２はサクションパイプである。
【００２０】次に動作について説明する。従来例と同様
に高負荷時、定負荷時の２ケースについて述べる。低負
荷時はヒータ出力を大きくし、感温筒４ｂを温め弁リフ
ト量を大きくし、弁全開に近い状態にする。すなわち、
減圧、流量制御は毛細管６で行われる。逆に高負荷時は
ヒータ入力を小さくし、毛細管６を膨張弁４で減圧を行
う。この中間に関してもヒータを制御し、負荷に対し最
適となる減圧部を構成する。ヒータ制御に関しては外気
センサーから外気温Ｔｏ、又、庫内温度センサーからの
温度データを時経で蓄え、外気温Ｔｏ（すなわち庫内と
の温度差）による負荷、及び庫内温度の時経変化から庫
内の食品の入替等による負荷を検出する。すなわち、図
８のフローチャートに示すように、ステップ１００で外
気温度Ｔｏを検出し、ステップ１０１でこの外気温度Ｔ
ｏと庫内温度との差や、庫内温度の時経変化の差から庫
内の負荷量ΔＴｉを検出する。次いでステップ１０２で
負荷量ΔＴｉと予め設定された負荷量の設定値αを比較
し、ΔＴｉがα以下の場合すなわち低負荷の時はステッ
プ１０３でヒータ１１に供給する電力をＷ＝ｆ（Ｔｏ）
としてヒータ出力を大きく設定し、ステップ１０５でヒ
ータ７に出力する。またステップ１０２で負荷量ΔＴｉ
が設定値より大きく、高負荷の場合はステップ１０４で
ヒータ７の電力Ｗ＝ｆ（Ｔｏ，ΔＴｉ）として、それぞ
れの負荷量ΔＴｉに応じてヒータ電力量を小さく設定
し、ステップ１０５でヒータ７に出力する。なお、この
電力量Ｗ＝ｆ（Ｔｏ，ΔＴｉ）の値等は、冷蔵庫の運転
を制御するマイクロコンピュータ（図示せず）により算
出され、設定されている。
に高負荷時、定負荷時の２ケースについて述べる。低負
荷時はヒータ出力を大きくし、感温筒４ｂを温め弁リフ
ト量を大きくし、弁全開に近い状態にする。すなわち、
減圧、流量制御は毛細管６で行われる。逆に高負荷時は
ヒータ入力を小さくし、毛細管６を膨張弁４で減圧を行
う。この中間に関してもヒータを制御し、負荷に対し最
適となる減圧部を構成する。ヒータ制御に関しては外気
センサーから外気温Ｔｏ、又、庫内温度センサーからの
温度データを時経で蓄え、外気温Ｔｏ（すなわち庫内と
の温度差）による負荷、及び庫内温度の時経変化から庫
内の食品の入替等による負荷を検出する。すなわち、図
８のフローチャートに示すように、ステップ１００で外
気温度Ｔｏを検出し、ステップ１０１でこの外気温度Ｔ
ｏと庫内温度との差や、庫内温度の時経変化の差から庫
内の負荷量ΔＴｉを検出する。次いでステップ１０２で
負荷量ΔＴｉと予め設定された負荷量の設定値αを比較
し、ΔＴｉがα以下の場合すなわち低負荷の時はステッ
プ１０３でヒータ１１に供給する電力をＷ＝ｆ（Ｔｏ）
としてヒータ出力を大きく設定し、ステップ１０５でヒ
ータ７に出力する。またステップ１０２で負荷量ΔＴｉ
が設定値より大きく、高負荷の場合はステップ１０４で
ヒータ７の電力Ｗ＝ｆ（Ｔｏ，ΔＴｉ）として、それぞ
れの負荷量ΔＴｉに応じてヒータ電力量を小さく設定
し、ステップ１０５でヒータ７に出力する。なお、この
電力量Ｗ＝ｆ（Ｔｏ，ΔＴｉ）の値等は、冷蔵庫の運転
を制御するマイクロコンピュータ（図示せず）により算
出され、設定されている。
【００２１】また上記実施例では、１次の減圧に毛細管
を用いたが、その他のオリフィス管等の減圧作用を有す
る部材を用いても良い。
を用いたが、その他のオリフィス管等の減圧作用を有す
る部材を用いても良い。
【００２２】
【発明の効果】この発明は次に記載する効果を奏する。
請求項１の冷凍冷蔵庫は、圧縮機、凝縮器、温度式自動
膨張弁、蒸発器を順次接続し、前記温度式自動膨張弁の
感温筒を前記蒸発器の出口に配置し、前記蒸発器の入口
・出口の温度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍冷蔵
庫において、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に設け
られた冷媒加熱用ヒータと、前記圧縮機の停止時に前記
加熱用ヒータをオンすることにより、前記蒸発器入口の
圧力を制御する制御手段とを備え構成にしたので、圧縮
機停止時に温度式自動膨張弁が閉じ、凝縮器側の高圧冷
媒の蒸発器への流入を防ぐことができる。
請求項１の冷凍冷蔵庫は、圧縮機、凝縮器、温度式自動
膨張弁、蒸発器を順次接続し、前記温度式自動膨張弁の
感温筒を前記蒸発器の出口に配置し、前記蒸発器の入口
・出口の温度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍冷蔵
庫において、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に設け
られた冷媒加熱用ヒータと、前記圧縮機の停止時に前記
加熱用ヒータをオンすることにより、前記蒸発器入口の
圧力を制御する制御手段とを備え構成にしたので、圧縮
機停止時に温度式自動膨張弁が閉じ、凝縮器側の高圧冷
媒の蒸発器への流入を防ぐことができる。
【００２３】請求項２の冷凍冷蔵庫は、圧縮機、凝縮
器、温度式自動膨張弁、蒸発器を順次接続してなる冷凍
冷蔵庫において、前記温度式自動膨張弁の感温筒部に設
けられた感温筒加熱用ヒータを備えた構成にしたので、
広い負荷範囲で最適な減圧・流量制御ができる。
器、温度式自動膨張弁、蒸発器を順次接続してなる冷凍
冷蔵庫において、前記温度式自動膨張弁の感温筒部に設
けられた感温筒加熱用ヒータを備えた構成にしたので、
広い負荷範囲で最適な減圧・流量制御ができる。
【図１】この発明の実施例１による冷凍冷蔵庫の冷凍サ
イクル図である。
イクル図である。
【図２】この発明の実施例１による冷凍冷蔵庫のブロッ
ク図である。
ク図である。
【図３】この発明の実施例２による冷凍冷蔵庫の冷凍サ
イクル図である。
イクル図である。
【図４】この発明の実施例２による冷凍冷蔵庫のブロッ
ク図である。
ク図である。
【図５】この発明の実施例３による冷凍冷蔵庫の冷凍サ
イクル図である。
イクル図である。
【図６】この発明の実施例３による冷凍冷蔵庫の感温筒
部取付部詳細図である。
部取付部詳細図である。
【図７】この発明の実施例３による冷凍冷蔵庫の感温筒
断熱材斜視図である。
断熱材斜視図である。
【図８】この発明の実施例３による冷凍冷蔵庫のヒータ
制御フローチャートである。
制御フローチャートである。
【図９】従来の冷凍冷蔵庫の冷凍サイクル図である。
【図１０】従来の冷凍冷蔵庫の減圧部モデル図である。
【図１１】従来の冷凍冷蔵庫の温度式自動膨張弁の特性
グラフ図である。
グラフ図である。
【図１２】従来の冷凍冷蔵庫の庫内温度の時経変化図で
ある。
ある。
【図１３】従来の冷凍冷蔵庫の庫内温度のハンチング状
態の時経変化図である。
態の時経変化図である。
１ 圧縮機
２ 凝縮器
４ 温度式自動膨張弁
５ 蒸発器
８ 加熱用ヒータ
１１ 感温筒加熱用ヒータ
Claims (2)
- 【請求項１】 圧縮機、凝縮器、温度式自動膨張弁、蒸
発器を順次接続し、前記温度式自動膨張弁の感温筒を前
記蒸発器の出口に配置し、前記蒸発器の入口・出口の温
度差を検知して冷媒流量を制御する冷凍冷蔵庫におい
て、前記温度式自動膨張弁と蒸発器の間に設けられた冷
媒加熱用ヒータと、前記圧縮機の停止時に前記加熱用ヒ
ータをオンすることにより、前記蒸発器入口の圧力を制
御する制御手段とを備えたことを特徴とする冷凍冷蔵
庫。 - 【請求項２】 圧縮機、凝縮器、温度式自動膨張弁、蒸
発器を順次接続してなる冷凍冷蔵庫において、前記温度
式自動膨張弁の感温筒部に設けられた感温筒加熱用ヒー
タを備えたことを特徴とする冷凍冷蔵庫。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3172459A JP2701598B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 冷凍冷蔵庫 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3172459A JP2701598B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 冷凍冷蔵庫 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0518615A true JPH0518615A (ja) | 1993-01-26 |
| JP2701598B2 JP2701598B2 (ja) | 1998-01-21 |
Family
ID=15942391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3172459A Expired - Lifetime JP2701598B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 冷凍冷蔵庫 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2701598B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002286300A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-03 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
| JP2011169519A (ja) * | 2010-02-18 | 2011-09-01 | Nishikori:Kk | 冷却装置 |
| JP2017133728A (ja) * | 2016-01-26 | 2017-08-03 | 伸和コントロールズ株式会社 | 温度制御装置 |
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| CN112944706A (zh) * | 2021-02-20 | 2021-06-11 | 冷王(上海)实业有限公司 | 运输冷冻机组及其控制方法 |
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-
1991
- 1991-07-12 JP JP3172459A patent/JP2701598B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2701598B2 (ja) | 1998-01-21 |
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