JPH0517861A - 合金化炉 - Google Patents
合金化炉Info
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- JPH0517861A JPH0517861A JP17143191A JP17143191A JPH0517861A JP H0517861 A JPH0517861 A JP H0517861A JP 17143191 A JP17143191 A JP 17143191A JP 17143191 A JP17143191 A JP 17143191A JP H0517861 A JPH0517861 A JP H0517861A
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- Japan
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- gas
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、保持帯への冷気の侵入を防止する
ことができるガスシール装置を有する合金化炉を提供す
ることを目的とする。 【構成】 保持帯から冷却帯への連絡通路に連通するガ
ス導入路と、このガス導入路にシールガスを供給するガ
ス供給手段と、前記連絡通路内の圧力を検出する手段
と、前記ガス導入路内の圧力を検出する手段と、これら
の検出内圧を比較し、比較結果に基づき前記ガス導入路
へのシールガス供給量を制御する手段と、を有し、前記
ガス導入路が前記連絡通路に対して斜め下向きに開口し
ている。
ことができるガスシール装置を有する合金化炉を提供す
ることを目的とする。 【構成】 保持帯から冷却帯への連絡通路に連通するガ
ス導入路と、このガス導入路にシールガスを供給するガ
ス供給手段と、前記連絡通路内の圧力を検出する手段
と、前記ガス導入路内の圧力を検出する手段と、これら
の検出内圧を比較し、比較結果に基づき前記ガス導入路
へのシールガス供給量を制御する手段と、を有し、前記
ガス導入路が前記連絡通路に対して斜め下向きに開口し
ている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、溶融亜鉛めっきライ
ンに用いられる合金化炉に関する。
ンに用いられる合金化炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融亜鉛めっきラインのめっき浴の立上
り部には合金化炉が設けられている。合金化炉において
は、めっき直後の鋼帯を所定温度に加熱し、これを一定
時間保持した後に冷却し、Ｆｅ−Ｚｎ合金層の成長を所
望のパーセントに制御する。
り部には合金化炉が設けられている。合金化炉において
は、めっき直後の鋼帯を所定温度に加熱し、これを一定
時間保持した後に冷却し、Ｆｅ−Ｚｎ合金層の成長を所
望のパーセントに制御する。
【０００３】保持帯は、加熱直後の鋼帯が均一温度に保
持されるように、鋼帯エッジ部を加熱するエッジヒータ
を有するとともに、温度変動が少なくなるように、外気
の侵入を防ぐシール構造を採用している。従来、加熱帯
ではガス加熱方式により鋼帯を加熱するので、保持帯内
は加熱帯から上昇する廃ガスで満たされ、温度の変動は
少ない。
持されるように、鋼帯エッジ部を加熱するエッジヒータ
を有するとともに、温度変動が少なくなるように、外気
の侵入を防ぐシール構造を採用している。従来、加熱帯
ではガス加熱方式により鋼帯を加熱するので、保持帯内
は加熱帯から上昇する廃ガスで満たされ、温度の変動は
少ない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近時、加熱帯における
応答性の向上を図り、鋼帯表面のみでなく内部まで均一
に加熱することができることから、ガス加熱方式の代わ
りに誘導加熱方式を採用する傾向にある。
応答性の向上を図り、鋼帯表面のみでなく内部まで均一
に加熱することができることから、ガス加熱方式の代わ
りに誘導加熱方式を採用する傾向にある。
【０００５】誘導加熱方式では廃ガスが発生しないため
に、上昇気流が弱く、ガス加熱方式では問題にならなか
った冷却帯から保持帯への冷気の侵入が生じる。上方の
冷却帯から保持帯へ冷気が侵入すると、保持帯内の温度
が降下し、合金層の健全な成長が阻害される。このた
め、保持帯と冷却帯とを連絡する通路で、冷気の侵入を
阻止する必要がある。特開平１−２８３３５２号公報お
よび実開平１−１５３３５７号公報のそれぞれには、連
絡通路にシール手段を有する合金化炉が記載されてい
る。
に、上昇気流が弱く、ガス加熱方式では問題にならなか
った冷却帯から保持帯への冷気の侵入が生じる。上方の
冷却帯から保持帯へ冷気が侵入すると、保持帯内の温度
が降下し、合金層の健全な成長が阻害される。このた
め、保持帯と冷却帯とを連絡する通路で、冷気の侵入を
阻止する必要がある。特開平１−２８３３５２号公報お
よび実開平１−１５３３５７号公報のそれぞれには、連
絡通路にシール手段を有する合金化炉が記載されてい
る。
【０００６】しかしながら、これらのシール手段では、
加熱帯の変動が直接に保持帯に影響しやすく、保持帯の
内圧が低下すると、保持帯出口側でのドラフトにより冷
気が保持帯内に容易に侵入し、保持帯の温度が低下す
る。
加熱帯の変動が直接に保持帯に影響しやすく、保持帯の
内圧が低下すると、保持帯出口側でのドラフトにより冷
気が保持帯内に容易に侵入し、保持帯の温度が低下す
る。
【０００７】この発明は、上記課題を解決するためにな
されたものであり、保持帯の内圧が変動したとしても、
冷気の侵入を確実かつ十分に防止することができる合金
化炉を提供することを目的とする。
されたものであり、保持帯の内圧が変動したとしても、
冷気の侵入を確実かつ十分に防止することができる合金
化炉を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明に係る合金化炉
は、溶融金属めっき浴の上部に加熱帯、保持帯、及び冷
却帯を直列に配した合金化炉において、保持帯から冷却
帯への連絡通路に連通するガス導入路と、このガス導入
路にシールガスを供給するガス供給手段と、前記連絡通
路内の圧力を検出する手段と、前記ガス導入路内の圧力
を検出する手段と、これらの検出内圧を比較し、比較結
果に基づき前記ガス導入路へのシールガス供給量を制御
する手段と、を有し、前記ガス導入路が前記連絡通路に
対して斜め下向きに開口していることを特徴とする。
は、溶融金属めっき浴の上部に加熱帯、保持帯、及び冷
却帯を直列に配した合金化炉において、保持帯から冷却
帯への連絡通路に連通するガス導入路と、このガス導入
路にシールガスを供給するガス供給手段と、前記連絡通
路内の圧力を検出する手段と、前記ガス導入路内の圧力
を検出する手段と、これらの検出内圧を比較し、比較結
果に基づき前記ガス導入路へのシールガス供給量を制御
する手段と、を有し、前記ガス導入路が前記連絡通路に
対して斜め下向きに開口していることを特徴とする。
【０００９】
【作用】この発明に係る合金化炉においては、連絡通路
およびガス導入路のそれぞれの内圧を検出し、これらの
差圧を求め、差圧がゼロになるようにガス導入路を介し
て連絡通路に供給するガス量を制御する。
およびガス導入路のそれぞれの内圧を検出し、これらの
差圧を求め、差圧がゼロになるようにガス導入路を介し
て連絡通路に供給するガス量を制御する。
【００１０】この場合に、ガス導入路の開口が斜め下向
きとなっているので、シールガスの流入方向が保持帯か
らの上昇気流に対向し、保持帯内のドラフト（Ｈ−Ｐ
ａ）と導入ガスの噴流によって得られるスロート圧力Ｐ
ｃとがつり合いやすく、保持帯の雰囲気が冷却帯の雰囲
気から遮断される。
きとなっているので、シールガスの流入方向が保持帯か
らの上昇気流に対向し、保持帯内のドラフト（Ｈ−Ｐ
ａ）と導入ガスの噴流によって得られるスロート圧力Ｐ
ｃとがつり合いやすく、保持帯の雰囲気が冷却帯の雰囲
気から遮断される。
【００１１】
【実施例】以下、添付の図面を参照してこの発明の実施
例について説明する。
例について説明する。
【００１２】図２に示すように、鋼帯３は、ペイオフリ
ール２から巻き解かれ、溶接機４、アルカリ洗浄装置
５、並びにルーパ６を経て、連続焼鈍炉１０に連続送給
されるようになっている。
ール２から巻き解かれ、溶接機４、アルカリ洗浄装置
５、並びにルーパ６を経て、連続焼鈍炉１０に連続送給
されるようになっている。
【００１３】連続焼鈍炉１０は、上流側から順に予熱炉
１１、直火加熱炉（ＤＦＦ）１２、ラジアントチューブ
加熱炉（ＲＴＦ）２１、ガスジェット冷却帯３１、並び
に調整冷却帯３２で構成されている。ガスジェット冷却
帯３１は、ガス噴射クーリングチューブ方式を用いてお
り、鋼帯３を所望温度に急冷することができるようにな
っている。
１１、直火加熱炉（ＤＦＦ）１２、ラジアントチューブ
加熱炉（ＲＴＦ）２１、ガスジェット冷却帯３１、並び
に調整冷却帯３２で構成されている。ガスジェット冷却
帯３１は、ガス噴射クーリングチューブ方式を用いてお
り、鋼帯３を所望温度に急冷することができるようにな
っている。
【００１４】調整冷却帯３２は、連続焼鈍炉１０の最後
の１パスに位置しており、循環冷却ファンにより鋼帯３
を弱冷却し、最終的な表面温度調整を行なうことができ
るようになっている。
の１パスに位置しており、循環冷却ファンにより鋼帯３
を弱冷却し、最終的な表面温度調整を行なうことができ
るようになっている。
【００１５】図３に示すように、溶融金属浴４０が連続
焼鈍炉１０の下流側に設けられている。溶融金属浴４０
は、溶融状態の亜鉛で満たされており、その出側に気体
絞り装置４１が設けられている。気体絞り装置４１は、
浴４０から立ち上った鋼帯３に気体を吹き付けて、付着
亜鉛を適正量に調整する役割を有する。
焼鈍炉１０の下流側に設けられている。溶融金属浴４０
は、溶融状態の亜鉛で満たされており、その出側に気体
絞り装置４１が設けられている。気体絞り装置４１は、
浴４０から立ち上った鋼帯３に気体を吹き付けて、付着
亜鉛を適正量に調整する役割を有する。
【００１６】気体絞り装置４１の直上に合金化炉の加熱
帯４２が設けられている。加熱帯４２は誘導加熱装置を
有する。加熱帯４２より更に上方に保温帯４３が続き、
最上部に冷却帯４４が設けられている。冷却帯４４では
鋼帯３にエアを吹き付けて鋼帯を空冷する。トップエリ
ア４５を挟み、冷却帯４４において鋼帯３の搬送方向は
上昇から下降に変わり、水冷部４６を経てスキンパスミ
ル（図示せず）に送られるようになっている。
帯４２が設けられている。加熱帯４２は誘導加熱装置を
有する。加熱帯４２より更に上方に保温帯４３が続き、
最上部に冷却帯４４が設けられている。冷却帯４４では
鋼帯３にエアを吹き付けて鋼帯を空冷する。トップエリ
ア４５を挟み、冷却帯４４において鋼帯３の搬送方向は
上昇から下降に変わり、水冷部４６を経てスキンパスミ
ル（図示せず）に送られるようになっている。
【００１７】図１に示すように、保持帯４３および冷却
帯４４はスロート５０により連通している。スロート５
０には複数のノズル５１が接続されている。ノズル５１
のガス導入路５３は、配管およびダンパ５５を介してブ
ロワ５４のエア吹き出し口に連通している。
帯４４はスロート５０により連通している。スロート５
０には複数のノズル５１が接続されている。ノズル５１
のガス導入路５３は、配管およびダンパ５５を介してブ
ロワ５４のエア吹き出し口に連通している。
【００１８】第１の圧力センサ６０の検出端がスロート
５０の通路５０ａの適所に位置するように設けられてい
る。また、第２の圧力センサ６１の検出端がノズル５１
のガス導入路５３の適所に位置するように設けられてい
る。これらのセンサ６０，６１はコントローラ６４の入
力部に接続されている。
５０の通路５０ａの適所に位置するように設けられてい
る。また、第２の圧力センサ６１の検出端がノズル５１
のガス導入路５３の適所に位置するように設けられてい
る。これらのセンサ６０，６１はコントローラ６４の入
力部に接続されている。
【００１９】コントローラ６４の出力部は、ダンパ５５
の開閉スイッチに接続されている。コントローラ６４で
は各センサ６０，６１からの検出信号を比較し、両者の
差がゼロになるようにダンパ５５に指令信号を送る役割
を有する。
の開閉スイッチに接続されている。コントローラ６４で
は各センサ６０，６１からの検出信号を比較し、両者の
差がゼロになるようにダンパ５５に指令信号を送る役割
を有する。
【００２０】図４に示すように、ノズル先端５１ａがス
ロート５０の側壁を貫通して連絡通路５０ａ内に導入さ
れている。ノズル先端５１ａは、鋼帯３のパスラインか
ら距離ｈのところに位置するように、スロート５０の内
壁から突出している。また、ノズル先端５１ａは、導入
路５３が連絡通路５０ａに対して角度θの傾きをもつよ
うに、水平面に対して下方に傾斜している。
ロート５０の側壁を貫通して連絡通路５０ａ内に導入さ
れている。ノズル先端５１ａは、鋼帯３のパスラインか
ら距離ｈのところに位置するように、スロート５０の内
壁から突出している。また、ノズル先端５１ａは、導入
路５３が連絡通路５０ａに対して角度θの傾きをもつよ
うに、水平面に対して下方に傾斜している。
【００２１】傾斜角度θは、導入路５３からの噴射エア
の気流がスロート通路５０ａのドラフト気流とバランス
するような傾きとすることが必要であり、30〜60°の範
囲とすることが好ましく、通常は約45°の傾きとするこ
とが望ましい。仕切り５２がノズル５１のなかに設けら
れ、ガス導入路５３が上下に仕切られている。
の気流がスロート通路５０ａのドラフト気流とバランス
するような傾きとすることが必要であり、30〜60°の範
囲とすることが好ましく、通常は約45°の傾きとするこ
とが望ましい。仕切り５２がノズル５１のなかに設けら
れ、ガス導入路５３が上下に仕切られている。
【００２２】距離ｈは、可能な限り小さくすることが好
ましいが、ノズル先端５１ａを鋼帯３のパスラインに接
近させすぎると、鋼帯３がこれに衝突して表面疵となる
ので、50mm以上とすることが好ましく、通常は約75mmと
することが望ましい。また、ガス導入路５３の径ｔは、
30〜60mmの範囲とすることが好ましく、通常は約45mmと
することが望ましい。
ましいが、ノズル先端５１ａを鋼帯３のパスラインに接
近させすぎると、鋼帯３がこれに衝突して表面疵となる
ので、50mm以上とすることが好ましく、通常は約75mmと
することが望ましい。また、ガス導入路５３の径ｔは、
30〜60mmの範囲とすることが好ましく、通常は約45mmと
することが望ましい。
【００２３】第３の圧力センサ６２の検出端が、スロー
ト通路５０ａの上部の適所に設けられている。このセン
サ検出端は、鋼帯３に沿う上昇気流の領域６６に入らな
い位置で、ノズル先端５１ａよりもパスラインに近い領
域６７に入る位置に設けるようにする。次に、上記合金
化炉を用いて、めっき浴浸漬後の鋼帯を合金化処理する
場合について説明する。
ト通路５０ａの上部の適所に設けられている。このセン
サ検出端は、鋼帯３に沿う上昇気流の領域６６に入らな
い位置で、ノズル先端５１ａよりもパスラインに近い領
域６７に入る位置に設けるようにする。次に、上記合金
化炉を用いて、めっき浴浸漬後の鋼帯を合金化処理する
場合について説明する。
【００２４】鋼帯３をペイオフリール２から毎分約100
ｍの速度で巻き解き、焼鈍炉１０に送給する。鋼帯３を
予熱炉１１で所望温度に予熱した後に、ＤＦＦ１２に搬
送する。
ｍの速度で巻き解き、焼鈍炉１０に送給する。鋼帯３を
予熱炉１１で所望温度に予熱した後に、ＤＦＦ１２に搬
送する。
【００２５】ＤＦＦ１２内にて鋼帯３の両面にバーナ火
炎を吹き付け、鋼帯３を直火加熱する。ＤＦＦ１２の燃
焼生成ガスは廃熱回収装置の集合チャンバに集められ、
ここで未燃ガス成分を二次燃焼させ、予熱炉１１の熱源
の一部とする。
炎を吹き付け、鋼帯３を直火加熱する。ＤＦＦ１２の燃
焼生成ガスは廃熱回収装置の集合チャンバに集められ、
ここで未燃ガス成分を二次燃焼させ、予熱炉１１の熱源
の一部とする。
【００２６】鋼帯３を、ＤＦＦ１２で最高 720℃まで表
面酸化を受けることなく、急速加熱する。垂直１パスの
ＤＦＦ１２内で再結晶温度以上の温度まで鋼帯３を加熱
するため、下部ロール室においては鋼帯３の形状が良好
となり、鋼帯３の高速走行性が改善される。
面酸化を受けることなく、急速加熱する。垂直１パスの
ＤＦＦ１２内で再結晶温度以上の温度まで鋼帯３を加熱
するため、下部ロール室においては鋼帯３の形状が良好
となり、鋼帯３の高速走行性が改善される。
【００２７】ＲＴＦ２１では鋼帯３に高温の還元性ガス
を吹き付け、還元性雰囲気下で鋼帯３を所望温度に加熱
および均熱する。ガスジェット冷却帯３１および調整冷
却帯３２で鋼帯３を所望温度に調整した後に、めっき浴
４０に浸漬する。めっき浴４０から立ち上がった直後
に、気体絞り装置４１から鋼帯３の両面にガスを吹き付
けて余剰の付着亜鉛を除去する。
を吹き付け、還元性雰囲気下で鋼帯３を所望温度に加熱
および均熱する。ガスジェット冷却帯３１および調整冷
却帯３２で鋼帯３を所望温度に調整した後に、めっき浴
４０に浸漬する。めっき浴４０から立ち上がった直後
に、気体絞り装置４１から鋼帯３の両面にガスを吹き付
けて余剰の付着亜鉛を除去する。
【００２８】加熱帯４２で鋼帯３を所定温度に誘導加熱
した後に、保持帯４３に送給する。保持帯４３ではエッ
ジヒータ（図示せず）により鋼帯３の幅方向端部を加熱
し、鋼帯３の幅方向における温度勾配をなくし、均熱保
持する。定常状態において、保持帯４３の内圧は大気圧
を上回り、保持帯４３から冷却帯４４に向かう上昇流が
形成される。鋼帯３は数秒間で保持帯４３を通過する。
この間に、鋼帯３に所望厚さのＦｅ−Ｚｎ合金層が形成
される。操業中はブロワ５４を常時稼働状態にしてお
き、ダンパ５５の開度を調節することによりスロート通
路５０ａへのエア吹き込み量を制御する。
した後に、保持帯４３に送給する。保持帯４３ではエッ
ジヒータ（図示せず）により鋼帯３の幅方向端部を加熱
し、鋼帯３の幅方向における温度勾配をなくし、均熱保
持する。定常状態において、保持帯４３の内圧は大気圧
を上回り、保持帯４３から冷却帯４４に向かう上昇流が
形成される。鋼帯３は数秒間で保持帯４３を通過する。
この間に、鋼帯３に所望厚さのＦｅ−Ｚｎ合金層が形成
される。操業中はブロワ５４を常時稼働状態にしてお
き、ダンパ５５の開度を調節することによりスロート通
路５０ａへのエア吹き込み量を制御する。
【００２９】第１及び第２の圧力センサ６０，６１によ
りスロート５０の内圧および導入路５３の内圧を検出
し、これら検出信号をコントローラ６４で比較する。比
較した結果、両者に差が生じれば、この差がゼロとなる
ようにコントローラ６４からダンパ５５に指令信号を送
り、エア導入量を調節する。次に、図４を参照しながら
気流のバランスについて説明する。領域６６における上
昇気流は、導入路５３からの噴射エアが鋼帯３に衝突し
てスロート通路５０ａのドラフトとバランスすることに
より形成される。
りスロート５０の内圧および導入路５３の内圧を検出
し、これら検出信号をコントローラ６４で比較する。比
較した結果、両者に差が生じれば、この差がゼロとなる
ようにコントローラ６４からダンパ５５に指令信号を送
り、エア導入量を調節する。次に、図４を参照しながら
気流のバランスについて説明する。領域６６における上
昇気流は、導入路５３からの噴射エアが鋼帯３に衝突し
てスロート通路５０ａのドラフトとバランスすることに
より形成される。
【００３０】スロート５０の内圧をＰｃ、スロート上方
の内圧（シール装置外側の圧力）をＰａ、導入路５３の
開口近傍のエア流速Ｖ、エア密度ρとすると、領域６６
に上昇気流が形成される臨界条件は下式（１）の関係で
表される。 Ｐｃ−Ｐａ＝ρｔＶ2 （１＋sin θ）／ｈ …（１）
の内圧（シール装置外側の圧力）をＰａ、導入路５３の
開口近傍のエア流速Ｖ、エア密度ρとすると、領域６６
に上昇気流が形成される臨界条件は下式（１）の関係で
表される。 Ｐｃ−Ｐａ＝ρｔＶ2 （１＋sin θ）／ｈ …（１）
【００３１】保持帯４３の頂部圧力をＨとすると、保持
帯４３内のドラフトは（Ｈ−Ｐａ）となる。このドラフ
ト（Ｈ−Ｐａ）とノズル噴流によって得られるスロート
圧（Ｐｃ−Ｐａ）とが釣り合うときに、保持帯４３内の
ガスはスロート５０より上へ上昇しなくなり、保持帯４
３の雰囲気が冷却帯４４の雰囲気から実質的に遮断され
る。因みに、圧力Ｐａは大気圧程度である。また、ノズ
ル５１からの噴流は保持帯４３内へ流入せず、上方へ転
向する。このとき、下式（２）を満足するガス流速Ｖの
条件で、保持帯４３内に冷気が侵入しなくなる。 Ｈ−Ｐａ＝ρｔＶ2 （１＋sin θ）／ｈ …（２）
帯４３内のドラフトは（Ｈ−Ｐａ）となる。このドラフ
ト（Ｈ−Ｐａ）とノズル噴流によって得られるスロート
圧（Ｐｃ−Ｐａ）とが釣り合うときに、保持帯４３内の
ガスはスロート５０より上へ上昇しなくなり、保持帯４
３の雰囲気が冷却帯４４の雰囲気から実質的に遮断され
る。因みに、圧力Ｐａは大気圧程度である。また、ノズ
ル５１からの噴流は保持帯４３内へ流入せず、上方へ転
向する。このとき、下式（２）を満足するガス流速Ｖの
条件で、保持帯４３内に冷気が侵入しなくなる。 Ｈ−Ｐａ＝ρｔＶ2 （１＋sin θ）／ｈ …（２）
【００３２】なお、上記実施例では、連絡通路５０へ導
入するシールガスにエアを用いたが、この発明はこれの
みに限られることなく、窒素ガス、アルゴンガス、ＣＯ
2 ガス等の他のガスを用いることもできる。
入するシールガスにエアを用いたが、この発明はこれの
みに限られることなく、窒素ガス、アルゴンガス、ＣＯ
2 ガス等の他のガスを用いることもできる。
【００３３】
【発明の効果】この発明によれば、保持帯に冷却帯から
冷気が侵入しなくなり、保持帯における合金層の成長を
健全に促進させることができるので、良好な品質のめっ
き鋼板を得ることができる。
冷気が侵入しなくなり、保持帯における合金層の成長を
健全に促進させることができるので、良好な品質のめっ
き鋼板を得ることができる。
【図１】この発明の実施例に係る合金化炉を示す模式
図。
図。
【図２】合金化炉が設けられた溶融めっきライン上流側
の全体概要を示す斜視図。
の全体概要を示す斜視図。
【図３】合金化炉の前後ラインにおける鋼帯の流れを示
す模式図。
す模式図。
【図４】保持帯及び冷却帯の連絡通路の部分模式図。
３；鋼帯、４０；溶融金属浴、４２；加熱帯、４３；保
持帯、４４；冷却帯、５０；スロート、５０ａ；連絡通
路、５１；ノズル、５２；仕切り、５３；ガス導入路、
５４；ブロワ、５５；ダンパ、６０，６１，６２；圧力
センサ、６４；コントローラ。
持帯、４４；冷却帯、５０；スロート、５０ａ；連絡通
路、５１；ノズル、５２；仕切り、５３；ガス導入路、
５４；ブロワ、５５；ダンパ、６０，６１，６２；圧力
センサ、６４；コントローラ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 秋彦 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 田口 昇 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 内野 周三 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 堤 道明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 溶融金属めっき浴の上部に加熱帯、保持
帯、及び冷却帯を直列に配した合金化炉において、 保持帯から冷却帯への連絡通路に連通するガス導入路
と、このガス導入路にシールガスを供給するガス供給手
段と、前記連絡通路内の圧力を検出する手段と、前記ガ
ス導入路内の圧力を検出する手段と、これらの検出内圧
を比較し、比較結果に基づき前記ガス導入路へのシール
ガス供給量を制御する手段と、を有し、 前記ガス導入路が前記連絡通路に対して斜め下向きに開
口していることを特徴とする合金化炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17143191A JPH0517861A (ja) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | 合金化炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17143191A JPH0517861A (ja) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | 合金化炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517861A true JPH0517861A (ja) | 1993-01-26 |
Family
ID=15923002
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17143191A Pending JPH0517861A (ja) | 1991-07-11 | 1991-07-11 | 合金化炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0517861A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009221502A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-10-01 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造用合金化炉の温度制御方法及び合金化炉 |
| CN106893971A (zh) * | 2017-04-20 | 2017-06-27 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种金属管道表面在线合金化方法及装置 |
-
1991
- 1991-07-11 JP JP17143191A patent/JPH0517861A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009221502A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-10-01 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板製造用合金化炉の温度制御方法及び合金化炉 |
| CN106893971A (zh) * | 2017-04-20 | 2017-06-27 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种金属管道表面在线合金化方法及装置 |
| CN106893971B (zh) * | 2017-04-20 | 2023-08-11 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种金属管道表面在线合金化方法及装置 |
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