JPH0480969B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0480969B2 JPH0480969B2 JP59237661A JP23766184A JPH0480969B2 JP H0480969 B2 JPH0480969 B2 JP H0480969B2 JP 59237661 A JP59237661 A JP 59237661A JP 23766184 A JP23766184 A JP 23766184A JP H0480969 B2 JPH0480969 B2 JP H0480969B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- strip
- gas
- metal strip
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 29
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 18
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 claims description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 239000005028 tinplate Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔本発明の産業分野〕
本発明は、金属ストリツプ連続焼鈍炉における
加熱方法に関する。
加熱方法に関する。
冷延鋼板やブリキ厚板などの金属ストリツプを
連続的に焼鈍処理する従来の連続焼鈍炉は、第4
図に示すように、ベイオフリールからくり出され
てクリーニングタンクやルーパを通つた金属スト
リツプ1が炉に供給される。炉では上方と下方に
ロール(ヘルパーロールと称する)Rが設置され
ており、このロールRの間を金属ストリツプ1が
上下方向に走行しながら製品に要求される機械的
性質に応じて常温から650〜900℃までの加熱や冷
却をうけ、最終的に常温の状態で所定の高い抗張
力や深絞り性等の材料的な特質を与えられる。
連続的に焼鈍処理する従来の連続焼鈍炉は、第4
図に示すように、ベイオフリールからくり出され
てクリーニングタンクやルーパを通つた金属スト
リツプ1が炉に供給される。炉では上方と下方に
ロール(ヘルパーロールと称する)Rが設置され
ており、このロールRの間を金属ストリツプ1が
上下方向に走行しながら製品に要求される機械的
性質に応じて常温から650〜900℃までの加熱や冷
却をうけ、最終的に常温の状態で所定の高い抗張
力や深絞り性等の材料的な特質を与えられる。
ところで近年、多品種小量生産の要請に伴い、
板厚や板幅の異なる種々の金属ストリツプを、要
求される製品の機械的性質に応じて異なるヒート
サイクルで連続的に焼鈍できる連続焼鈍方式が求
められている。上記従来の炉における加熱帯で
は、ストリツプ1はラジアントチユーブ方式によ
り輻射加熱されるが、そのラジアントチユーブの
温度の時定数が大きいため金属ストリツプに要求
されるヒートサイクルの変化に対応して加熱温度
を迅速に制御できないという問題がある。すなわ
ち例えば、ストリツプ1の板厚が変つて厚くなつ
た場合、すなわち、先行するストリツプに対し
て、より板厚が厚い金属ストリツプを連続して処
理する場合、熱容量が大きい厚い板厚の金属スト
リツプが通る時にはラジアントチユーブの温度を
高くする必要がある。
板厚や板幅の異なる種々の金属ストリツプを、要
求される製品の機械的性質に応じて異なるヒート
サイクルで連続的に焼鈍できる連続焼鈍方式が求
められている。上記従来の炉における加熱帯で
は、ストリツプ1はラジアントチユーブ方式によ
り輻射加熱されるが、そのラジアントチユーブの
温度の時定数が大きいため金属ストリツプに要求
されるヒートサイクルの変化に対応して加熱温度
を迅速に制御できないという問題がある。すなわ
ち例えば、ストリツプ1の板厚が変つて厚くなつ
た場合、すなわち、先行するストリツプに対し
て、より板厚が厚い金属ストリツプを連続して処
理する場合、熱容量が大きい厚い板厚の金属スト
リツプが通る時にはラジアントチユーブの温度を
高くする必要がある。
しかしながら、このラジアントチユーブに対す
るバーナの燃焼量をかえても、ラジアントチユー
ブ自体の時定数が10〜20分と大きいために、スト
リツプ1はすぐには所定の温度にならない。
るバーナの燃焼量をかえても、ラジアントチユー
ブ自体の時定数が10〜20分と大きいために、スト
リツプ1はすぐには所定の温度にならない。
一方、ストリツプ1のラインスピードを変化さ
せることも考えられるが、前の薄い金属ストリツ
プ1が該炉を通過するまでは変えない場合には、
後行の厚い金属ストリツプの先端部分が加熱不足
となり、2500〜5000mという非常に長い部分の焼
鈍不足となる。
せることも考えられるが、前の薄い金属ストリツ
プ1が該炉を通過するまでは変えない場合には、
後行の厚い金属ストリツプの先端部分が加熱不足
となり、2500〜5000mという非常に長い部分の焼
鈍不足となる。
また、後行の厚い金属ストリツプが必要な温度
に達するようにするために、ラインスピードを必
要なだけ低下させた場合には、先行の薄い金属ス
トリツプは温度が上昇しすぎて過剰に焼鈍され、
一般的には求められる機械的性質より軟質化す
る。ラインスピードをこの中間レベルに変化させ
ると先行板はやはり軟質化し、後行板は焼鈍不足
の部分が発生する。
に達するようにするために、ラインスピードを必
要なだけ低下させた場合には、先行の薄い金属ス
トリツプは温度が上昇しすぎて過剰に焼鈍され、
一般的には求められる機械的性質より軟質化す
る。ラインスピードをこの中間レベルに変化させ
ると先行板はやはり軟質化し、後行板は焼鈍不足
の部分が発生する。
以上と逆の板厚が途中で薄くなる場合には、前
述と逆の現象が発生する。
述と逆の現象が発生する。
過去に於ては、一般的には、要求する機械的性
質を上まわる、例えば軟質化した製品は加工容易
性という観点から需要に於ては、むしろ観迎さる
べきことであつた。ところが最近の金属板の塑性
加工プロセスの自動化では、このようなことは必
ずしも観迎さるべきことではなく、狙いどおりの
材質に均一化することの方が重要になつてきた。
従つて、スピードをどのように変更しても金属ス
トリツプのつなぎめ部分で相当の長さの材質異常
部が発生する。従つて上記のような操業方式で
は、もはや対処できない。このため板厚変便部で
の上記問題をさけるために、間にダミーストリツ
プを挿入して、この間に炉の条件変更を完了する
等の便法が用いられ、炉能力を結果的に低下させ
ることになつていた。また、炉操業の面からでき
るだけ大量の同一サイズ、又は、同一材質のスト
リツプの焼鈍を続ける必要があり、連焼ライン前
に大量の在庫をもつておいて、炉操業計画を容易
にする必要があり在庫費用の負担増と必要ないと
きに好ましいタイミングで製品の製造ができない
不便さが生じていた。
質を上まわる、例えば軟質化した製品は加工容易
性という観点から需要に於ては、むしろ観迎さる
べきことであつた。ところが最近の金属板の塑性
加工プロセスの自動化では、このようなことは必
ずしも観迎さるべきことではなく、狙いどおりの
材質に均一化することの方が重要になつてきた。
従つて、スピードをどのように変更しても金属ス
トリツプのつなぎめ部分で相当の長さの材質異常
部が発生する。従つて上記のような操業方式で
は、もはや対処できない。このため板厚変便部で
の上記問題をさけるために、間にダミーストリツ
プを挿入して、この間に炉の条件変更を完了する
等の便法が用いられ、炉能力を結果的に低下させ
ることになつていた。また、炉操業の面からでき
るだけ大量の同一サイズ、又は、同一材質のスト
リツプの焼鈍を続ける必要があり、連焼ライン前
に大量の在庫をもつておいて、炉操業計画を容易
にする必要があり在庫費用の負担増と必要ないと
きに好ましいタイミングで製品の製造ができない
不便さが生じていた。
本発明は、上記要望に沿う加熱方式であつて、
詳細には、ストリツプの加熱をラジアントチユー
ブからの輻射加熱で行う方法において、ヒートサ
イクルやラインスピードなどを変更した場合、迅
速にストリツプの加熱温度を加えることができる
金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法を提
供することを目的とする。
詳細には、ストリツプの加熱をラジアントチユー
ブからの輻射加熱で行う方法において、ヒートサ
イクルやラインスピードなどを変更した場合、迅
速にストリツプの加熱温度を加えることができる
金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法を提
供することを目的とする。
そして、本発明は、上記目的を達成する手段と
して、ラジアントチユーブの間から温度及び流量
の調節可能な気体を金属ストリツプに短時間噴射
する点にあり、これによつてストリツプ温度を瞬
時に変え、加熱炉の時定数を小さくする点にあ
る。すなわち、本発明は、金属ストリツプの連続
焼鈍炉におけるラジアントチユーブ方式による加
熱帯において、ラジアントチユーブの間から温度
及び流量の調節可能な雰囲気ガスを金属ストリツ
プに短時間噴射することを特徴とする金属ストリ
ツプ連続焼鈍炉における加熱方法である。
して、ラジアントチユーブの間から温度及び流量
の調節可能な気体を金属ストリツプに短時間噴射
する点にあり、これによつてストリツプ温度を瞬
時に変え、加熱炉の時定数を小さくする点にあ
る。すなわち、本発明は、金属ストリツプの連続
焼鈍炉におけるラジアントチユーブ方式による加
熱帯において、ラジアントチユーブの間から温度
及び流量の調節可能な雰囲気ガスを金属ストリツ
プに短時間噴射することを特徴とする金属ストリ
ツプ連続焼鈍炉における加熱方法である。
以下本発明を第1図に基づいて詳細に説明す
る。第1図は本発明を実施する加熱炉の一部を抜
き出したものであり、金属ストリツプの両面から
ラジアントチユーブで加熱する場合を示すもので
ある。この図において、1は金属ストリツプ、2
はプレナムチヤンバ、3はガスジエツトノズル、
4はラジアントチユーブ、5はセラミツクフアイ
バー等の熱容量が小さい断熱材を内張りした炉
壁、6はプレナムチヤンバ2へのガス供給ダクト
である。さらに10はセラミツク等の高融点物質
からなる小石状の蓄熱体(ペブルと称する)11
はペブルを充填した充填層(以下ペブルヒータと
称する)12は1200〜1300℃の高温ガスの供給ダ
クト、13はあまり高くない温度のHNガス(水
素と窒素の混合ガス)供給ガスダクト、14は
HNガスのバイパスダクトである。そして高温ガ
スはペブルヒーター11の頂部から供給ダクト1
2より供給され、ペブルヒーター11の底部より
排気され、また、この高温ガスと切換えてHNガ
スはペブルヒーター11の底部から供給ガスダク
ト13により供給され、頂部からプレナムチヤン
バ2に送られるように構成されている。
る。第1図は本発明を実施する加熱炉の一部を抜
き出したものであり、金属ストリツプの両面から
ラジアントチユーブで加熱する場合を示すもので
ある。この図において、1は金属ストリツプ、2
はプレナムチヤンバ、3はガスジエツトノズル、
4はラジアントチユーブ、5はセラミツクフアイ
バー等の熱容量が小さい断熱材を内張りした炉
壁、6はプレナムチヤンバ2へのガス供給ダクト
である。さらに10はセラミツク等の高融点物質
からなる小石状の蓄熱体(ペブルと称する)11
はペブルを充填した充填層(以下ペブルヒータと
称する)12は1200〜1300℃の高温ガスの供給ダ
クト、13はあまり高くない温度のHNガス(水
素と窒素の混合ガス)供給ガスダクト、14は
HNガスのバイパスダクトである。そして高温ガ
スはペブルヒーター11の頂部から供給ダクト1
2より供給され、ペブルヒーター11の底部より
排気され、また、この高温ガスと切換えてHNガ
スはペブルヒーター11の底部から供給ガスダク
ト13により供給され、頂部からプレナムチヤン
バ2に送られるように構成されている。
第2図は、第1図−線矢視図であつて、7
はラジアントチユーブ、4の燃焼用バーナーであ
り、8はプレナムチヤンバ2から噴出したHNガ
スの排出用ダクトである。このHNガスは、第1
図のHNガス供給ガスダクト13に戻し、再使用
することもできる。
はラジアントチユーブ、4の燃焼用バーナーであ
り、8はプレナムチヤンバ2から噴出したHNガ
スの排出用ダクトである。このHNガスは、第1
図のHNガス供給ガスダクト13に戻し、再使用
することもできる。
第1図において、例えば同一板厚のストリツプ
1を加熱しているような定常運転時には、ラジア
ントチユーブ4のみで加熱されている。ところ
で、ヒートサイクル、板厚、板幅、ラインスピー
ドなどが変化する場合、例えば先行ストリツプ1
の板厚に対し後行ストリツプの板厚が厚くなつて
加熱量を増す必要がある場合、まず、前述のよう
な定常運転時には、ペブルヒータ11には図示せ
ざる加熱器で1200〜1300℃と高温に加熱した高温
ガスを頂部からダクト12を介して供給してお
く。この時のペブルヒータ11内のペブル10の
温度分布は第3図a蓄熱時に示すように、ペブル
10の温度は時間の経過と共に頂部からガス温度
に近くになつていく。このようにしてペブルヒー
ター11内の温度を高温ガスの温度に保持してお
くことができる。そこで、ストリツプ1の板厚が
変つて厚くなつたストリツプ1が炉に入つてくる
と同時に、ラジアントチユーブのバーナの燃焼量
も増加させると共に、HNガスをペブルヒーター
11の底部からダクト13を介して供給するとペ
ブルヒータ11内の温度分布は、第3図b放熱時
のようにかわり、低温のHNガスでも、高温で熱
容量が大きいペブル10と接触するため、この
HNガスの温度が急速に上昇し、その結果、ペブ
ルヒーター11の出口では、数秒の時間内にペブ
ルヒーター11の最高温度(1200〜1300℃)のガ
ス温度でプレナムチヤンバ2にラジアントチユー
ブの温度が定常になるまでの10〜0分間供給する
ことができ、ストリツプの温度を所定の温度に達
せさせることができる。従つて、ストリツプ1の
板厚が厚くなると同時に、ラジアントチユーブ4
の時定数に比べて非常に短時間で高温のガスジエ
ツトを板厚が厚くなつたストリツプ1に吹きつけ
ることができ、ストリツプ1の温度を瞬時に所定
の温度に高めることができ、ストリツプ1の焼鈍
不足長さを短縮することができる。
1を加熱しているような定常運転時には、ラジア
ントチユーブ4のみで加熱されている。ところ
で、ヒートサイクル、板厚、板幅、ラインスピー
ドなどが変化する場合、例えば先行ストリツプ1
の板厚に対し後行ストリツプの板厚が厚くなつて
加熱量を増す必要がある場合、まず、前述のよう
な定常運転時には、ペブルヒータ11には図示せ
ざる加熱器で1200〜1300℃と高温に加熱した高温
ガスを頂部からダクト12を介して供給してお
く。この時のペブルヒータ11内のペブル10の
温度分布は第3図a蓄熱時に示すように、ペブル
10の温度は時間の経過と共に頂部からガス温度
に近くになつていく。このようにしてペブルヒー
ター11内の温度を高温ガスの温度に保持してお
くことができる。そこで、ストリツプ1の板厚が
変つて厚くなつたストリツプ1が炉に入つてくる
と同時に、ラジアントチユーブのバーナの燃焼量
も増加させると共に、HNガスをペブルヒーター
11の底部からダクト13を介して供給するとペ
ブルヒータ11内の温度分布は、第3図b放熱時
のようにかわり、低温のHNガスでも、高温で熱
容量が大きいペブル10と接触するため、この
HNガスの温度が急速に上昇し、その結果、ペブ
ルヒーター11の出口では、数秒の時間内にペブ
ルヒーター11の最高温度(1200〜1300℃)のガ
ス温度でプレナムチヤンバ2にラジアントチユー
ブの温度が定常になるまでの10〜0分間供給する
ことができ、ストリツプの温度を所定の温度に達
せさせることができる。従つて、ストリツプ1の
板厚が厚くなると同時に、ラジアントチユーブ4
の時定数に比べて非常に短時間で高温のガスジエ
ツトを板厚が厚くなつたストリツプ1に吹きつけ
ることができ、ストリツプ1の温度を瞬時に所定
の温度に高めることができ、ストリツプ1の焼鈍
不足長さを短縮することができる。
一方、例えば板厚が薄くなる場合、ダクト13
からの常温程度のHNガスの一部をバイパスさ
せ、これとペブルヒーター11内で加熱された
HNガスの他部とを混合し、この混合比を適宜調
節することによつて、板厚変化に対応した適正な
低いガス温度を数秒以内に供給する。
からの常温程度のHNガスの一部をバイパスさ
せ、これとペブルヒーター11内で加熱された
HNガスの他部とを混合し、この混合比を適宜調
節することによつて、板厚変化に対応した適正な
低いガス温度を数秒以内に供給する。
以上本発明を金属ストリツプの両面から縦型の
ラジアントチユーブでの加熱する場合について説
明したが、本発明はこれのみに限定されるもので
はなく、横形の加熱帯でも、また、一般にラジア
ントチユーブ方式で金属ストリツプを加熱してい
るものすべてに適用できるものである。さらに本
発明はペブルヒーター(蓄熱体を充填した蓄熱加
熱器)による場合に限定されるものでなく、他の
種々の気体温度及び流量調節手段をも包含するも
のである。
ラジアントチユーブでの加熱する場合について説
明したが、本発明はこれのみに限定されるもので
はなく、横形の加熱帯でも、また、一般にラジア
ントチユーブ方式で金属ストリツプを加熱してい
るものすべてに適用できるものである。さらに本
発明はペブルヒーター(蓄熱体を充填した蓄熱加
熱器)による場合に限定されるものでなく、他の
種々の気体温度及び流量調節手段をも包含するも
のである。
本発明は、以上詳記したように、ラジアントチ
ユーブの間から温度及び流量の調節可能な気体を
金属ストリツプに噴射するものであるから、操業
途中段階で例えば金属ストリツプの板厚が変化し
ても、瞬時にその板厚に相応する加熱を行うこと
ができ、その結果、板厚変更時に伴う歩留りの悪
化、製品ロスを防止できる効果が生ずるものであ
る。
ユーブの間から温度及び流量の調節可能な気体を
金属ストリツプに噴射するものであるから、操業
途中段階で例えば金属ストリツプの板厚が変化し
ても、瞬時にその板厚に相応する加熱を行うこと
ができ、その結果、板厚変更時に伴う歩留りの悪
化、製品ロスを防止できる効果が生ずるものであ
る。
第1図は、本発明を実施するための加熱炉の1
部を示したものであり、第2図は第1図−線
矢視図である。第3図aは発明の実施例で使用す
るペブルヒーターの蓄熱時を示し、第3図bは同
放熱時を示す。第4図は従来の連続焼鈍炉を示
す。 1……ストリツプ、2……プレナムチヤンバ、
3……ガスジエツトノズル、4……ラジアントチ
ユーブ、5……炉壁、6……ダクト、7……バー
ナー、8……ダクト、10……ペブル、11……
ペブルヒーター、12……ダクト、13……ダク
ト、14……バイパスダクト、R……ロール。
部を示したものであり、第2図は第1図−線
矢視図である。第3図aは発明の実施例で使用す
るペブルヒーターの蓄熱時を示し、第3図bは同
放熱時を示す。第4図は従来の連続焼鈍炉を示
す。 1……ストリツプ、2……プレナムチヤンバ、
3……ガスジエツトノズル、4……ラジアントチ
ユーブ、5……炉壁、6……ダクト、7……バー
ナー、8……ダクト、10……ペブル、11……
ペブルヒーター、12……ダクト、13……ダク
ト、14……バイパスダクト、R……ロール。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 金属ストリツプの連続焼鈍に際し、ヒートサ
イクル、ラインスピード、板厚、板幅などの設定
変更に応じて、所要の温度・流量に設定された板
温度調節用のガスを、ラジアントチユーブの間に
配設したガスジエツト用ノズルから金属ストリツ
プに噴射することを特徴とする金属ストリツプ連
続焼鈍炉における加熱方法。 2 バイパス流路を有する蓄熱器を使用し、この
蓄熱器及びバイパス流路を介して噴射用気体の温
度及び流量を調節する特許請求の範囲第1項記載
の金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59237661A JPS61117227A (ja) | 1984-11-13 | 1984-11-13 | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 |
EP85730150A EP0181830B1 (en) | 1984-11-08 | 1985-11-06 | Method and apparatus for heating a strip of metallic material in a continuous annealing furnace |
DE8585730150T DE3583212D1 (de) | 1984-11-08 | 1985-11-06 | Verfahren und vorrichtung zum erwaermen eines metallbandes in einem durchlaufgluehofen. |
CA000494756A CA1246338A (en) | 1984-11-08 | 1985-11-07 | Method and apparatus for heating a strip of metallic material in a continuous annealing furnace |
KR1019850008305A KR910001355B1 (ko) | 1984-11-08 | 1985-11-07 | 금속 스트립 연속 소둔로에 있어서 가열방법 및 가열장치 |
AU49482/85A AU583317B2 (en) | 1984-11-08 | 1985-11-08 | Method and apparatus for heating a strip of metallic material in a continuous annealing furnace |
US07/075,217 US4836774A (en) | 1984-11-08 | 1987-07-20 | Method and apparatus for heating a strip of metallic material in a continuous annealing furnace |
US07/315,310 US4923396A (en) | 1984-11-08 | 1989-02-24 | Method and apparatus for heating a strip of metallic material in a continuous annealing furnace |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59237661A JPS61117227A (ja) | 1984-11-13 | 1984-11-13 | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61117227A JPS61117227A (ja) | 1986-06-04 |
JPH0480969B2 true JPH0480969B2 (ja) | 1992-12-21 |
Family
ID=17018630
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59237661A Granted JPS61117227A (ja) | 1984-11-08 | 1984-11-13 | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61117227A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61201735A (ja) * | 1985-03-05 | 1986-09-06 | Kawasaki Steel Corp | 鋼帯の連続焼鈍方法および装置 |
DE69808812T2 (de) * | 1997-01-31 | 2003-02-27 | Kawasaki Steel Co | Ofen zum Durchlaufglühen von Metallband |
-
1984
- 1984-11-13 JP JP59237661A patent/JPS61117227A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61117227A (ja) | 1986-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR910001355B1 (ko) | 금속 스트립 연속 소둔로에 있어서 가열방법 및 가열장치 | |
US4239483A (en) | Method of controlling steel strip temperature in continuous heating equipment | |
JPS60174833A (ja) | 熱鋼板の冷却方法 | |
JP3881617B2 (ja) | 熱延鋼板の冷却制御方法 | |
JPH0480969B2 (ja) | ||
JPS6035974B2 (ja) | 高温板状物体の冷却方法 | |
US4725321A (en) | Method for cooling a steel strip in a continuous annealing furnace | |
CA1224122A (en) | Method for cooling a steel strip in a continuous- annealing furnace | |
US4724014A (en) | Method for cooling a steel strip in a continuous annealing furnace | |
JPS61117229A (ja) | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 | |
JPS61253112A (ja) | 鋼板の冷却制御方法 | |
JPS61117228A (ja) | 金属ストリツプ連続焼鈍炉における加熱方法 | |
TWI701340B (zh) | 連續退火中的鋼板加熱方法以及連續退火設備 | |
JPH0344129B2 (ja) | ||
JPH059592A (ja) | 連続焼鈍炉 | |
JPS61201735A (ja) | 鋼帯の連続焼鈍方法および装置 | |
JPS6141725A (ja) | 連続焼鈍炉のハ−スロ−ル温度制御方法 | |
JPS61186426A (ja) | 金属ストリツプの連続焼鈍炉 | |
JPS6410571B2 (ja) | ||
JPH1073242A (ja) | 連続式焼鈍炉の温度制御方法 | |
JPS61257428A (ja) | 連続焼鈍炉における熱処理方法 | |
KR20030046259A (ko) | 연속 가열로의 온도편차 자동 조절장치 | |
JPH06128650A (ja) | 冷延鋼板の連続焼鈍方法 | |
JPH05263148A (ja) | ストリップ連続熱処理設備用冷却炉の制御方法 | |
JPH04304323A (ja) | ストリップ連続熱処理設備用冷却ユニットの制御方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |