JPH0517822A - タイロツドの製造方法 - Google Patents
タイロツドの製造方法Info
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- JPH0517822A JPH0517822A JP3172673A JP17267391A JPH0517822A JP H0517822 A JPH0517822 A JP H0517822A JP 3172673 A JP3172673 A JP 3172673A JP 17267391 A JP17267391 A JP 17267391A JP H0517822 A JPH0517822 A JP H0517822A
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- Japan
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- cold
- rolling
- hot rolling
- steel
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- Pending
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- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 球状化焼なましおよび焼入れ・焼もどしの熱
処理を不要にすると共に、焼入れ・焼もどし後に生ずる
歪の矯正を不要にし、切削加工によるタイロッドへの被
削性も良好であるタイロッドの製造方法を提供する。 【構成】 所定の成分よりなる鋼を素材とし、１０００
〜１１５０℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９
５０℃とする熱間圧延を行い、圧延後に平均５〜５０℃
／ｓｅｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2以上となる冷間引抜を行ったのちの冷間引抜
材に対し冷間鍛造を行ってタイロッド素材１０とし、切
削加工によりタイロッド１の形状にする。
処理を不要にすると共に、焼入れ・焼もどし後に生ずる
歪の矯正を不要にし、切削加工によるタイロッドへの被
削性も良好であるタイロッドの製造方法を提供する。 【構成】 所定の成分よりなる鋼を素材とし、１０００
〜１１５０℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９
５０℃とする熱間圧延を行い、圧延後に平均５〜５０℃
／ｓｅｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2以上となる冷間引抜を行ったのちの冷間引抜
材に対し冷間鍛造を行ってタイロッド素材１０とし、切
削加工によりタイロッド１の形状にする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一方の部材と他方の部
材とを連結するタイロッド（連結桿）を製造するのに利
用されるタイロッドの製造方法に関するものである。
材とを連結するタイロッド（連結桿）を製造するのに利
用されるタイロッドの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一方の部材と他方の部材とを連結するタ
イロッドとしては、例えば、自動車のステアリング装置
においてステアリング側とフロントホイール側とを連結
するのに用いられ、軸部の一端側にボールジョイント部
を有すると共に前記軸部の他端側にねじ部を有するタイ
ロッドがある。
イロッドとしては、例えば、自動車のステアリング装置
においてステアリング側とフロントホイール側とを連結
するのに用いられ、軸部の一端側にボールジョイント部
を有すると共に前記軸部の他端側にねじ部を有するタイ
ロッドがある。
【０００３】従来、このようなステアリング装置におい
て用いられるタイロッドを製造するに際しては、炭素鋼
や低合金鋼などからなる鋼素材→熱間圧延→球状化焼な
まし→伸線→冷間鍛造→焼入れ・焼もどし→矯正→（タ
イロッド素材）→切削→タイロッドの工程を採用するこ
とがあった。
て用いられるタイロッドを製造するに際しては、炭素鋼
や低合金鋼などからなる鋼素材→熱間圧延→球状化焼な
まし→伸線→冷間鍛造→焼入れ・焼もどし→矯正→（タ
イロッド素材）→切削→タイロッドの工程を採用するこ
とがあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のタイロッドの製造方法では、熱間圧延後の線
材に対して球状化焼なましを施すとともに、冷間鍛造後
に焼入れ・焼もどしを施すというように、二回の熱処理
を伴うため、熱経済ならびに作業工数の面からあまり好
ましくないと共に、焼入れ・焼もどし後に熱処理歪の矯
正を１本ずつ行う必要があり、さらには切削時の組織が
焼もどしソルバイトであるため被削性もあまり良くな
く、これらの熱処理工程，矯正工程，切削工程等におい
て作業性があまり良くないという課題を有していた。
うな従来のタイロッドの製造方法では、熱間圧延後の線
材に対して球状化焼なましを施すとともに、冷間鍛造後
に焼入れ・焼もどしを施すというように、二回の熱処理
を伴うため、熱経済ならびに作業工数の面からあまり好
ましくないと共に、焼入れ・焼もどし後に熱処理歪の矯
正を１本ずつ行う必要があり、さらには切削時の組織が
焼もどしソルバイトであるため被削性もあまり良くな
く、これらの熱処理工程，矯正工程，切削工程等におい
て作業性があまり良くないという課題を有していた。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたもので、従来の球状化焼なましおよび焼
入れ・焼もどしの熱処理を不要にすると共に、焼入れ・
焼もどし後に生ずる歪の矯正を不要にし、切削加工によ
るタイロッドへの被削性も良好であって、製造性を大幅
に改善することが可能であり、さらには高価な合金元素
を添加しない比較的低価格の鋼素材を用いたときでも品
質のすぐれたタイロッドを得ることが可能であるタイロ
ッドの製造方法を提供することを目的としている。
がみてなされたもので、従来の球状化焼なましおよび焼
入れ・焼もどしの熱処理を不要にすると共に、焼入れ・
焼もどし後に生ずる歪の矯正を不要にし、切削加工によ
るタイロッドへの被削性も良好であって、製造性を大幅
に改善することが可能であり、さらには高価な合金元素
を添加しない比較的低価格の鋼素材を用いたときでも品
質のすぐれたタイロッドを得ることが可能であるタイロ
ッドの製造方法を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係わるタイロッ
ドの製造方法は、重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０
％、Ｓｉ：０．０３〜０．８０％、Ｍｎ：０．５０〜
２．００％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３０％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜
０．０２５％、および必要に応じてＮｉ：０．０５〜
０．５０％，Ｃｒ：０．０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．
０５〜０．５０％のうちから選ばれる１種または２種以
上を含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼を素材と
し、１０００〜１１５０℃に加熱したのち圧延仕上温度
を７５０〜９５０℃とする熱間圧延を行い、圧延後に平
均５〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張
力が８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となる冷間引抜を行ったの
ちの冷間引抜材に対し冷間鍛造を行ってタイロッド素材
とし、切削加工によりタイロッド形状にする構成とした
ことを特徴としており、このようなタイロッドの製造方
法の構成を前述した従来の課題を解決するための手段と
している。
ドの製造方法は、重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０
％、Ｓｉ：０．０３〜０．８０％、Ｍｎ：０．５０〜
２．００％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３０％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜
０．０２５％、および必要に応じてＮｉ：０．０５〜
０．５０％，Ｃｒ：０．０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．
０５〜０．５０％のうちから選ばれる１種または２種以
上を含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼を素材と
し、１０００〜１１５０℃に加熱したのち圧延仕上温度
を７５０〜９５０℃とする熱間圧延を行い、圧延後に平
均５〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張
力が８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となる冷間引抜を行ったの
ちの冷間引抜材に対し冷間鍛造を行ってタイロッド素材
とし、切削加工によりタイロッド形状にする構成とした
ことを特徴としており、このようなタイロッドの製造方
法の構成を前述した従来の課題を解決するための手段と
している。
【０００７】本発明に係わるタイロッドの製造方法は、
上記した化学成分の鋼を素材としているが、このような
素材を用いることとした限定理由について説明する。
上記した化学成分の鋼を素材としているが、このような
素材を用いることとした限定理由について説明する。
【０００８】Ｃ：０．２０〜０．５０％
Ｃはタイロッドとして必要な強度を確保するために有用
な元素であり、とくに非調質であっても十分な強度を得
ることができるようにするのに有効な元素であるので、
このような効果を得るために０．２０％以上含有させる
ことが必要であるが、多すぎると必要以上の硬化を生じ
て加工性を低下すると共に靭性を劣化するので０．５０
％以下とすることが必要である。
な元素であり、とくに非調質であっても十分な強度を得
ることができるようにするのに有効な元素であるので、
このような効果を得るために０．２０％以上含有させる
ことが必要であるが、多すぎると必要以上の硬化を生じ
て加工性を低下すると共に靭性を劣化するので０．５０
％以下とすることが必要である。
【０００９】Ｓｉ：０．０３〜０．８０％
Ｓｉは鋼溶製時の脱酸剤として有用な元素であると同時
に基地の強化にも役立つことから非調質であっても強度
を向上させるのに有効な元素であって、このような効果
を得るためには０．０３％以上含有させることが必要で
あるが、多すぎると熱間加工性を低下すると同時に冷間
成形性や被削性を悪化するので０．８０％以下とするこ
とが必要である。
に基地の強化にも役立つことから非調質であっても強度
を向上させるのに有効な元素であって、このような効果
を得るためには０．０３％以上含有させることが必要で
あるが、多すぎると熱間加工性を低下すると同時に冷間
成形性や被削性を悪化するので０．８０％以下とするこ
とが必要である。
【００１０】Ｍｎ：０．５０〜２．００％
Ｍｎは鋼溶製時の脱酸剤および脱硫剤として有用な元素
であると同時に基地組織の微細化により強度および靭性
を向上させるのにも役立つ元素であって、このような効
果を得るためには０．５０％以上含有させることが必要
であるが、多すぎるとＭｎの偏析度を増大して靭性を劣
化させたり被削性を悪化させたりするので、２．００％
以下とすることが必要である。
であると同時に基地組織の微細化により強度および靭性
を向上させるのにも役立つ元素であって、このような効
果を得るためには０．５０％以上含有させることが必要
であるが、多すぎるとＭｎの偏析度を増大して靭性を劣
化させたり被削性を悪化させたりするので、２．００％
以下とすることが必要である。
【００１１】Ｐ：０．０３５％以下
Ｐは偏析を生じやすい元素であり、多すぎるとタイロッ
ドの衝撃特性を低下させるので０．０３５％以下とする
ことが必要である。
ドの衝撃特性を低下させるので０．０３５％以下とする
ことが必要である。
【００１２】Ｓ：０．０３０％以下
Ｓは偏析を生じやすい元素であり、多すぎると加工性を
低下させると同時にタイロッドの靭性を劣化させるので
０．０３０％以下とすることが必要である。
低下させると同時にタイロッドの靭性を劣化させるので
０．０３０％以下とすることが必要である。
【００１３】Ａｌ：０．０１〜０．０５％
Ａｌは熱間圧延後の結晶粒の微細化に寄与し、非調質で
あっても良好なる靭性を得るのに有用な元素であるの
で、このような効果を得るために０．０１％以上含有さ
せることが必要であるが、多すぎると地疵発生の原因と
もなり靭性を劣化させたり被削性を悪化させたりするの
で０．０５％以下とすることが必要である。
あっても良好なる靭性を得るのに有用な元素であるの
で、このような効果を得るために０．０１％以上含有さ
せることが必要であるが、多すぎると地疵発生の原因と
もなり靭性を劣化させたり被削性を悪化させたりするの
で０．０５％以下とすることが必要である。
【００１４】Ｎ：０．００５〜０．０２５％
Ｎは熱間圧延後の結晶粒の微細化に寄与し、非調質であ
っても良好なる靭性を得るのに有用な元素であるので、
このような効果を得るために０．００５％以上含有させ
ることが必要であるが、多すぎると靭性や鍛造性を劣化
させるので０．０２５％以下とすることが必要である。
っても良好なる靭性を得るのに有用な元素であるので、
このような効果を得るために０．００５％以上含有させ
ることが必要であるが、多すぎると靭性や鍛造性を劣化
させるので０．０２５％以下とすることが必要である。
【００１５】Ｎｉ：０．０５〜０．５０％
Ｃｒ：０．０５〜０．５０％
Ｍｏ：０．０５〜０．５０％
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏはいずれも非調質であっても強度のよ
り一層の向上をはかるのに有用な元素であるので、この
ような効果を得るためにこれらの１種または２種以上を
Ｎｉについては０．０５％以上、Ｃｒについても０．０
５％以上、Ｍｏについても０．０５％以上必要に応じて
含有させるのもよい。しかし、多すぎると靭性や被削性
を劣化させるのでＮｉについては０．５０％以下、Ｃｒ
についても０．５０％以下、Ｍｏについても０．５０％
以下とすることが必要である。
り一層の向上をはかるのに有用な元素であるので、この
ような効果を得るためにこれらの１種または２種以上を
Ｎｉについては０．０５％以上、Ｃｒについても０．０
５％以上、Ｍｏについても０．０５％以上必要に応じて
含有させるのもよい。しかし、多すぎると靭性や被削性
を劣化させるのでＮｉについては０．５０％以下、Ｃｒ
についても０．５０％以下、Ｍｏについても０．５０％
以下とすることが必要である。
【００１６】本発明に係わるタイロッドの製造方法では
上記した化学成分の鋼を素材とし、１０００〜１１５０
℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９５０℃とす
る熱間圧延を行い、熱間圧延後に平均５〜５０℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上となる冷間引抜を行ったのちこの冷間引抜材に
対して冷間鍛造を行ってタイロッド素材とし、切削加工
によりタイロッド形状にするようにしているが、このよ
うな製造過程における諸条件とした理由について次に述
べる。
上記した化学成分の鋼を素材とし、１０００〜１１５０
℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９５０℃とす
る熱間圧延を行い、熱間圧延後に平均５〜５０℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上となる冷間引抜を行ったのちこの冷間引抜材に
対して冷間鍛造を行ってタイロッド素材とし、切削加工
によりタイロッド形状にするようにしているが、このよ
うな製造過程における諸条件とした理由について次に述
べる。
【００１７】熱間圧延加熱温度：１０００〜１１５０℃
熱間圧延に際しての加熱温度は、圧延前の組織をオース
テナイト状態として、Ｃ，Ｎ等を十分に固溶させる必要
があることから、１０００℃以上とした。そして、この
ような観点からは、加熱温度を１１５０℃よりも高くす
る必要はなく、かえってスケールの発生量が多くなった
り組織の粗大化をきたしたりすることから、１１５０℃
以下とした。
テナイト状態として、Ｃ，Ｎ等を十分に固溶させる必要
があることから、１０００℃以上とした。そして、この
ような観点からは、加熱温度を１１５０℃よりも高くす
る必要はなく、かえってスケールの発生量が多くなった
り組織の粗大化をきたしたりすることから、１１５０℃
以下とした。
【００１８】熱間圧延仕上温度：７５０〜９５０℃
熱間圧延仕上温度を７５０〜９５０℃とすることによっ
て、熱間圧延による組織の微細化と変態点利用による組
織の微細化との相乗作用が得られ、組織の十分な微細化
をはかることができるようになるが、この圧延仕上温度
が９５０℃よりも高いと冷却後にベイナイト組織となっ
て硬さが増大することにより圧延材の絞り値が低下して
冷間引抜加工性が悪くなると共にその後の被削性が低下
したものとなる。そして、この場合の仕上圧延の際の累
積加工率は２５％以上とすることがとくに望ましい。
て、熱間圧延による組織の微細化と変態点利用による組
織の微細化との相乗作用が得られ、組織の十分な微細化
をはかることができるようになるが、この圧延仕上温度
が９５０℃よりも高いと冷却後にベイナイト組織となっ
て硬さが増大することにより圧延材の絞り値が低下して
冷間引抜加工性が悪くなると共にその後の被削性が低下
したものとなる。そして、この場合の仕上圧延の際の累
積加工率は２５％以上とすることがとくに望ましい。
【００１９】
熱間圧延後の平均冷却速度：５〜５０℃／ｓｅｃ
熱間圧延後の冷却速度を調整してラメラーのせまいパー
ライトないしは微細なフェライト＋パーライト組織とす
るためには、熱間圧延後の平均冷却速度を５〜５０℃／
ｓｅｃの範囲とするのが良く、平均冷却速度が５℃／ｓ
ｅｃよりも遅いと粗いラメラーの粗いパーライト組織と
なって強度および靭性の低下をもたらすので好ましくな
く、平均冷却速度が５０℃／ｓｅｃよりも速いとベイナ
イト等の硬質の組織が出現して靭性が低下すると共に被
削性も悪化することとなるので好ましくない。
ライトないしは微細なフェライト＋パーライト組織とす
るためには、熱間圧延後の平均冷却速度を５〜５０℃／
ｓｅｃの範囲とするのが良く、平均冷却速度が５℃／ｓ
ｅｃよりも遅いと粗いラメラーの粗いパーライト組織と
なって強度および靭性の低下をもたらすので好ましくな
く、平均冷却速度が５０℃／ｓｅｃよりも速いとベイナ
イト等の硬質の組織が出現して靭性が低下すると共に被
削性も悪化することとなるので好ましくない。
【００２０】
抗張力が８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となる冷間引抜
熱間圧延後の圧延材に対しては冷間引抜を行うが、この
場合、冷間引抜後の抗張力が８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
なるような冷間引抜条件とくに所要の減面率での冷間引
抜を行うことがとくに望ましい。
場合、冷間引抜後の抗張力が８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
なるような冷間引抜条件とくに所要の減面率での冷間引
抜を行うことがとくに望ましい。
【００２１】ところで、本発明が適用される表１に例示
する鋼種Ａと従来の非調質鋼である同じく表１に例示す
る鋼種Ｂとについて、冷間引抜加工の際の減面率と引張
強度との関係を調べたところ図１に示すとおりであっ
た。
する鋼種Ａと従来の非調質鋼である同じく表１に例示す
る鋼種Ｂとについて、冷間引抜加工の際の減面率と引張
強度との関係を調べたところ図１に示すとおりであっ
た。
【００２２】
【表１】
【００２３】図１に示すように、本発明が適用される鋼
種Ａに比べて従来のＮｂ，Ｖで固溶強化した非調質用鋼
種Ｂでは、冷間引抜加工によって、本発明が適用される
鋼種Ａほど引張強度の向上は認められず、Ｎｂ，Ｖを含
有せずかつまたＣ含有量を従来の非調質鋼よりも高めた
本発明が適用される鋼の方が、冷間引抜加工によってよ
り一層の引張強度の向上を実現できることが認められ
た。
種Ａに比べて従来のＮｂ，Ｖで固溶強化した非調質用鋼
種Ｂでは、冷間引抜加工によって、本発明が適用される
鋼種Ａほど引張強度の向上は認められず、Ｎｂ，Ｖを含
有せずかつまたＣ含有量を従来の非調質鋼よりも高めた
本発明が適用される鋼の方が、冷間引抜加工によってよ
り一層の引張強度の向上を実現できることが認められ
た。
【００２４】次いで、前記引抜材に対して冷間鍛造を行
ってタイロッド素材を得たのち、このタイロッド素材に
対して切削加工を行い、例えば、軸部の一端側にボール
ジョイント部を有すると共に他端側にねじ部を有するタ
イロッドとする。
ってタイロッド素材を得たのち、このタイロッド素材に
対して切削加工を行い、例えば、軸部の一端側にボール
ジョイント部を有すると共に他端側にねじ部を有するタ
イロッドとする。
【００２５】この場合、従来のような球状化焼なまし処
理や焼入れ・焼もどし処理などの熱処理は一切必要とせ
ず、また熱処理歪に対する矯正作業も一切必要とせず、
さらにはタイロッド素材がラメラーのせまいパーライト
ないしはフェライト＋パーライトの組織となっているた
め、従来の焼入れ・焼もどしを施したソルバイトの組織
のものに比べて被削性にも優れたものとなっている。
理や焼入れ・焼もどし処理などの熱処理は一切必要とせ
ず、また熱処理歪に対する矯正作業も一切必要とせず、
さらにはタイロッド素材がラメラーのせまいパーライト
ないしはフェライト＋パーライトの組織となっているた
め、従来の焼入れ・焼もどしを施したソルバイトの組織
のものに比べて被削性にも優れたものとなっている。
【００２６】加えて、従来の非調質鋼素材のように必ら
ずしもＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ等を添加せずとも、Ｃ含有
量を若干増大させた素材とすることによってタイロッド
として必要な強度が確保されるようになるので、熱処理
および矯正作業の省略ならびに被削性の向上による製造
工程上の低コスト化に加えて素材自体の低コスト化も実
現することが可能となる。
ずしもＮｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ等を添加せずとも、Ｃ含有
量を若干増大させた素材とすることによってタイロッド
として必要な強度が確保されるようになるので、熱処理
および矯正作業の省略ならびに被削性の向上による製造
工程上の低コスト化に加えて素材自体の低コスト化も実
現することが可能となる。
【００２７】
【発明の作用】本発明に係わるタイロッドの製造方法で
は、所定成分の鋼を素材として所定の制御圧延を行い、
冷間引抜および冷間鍛造を行ってタイロッド素材とした
のち、このタイロッド素材に対する切削加工によってタ
イロッド形状にしており、従来の焼入れ・焼もどしを施
したタイロッドに劣らない品質の優れたタイロッドが得
られるので、球状化焼なましおよび焼入れ・焼もどしの
熱処理作業およびこれに基く歪の矯正作業の省略を実現
できると共に、焼もどしソルバイト組織に比べて被削性
のよいパーライトないしはフェライト＋パーライト組織
の素材としていることから被削性に優れたものとなって
いてタイロッドへの切削加工性に優れており、さらには
Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ等の省略による素材自体の低コスト化も
実現されるようになる。
は、所定成分の鋼を素材として所定の制御圧延を行い、
冷間引抜および冷間鍛造を行ってタイロッド素材とした
のち、このタイロッド素材に対する切削加工によってタ
イロッド形状にしており、従来の焼入れ・焼もどしを施
したタイロッドに劣らない品質の優れたタイロッドが得
られるので、球状化焼なましおよび焼入れ・焼もどしの
熱処理作業およびこれに基く歪の矯正作業の省略を実現
できると共に、焼もどしソルバイト組織に比べて被削性
のよいパーライトないしはフェライト＋パーライト組織
の素材としていることから被削性に優れたものとなって
いてタイロッドへの切削加工性に優れており、さらには
Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ等の省略による素材自体の低コスト化も
実現されるようになる。
【００２８】
【実施例】表２のＮｏ．１〜Ｎｏ．６に示す化学成分の
鋼線素材を用い、熱間圧延加熱温度を表３に示す値とし
て熱間圧延を行い、熱間圧延仕上温度および圧延後の冷
却速度を同じく表３に示す値としてこの熱間圧延により
直径１６ｍｍの圧延線材を得た。
鋼線素材を用い、熱間圧延加熱温度を表３に示す値とし
て熱間圧延を行い、熱間圧延仕上温度および圧延後の冷
却速度を同じく表３に示す値としてこの熱間圧延により
直径１６ｍｍの圧延線材を得た。
【００２９】この場合各圧延線材の絞り値は同じく表３
に示すとおりであった。
に示すとおりであった。
【００３０】次に、前記Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６の圧延線材
に対して同じく表３に示す減面率による冷間引抜を行っ
て直径１４ｍｍの冷間引抜材を得た。
に対して同じく表３に示す減面率による冷間引抜を行っ
て直径１４ｍｍの冷間引抜材を得た。
【００３１】ここで得た各冷間引抜材の抗張力は同じく
表３に示すとおりであった。
表３に示すとおりであった。
【００３２】次いで、各引抜材に対し冷間鍛造を行っ
て、図２に示すように、一端側にボールジョイント部形
成部１０ａを有すると共に中間部分に軸部１０ｂおよび
六角部１０ｃを有しさらに他端側にねじ部形成部１０ｄ
を有するタイロッド素材１０を得た。
て、図２に示すように、一端側にボールジョイント部形
成部１０ａを有すると共に中間部分に軸部１０ｂおよび
六角部１０ｃを有しさらに他端側にねじ部形成部１０ｄ
を有するタイロッド素材１０を得た。
【００３３】続いて、前記各タイロッド素材１０に対し
て切削加工を行って、図３に示すように、前記タイロッ
ド素材１０のボールジョイント部形成部１０ａをボール
ジョイント部１ａに形成すると共に直径１１ｍｍの軸部
１ｂに形成し、この軸部１ｂと前記ボールジョイント部
１ａとの間には小径部１ｅを形成し、さらには他端側を
前記ねじ部形成部１０ｄの切削加工による図示しないね
じ部に形成した本発明例および比較例のタイロッド１を
製作した。
て切削加工を行って、図３に示すように、前記タイロッ
ド素材１０のボールジョイント部形成部１０ａをボール
ジョイント部１ａに形成すると共に直径１１ｍｍの軸部
１ｂに形成し、この軸部１ｂと前記ボールジョイント部
１ａとの間には小径部１ｅを形成し、さらには他端側を
前記ねじ部形成部１０ｄの切削加工による図示しないね
じ部に形成した本発明例および比較例のタイロッド１を
製作した。
【００３４】一方、表２のＮｏ．７に示す化学成分の鋼
線素材を用い、従来のタイロッドの製造工程に従って、
鋼線素材→球状化焼なまし→伸線→冷間鍛造→焼入れ・
焼もどし→矯正→タイロッド素材→切削を行って従来の
タイロッド（１）を製作した。
線素材を用い、従来のタイロッドの製造工程に従って、
鋼線素材→球状化焼なまし→伸線→冷間鍛造→焼入れ・
焼もどし→矯正→タイロッド素材→切削を行って従来の
タイロッド（１）を製作した。
【００３５】そして、上記切削加工の際に、Ｎｏ．１〜
Ｎｏ．７の各タイロッド素材１０の被削性を従来のＮ
ｏ．７のタイロッド素材の被削性を基準として評価した
ところ、表３に示す結果であった。
Ｎｏ．７の各タイロッド素材１０の被削性を従来のＮ
ｏ．７のタイロッド素材の被削性を基準として評価した
ところ、表３に示す結果であった。
【００３６】さらに、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７の各タイロッ
ドのねじ部の抗張力および首下部（ボールジョイント部
１ａの付け根部分の小径部１ｅ）の曲げ疲労強度を調べ
たところ、表３に示す結果であった。
ドのねじ部の抗張力および首下部（ボールジョイント部
１ａの付け根部分の小径部１ｅ）の曲げ疲労強度を調べ
たところ、表３に示す結果であった。
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】表２および表３に示すように、従来の焼入
れ・焼もどし等を経て製造したＮｏ．７のタイロッドで
は、ねじ部の抗張力が８９．１〜９０．８ｋｇｆ／ｍｍ
２，首下部の曲げ疲労強度が２２ｋｇｆ／ｍｍ２であっ
た。
れ・焼もどし等を経て製造したＮｏ．７のタイロッドで
は、ねじ部の抗張力が８９．１〜９０．８ｋｇｆ／ｍｍ
２，首下部の曲げ疲労強度が２２ｋｇｆ／ｍｍ２であっ
た。
【００４０】一方、本発明に従って製造したＮｏ．１〜
３のタイロッド１では、切削加工時の被削性が従来のＮ
ｏ．７の場合に比べてかなり良好であって製造性に著し
く優れたものになっていると共に、ねじ部の抗張力およ
び首下部の曲げ疲労強度は従来のＮｏ．７のものに匹敵
する値を有しており、球状化焼なましおよび焼入れ・焼
もどしの熱処理を施すことなく、そしてまた焼入れ・焼
もどし後の１本毎の矯正を行うことなく、品質のすぐれ
たタイロッドが得られたことが認められた。
３のタイロッド１では、切削加工時の被削性が従来のＮ
ｏ．７の場合に比べてかなり良好であって製造性に著し
く優れたものになっていると共に、ねじ部の抗張力およ
び首下部の曲げ疲労強度は従来のＮｏ．７のものに匹敵
する値を有しており、球状化焼なましおよび焼入れ・焼
もどしの熱処理を施すことなく、そしてまた焼入れ・焼
もどし後の１本毎の矯正を行うことなく、品質のすぐれ
たタイロッドが得られたことが認められた。
【００４１】これに対して、熱間圧延仕上温度が高すぎ
たＮｏ．４のタイロッドでは、圧延線材にベイナイト組
織が出現して圧延線材の絞り値が低いものとなってお
り、冷間引抜加工性が低下すると共に、タイロッド素材
の被削性が若干低下するものとなっていた。
たＮｏ．４のタイロッドでは、圧延線材にベイナイト組
織が出現して圧延線材の絞り値が低いものとなってお
り、冷間引抜加工性が低下すると共に、タイロッド素材
の被削性が若干低下するものとなっていた。
【００４２】また、熱間圧延後の冷却速度が遅すぎるＮ
ｏ．５のタイロッドでは、粗いラメラーを伴ったフェラ
イト＋パーライト組織となるため、冷間引抜後における
引抜材の抗張力が低いものとなっており、ねじ部の抗張
力および首下部の曲げ疲労強度も低いものとなってい
た。
ｏ．５のタイロッドでは、粗いラメラーを伴ったフェラ
イト＋パーライト組織となるため、冷間引抜後における
引抜材の抗張力が低いものとなっており、ねじ部の抗張
力および首下部の曲げ疲労強度も低いものとなってい
た。
【００４３】さらにＣ含有量を低目にすると共にＮｂ，
Ｖを含有させた従来の非調質鋼素材を用いたＮｏ．６の
タイロッドでは、すでに図１をもとにして説明したごと
く、冷間引抜によってさほど大きな強度の向上を得るこ
とができないため、得られたタイロッドのねじ部の抗張
力および首下部の曲げ疲労強度は低いものであった。
Ｖを含有させた従来の非調質鋼素材を用いたＮｏ．６の
タイロッドでは、すでに図１をもとにして説明したごと
く、冷間引抜によってさほど大きな強度の向上を得るこ
とができないため、得られたタイロッドのねじ部の抗張
力および首下部の曲げ疲労強度は低いものであった。
【００４４】
【発明の効果】本発明に係わるタイロッドの製造方法
は、重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、Ｓｉ：０．
０３〜０．８０％、Ｍｎ：０．５０〜２．００％、Ｐ：
０．０３５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．
０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０２５％、お
よび必要に応じてＮｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：
０．０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．０５〜０．５０％の
うちから選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅ
および不純物よりなる鋼を素材とし、１０００〜１１５
０℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９５０℃と
する熱間圧延を行い、圧延後に平均５〜５０℃／ｓｅｃ
の冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇｆ／ｍｍ
２以上となる冷間引抜を行ったのちの冷間引抜材に対し
冷間鍛造を行ってタイロッド素材とし、切削加工により
タイロッド形状にする構成としたから、強度および靱性
に優れたタイロッドを非調質で製造することが可能であ
り、従来においてタイロッドの製造に採用していた球状
化焼なましおよび焼入れ・焼もどし後に生ずる歪の矯正
をも不要にし、さらにはタイロッド素材を切削加工によ
ってタイロッドに仕上げる際の被削性も良好であり、さ
らには必ずしも高価な合金元素を添加した素材を使用し
なくとも、品質のすぐれたタイロッドを製造することが
可能であることから、素材および製造工程の両面での製
造コストの大幅な低減を実現することが可能であるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。
は、重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、Ｓｉ：０．
０３〜０．８０％、Ｍｎ：０．５０〜２．００％、Ｐ：
０．０３５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ａｌ：０．
０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０２５％、お
よび必要に応じてＮｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：
０．０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．０５〜０．５０％の
うちから選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅ
および不純物よりなる鋼を素材とし、１０００〜１１５
０℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９５０℃と
する熱間圧延を行い、圧延後に平均５〜５０℃／ｓｅｃ
の冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇｆ／ｍｍ
２以上となる冷間引抜を行ったのちの冷間引抜材に対し
冷間鍛造を行ってタイロッド素材とし、切削加工により
タイロッド形状にする構成としたから、強度および靱性
に優れたタイロッドを非調質で製造することが可能であ
り、従来においてタイロッドの製造に採用していた球状
化焼なましおよび焼入れ・焼もどし後に生ずる歪の矯正
をも不要にし、さらにはタイロッド素材を切削加工によ
ってタイロッドに仕上げる際の被削性も良好であり、さ
らには必ずしも高価な合金元素を添加した素材を使用し
なくとも、品質のすぐれたタイロッドを製造することが
可能であることから、素材および製造工程の両面での製
造コストの大幅な低減を実現することが可能であるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。
【図１】鋼種Ａ，Ｂによる減面率と引張強度との関係を
調べた結果を例示するグラフである。
調べた結果を例示するグラフである。
【図２】タイロッド素材の形状を例示する説明図であ
る。
る。
【図３】タイロッドのとくにボールジョイント部分の形
状を拡大して例示する部分説明図である。
状を拡大して例示する部分説明図である。
１ タイロッド
１０ タイロッド素材
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、
Ｓｉ：０．０３〜０．８０％、Ｍｎ：０．５０〜２．０
０％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、
Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０
２５％、残部Ｆｅおよび不純物よりなる鋼を素材とし、
１０００〜１１５０℃に加熱したのち圧延仕上温度を７
５０〜９５０℃とする熱間圧延を行い、圧延後に平均５
〜５０℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却し、次いで抗張力が
８０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上となる冷間引抜を行ったのちの
冷間引抜材に対し冷間鍛造を行ってタイロッド素材と
し、切削加工によりタイロッド形状にすることを特徴と
するタイロッドの製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．２０〜０．５０％、
Ｓｉ：０．０３〜０．８０％、Ｍｎ：０．５０〜２．０
０％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、
Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００５〜０．０
２５％、およびＮｉ：０．０５〜０．５０％，Ｃｒ：
０．０５〜０．５０％，Ｍｏ：０．０５〜０．５０％の
うちから選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅ
および不純物よりなる鋼を素材とし、１０００〜１１５
０℃に加熱したのち圧延仕上温度を７５０〜９５０℃と
する熱間圧延を行い、圧延後に平均５〜５０℃／ｓｅｃ
の冷却速度で冷却し、次いで抗張力が８０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上となる冷間引抜を行ったのちの冷間引抜材に対し
冷間鍛造を行ってタイロッド素材とし、切削加工により
タイロッド形状にすることを特徴とするタイロッドの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3172673A JPH0517822A (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | タイロツドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3172673A JPH0517822A (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | タイロツドの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517822A true JPH0517822A (ja) | 1993-01-26 |
Family
ID=15946252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3172673A Pending JPH0517822A (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | タイロツドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0517822A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100256334B1 (ko) * | 1995-12-26 | 2000-05-15 | 이구택 | 신선성이 우수한 고강도 선재 제조방법 |
| JP2006104552A (ja) * | 2004-10-08 | 2006-04-20 | Nippon Steel Corp | 疲労特性に優れた自動車用足回り部品およびその疲労特性向上方法 |
| JP2010077505A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Toyota Motor Corp | 鋼製タイロッドエンドおよびその製造方法 |
| CN113073258A (zh) * | 2021-03-12 | 2021-07-06 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种适用于连续通过式感应加热炉的耐高温淬火链条钢盘条及制造方法 |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP3172673A patent/JPH0517822A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100256334B1 (ko) * | 1995-12-26 | 2000-05-15 | 이구택 | 신선성이 우수한 고강도 선재 제조방법 |
| JP2006104552A (ja) * | 2004-10-08 | 2006-04-20 | Nippon Steel Corp | 疲労特性に優れた自動車用足回り部品およびその疲労特性向上方法 |
| JP2010077505A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Toyota Motor Corp | 鋼製タイロッドエンドおよびその製造方法 |
| JP4624456B2 (ja) * | 2008-09-26 | 2011-02-02 | トヨタ自動車株式会社 | 鋼製タイロッドエンドおよびその製造方法 |
| CN113073258A (zh) * | 2021-03-12 | 2021-07-06 | 中天钢铁集团有限公司 | 一种适用于连续通过式感应加热炉的耐高温淬火链条钢盘条及制造方法 |
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