JPH05170549A - 連続鋳造用耐火物及びその製造方法 - Google Patents
連続鋳造用耐火物及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH05170549A JPH05170549A JP3345157A JP34515791A JPH05170549A JP H05170549 A JPH05170549 A JP H05170549A JP 3345157 A JP3345157 A JP 3345157A JP 34515791 A JP34515791 A JP 34515791A JP H05170549 A JPH05170549 A JP H05170549A
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- Japan
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- continuous casting
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- refractory
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 連続鋳造設備に適用される耐火物とその製造
方法に関し、水平連続鋳造用ブレークリングに求められ
る基本的な特性を満足し、特に炭素鋼はもとよりステン
レス鋼及び高合金鋼の長時間鋳込みに耐えうる耐食性に
優れた耐火物を提供することを目的とする。 【構成】 窒化硼素（ＢＮ）質原料１０〜７０重量％
と、窒化珪素（Ｓｉ3 Ｎ 3 ）質原料２５〜８５重量％と
を配合し、かつ、二硼化チタニウム（ＴｉＢ2 ）、二硼
化ジルコニウム（ＺｒＢ2 ）の２物質のうちの少なくと
もいずれかを合量、３〜１５重量％配合した構成とす
る。
方法に関し、水平連続鋳造用ブレークリングに求められ
る基本的な特性を満足し、特に炭素鋼はもとよりステン
レス鋼及び高合金鋼の長時間鋳込みに耐えうる耐食性に
優れた耐火物を提供することを目的とする。 【構成】 窒化硼素（ＢＮ）質原料１０〜７０重量％
と、窒化珪素（Ｓｉ3 Ｎ 3 ）質原料２５〜８５重量％と
を配合し、かつ、二硼化チタニウム（ＴｉＢ2 ）、二硼
化ジルコニウム（ＺｒＢ2 ）の２物質のうちの少なくと
もいずれかを合量、３〜１５重量％配合した構成とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐火物に関し、特に連続
鋳造設備に適用される耐火物とその製造方法に関するも
のである。
鋳造設備に適用される耐火物とその製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】水平連続鋳造設備において、例えばブレ
ークリング等のタンディッシュと鋳型を連結する部材に
使用される耐火物としては、従来から珪素（Ｓｉ）質原
料の成形体を直接窒化する反応焼結法で得られる窒化珪
素質（Ｓｉ3 Ｎ4 ）耐火物や、電気炉内の成形型に収め
た窒化硼素質（ＢＮ）原料を加圧しながら成形するホッ
トプレス焼結法で得られる窒化硼素質（ＢＮ）耐火物が
採用されてきた。
ークリング等のタンディッシュと鋳型を連結する部材に
使用される耐火物としては、従来から珪素（Ｓｉ）質原
料の成形体を直接窒化する反応焼結法で得られる窒化珪
素質（Ｓｉ3 Ｎ4 ）耐火物や、電気炉内の成形型に収め
た窒化硼素質（ＢＮ）原料を加圧しながら成形するホッ
トプレス焼結法で得られる窒化硼素質（ＢＮ）耐火物が
採用されてきた。
【０００３】上記２種類の耐火物のうち、窒化珪素質
（Ｓｉ3 Ｎ4 ）耐火物は機械的強度に優れる反面、熱膨
張率が比較的大きいために、鋳造の開始初期に溶鋼より
受ける熱衝撃によって割れに至る欠点がある。
（Ｓｉ3 Ｎ4 ）耐火物は機械的強度に優れる反面、熱膨
張率が比較的大きいために、鋳造の開始初期に溶鋼より
受ける熱衝撃によって割れに至る欠点がある。
【０００４】また窒化硼素質（ＢＮ）耐火物は耐熱衝撃
性に優れ、しかも溶鋼との濡れ性が小さいものの、ホッ
トプレス焼結法により製造されるため、成形体の形状が
成形型に依存することとなり、適用される装置に合わせ
て形状を自由に設計できず、特に複雑な形状の場合、成
形型の製造コスト高となる。さらに、機械的強度および
硬度が劣るために、溶鋼の通過時に受ける磨耗作用によ
って大きく損耗される欠点がある。
性に優れ、しかも溶鋼との濡れ性が小さいものの、ホッ
トプレス焼結法により製造されるため、成形体の形状が
成形型に依存することとなり、適用される装置に合わせ
て形状を自由に設計できず、特に複雑な形状の場合、成
形型の製造コスト高となる。さらに、機械的強度および
硬度が劣るために、溶鋼の通過時に受ける磨耗作用によ
って大きく損耗される欠点がある。
【０００５】そこで、例えば特開昭５６−１２０５７５
号公報には、上記窒化珪素質（Ｓｉ 3 Ｎ4 ）原料に窒化
硼素質（ＢＮ）原料を３〜４０重量％配合することによ
り、耐熱衝撃性を向上させた複合材質の耐火物や、特公
昭５８−３０２６５号公報では、窒化硼素、窒化アルミ
ニウムの各原料を配合した耐火物、あるいは特開昭６０
−５１６６９号公報では上記窒化硼素質（ＢＮ）耐火物
に、酸化アルミニウムを含有させた耐火物が開示され、
耐用性を高めることが図られている。
号公報には、上記窒化珪素質（Ｓｉ 3 Ｎ4 ）原料に窒化
硼素質（ＢＮ）原料を３〜４０重量％配合することによ
り、耐熱衝撃性を向上させた複合材質の耐火物や、特公
昭５８−３０２６５号公報では、窒化硼素、窒化アルミ
ニウムの各原料を配合した耐火物、あるいは特開昭６０
−５１６６９号公報では上記窒化硼素質（ＢＮ）耐火物
に、酸化アルミニウムを含有させた耐火物が開示され、
耐用性を高めることが図られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記特開
昭５６−１２０５７５号公報に記載の耐火物は一般的な
炭素鋼の連続鋳造には充分な耐熱衝撃性を有するが、炭
素鋼の長時間鋳造や、特にステンレス鋼の鋳造に対して
は、母相を形成する窒化珪素が選択的に溶損され、この
ような損傷に伴うビレット表面性状の悪化を招いたり、
耐火物が破損し、ブレークアウトを生じる原因ともな
り、長時間の安定鋳造が極めて困難であった。
昭５６−１２０５７５号公報に記載の耐火物は一般的な
炭素鋼の連続鋳造には充分な耐熱衝撃性を有するが、炭
素鋼の長時間鋳造や、特にステンレス鋼の鋳造に対して
は、母相を形成する窒化珪素が選択的に溶損され、この
ような損傷に伴うビレット表面性状の悪化を招いたり、
耐火物が破損し、ブレークアウトを生じる原因ともな
り、長時間の安定鋳造が極めて困難であった。
【０００７】また、上記特公昭５８−３０２６５号公報
で開示された、窒化珪素、窒化硼素、窒化アルミニウム
の各原料を配合した耐火物も耐食性の点で難があり、上
記特開昭６０−５１６６９号公報で開示された酸化アル
ミニウムを含有させることにより耐食性を一定程度向上
させることができるが、これもステンレス鋼の長時間鋳
込に対しては依然耐食性に不満が残る。しかも、上記い
ずれの耐火物においてもアルミニウム成分が増して熱膨
張率が大きくなり、耐熱衝撃性の劣化が著しく、耐熱衝
撃性の向上を目的として添加した窒化硼素の効果が薄れ
るという逆効果につながりかねない。
で開示された、窒化珪素、窒化硼素、窒化アルミニウム
の各原料を配合した耐火物も耐食性の点で難があり、上
記特開昭６０−５１６６９号公報で開示された酸化アル
ミニウムを含有させることにより耐食性を一定程度向上
させることができるが、これもステンレス鋼の長時間鋳
込に対しては依然耐食性に不満が残る。しかも、上記い
ずれの耐火物においてもアルミニウム成分が増して熱膨
張率が大きくなり、耐熱衝撃性の劣化が著しく、耐熱衝
撃性の向上を目的として添加した窒化硼素の効果が薄れ
るという逆効果につながりかねない。
【０００８】よって、水平連続鋳造設備用ブレークリン
グに対しては、特に耐熱衝撃性に優れ、溶鋼と濡れ難い
こと、耐食性と耐磨耗性が大きいこと、および高度な寸
法精度が要求されるために加工が容易であることなどの
各特性を満たした耐火物の提供が待たれている。
グに対しては、特に耐熱衝撃性に優れ、溶鋼と濡れ難い
こと、耐食性と耐磨耗性が大きいこと、および高度な寸
法精度が要求されるために加工が容易であることなどの
各特性を満たした耐火物の提供が待たれている。
【０００９】本発明はこのような種々の課題を解決する
ためになされたものであって、水平連続鋳造用ブレーク
リングに求められる基本的な特性を満足し、特に炭素鋼
はもとよりステンレス鋼及び高合金鋼の長時間鋳込みに
耐えうる耐食性に優れた耐火物を提供することを目的と
するものである。
ためになされたものであって、水平連続鋳造用ブレーク
リングに求められる基本的な特性を満足し、特に炭素鋼
はもとよりステンレス鋼及び高合金鋼の長時間鋳込みに
耐えうる耐食性に優れた耐火物を提供することを目的と
するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに本発明は以下の手段及び方法を採用する。すなわ
ち、窒化硼素（以下ＢＮと記載する）質原料１０〜７０
重量％と、窒化珪素（以下Ｓｉ3 Ｎ4 と記載する）質原
料２５〜８５重量％とを配合し、かつ、二硼化チタニウ
ム（以下ＴｉＢ2 と記載する）、二硼化ジルコニウム
（以下ＺｒＢ2 と記載する）の２物質のうちの少なくと
もいずれかを合量、３〜１５重量％配合した耐火材原料
により得られる連続鋳造用耐火物であり、この連続鋳造
用耐火物の製造方法としては、これらの粉末をボールミ
ルなどによって均一になるように混合する。次にこの坏
土を適切な成形方法によって成形し、得られた成形体を
窒素、アルゴンなどの非酸化性雰囲気下で１６００〜１
９００℃の焼結温度で焼結する。
めに本発明は以下の手段及び方法を採用する。すなわ
ち、窒化硼素（以下ＢＮと記載する）質原料１０〜７０
重量％と、窒化珪素（以下Ｓｉ3 Ｎ4 と記載する）質原
料２５〜８５重量％とを配合し、かつ、二硼化チタニウ
ム（以下ＴｉＢ2 と記載する）、二硼化ジルコニウム
（以下ＺｒＢ2 と記載する）の２物質のうちの少なくと
もいずれかを合量、３〜１５重量％配合した耐火材原料
により得られる連続鋳造用耐火物であり、この連続鋳造
用耐火物の製造方法としては、これらの粉末をボールミ
ルなどによって均一になるように混合する。次にこの坏
土を適切な成形方法によって成形し、得られた成形体を
窒素、アルゴンなどの非酸化性雰囲気下で１６００〜１
９００℃の焼結温度で焼結する。
【００１１】
【作用】上記構成によれば、Ｓｉ3 Ｎ4 質原料とＢＮ質
原料とを配合した耐火材原料に、ＴｉＢ2 、ＺｒＢ2 の
うちの少なくとも一方を添加することにより、該ＢＮと
Ｓｉ3 Ｎ4 のマトリックス部に分布させ、溶鋼に対して
濡れにくく、焼結体の気孔部を通して侵入するおそれの
ある外来成分を抑制する役割を果たす。
原料とを配合した耐火材原料に、ＴｉＢ2 、ＺｒＢ2 の
うちの少なくとも一方を添加することにより、該ＢＮと
Ｓｉ3 Ｎ4 のマトリックス部に分布させ、溶鋼に対して
濡れにくく、焼結体の気孔部を通して侵入するおそれの
ある外来成分を抑制する役割を果たす。
【００１２】原料粉末の配合量についてＢＮ質原料が１
０重量％未満とすると、必然的にＳｉ3 Ｎ4 質原料の配
合量が多くなり、そのため焼結体の耐熱衝撃性、耐食性
が低下し、また強度が必要以上に高くなるために機械加
工性も低下する。一方、ＢＮ粉末が７０重量％を越える
と、焼結体中のＳｉ3 Ｎ4 が少なくなり、必要とされる
強度の維持が困難になる。なお、ＢＮ質原料中に包含さ
れる酸化硼素（Ｂ2 Ｏ3 ）を主体とするフラックス成分
は、１〜５重量％含有するものが好ましく、これが１重
量％未満の場合、焼結性に乏しく、逆に５重量％以上に
なると焼結体の高温特性を劣化させることになり好まし
くない。
０重量％未満とすると、必然的にＳｉ3 Ｎ4 質原料の配
合量が多くなり、そのため焼結体の耐熱衝撃性、耐食性
が低下し、また強度が必要以上に高くなるために機械加
工性も低下する。一方、ＢＮ粉末が７０重量％を越える
と、焼結体中のＳｉ3 Ｎ4 が少なくなり、必要とされる
強度の維持が困難になる。なお、ＢＮ質原料中に包含さ
れる酸化硼素（Ｂ2 Ｏ3 ）を主体とするフラックス成分
は、１〜５重量％含有するものが好ましく、これが１重
量％未満の場合、焼結性に乏しく、逆に５重量％以上に
なると焼結体の高温特性を劣化させることになり好まし
くない。
【００１３】次にＳｉ3 Ｎ4 質原料は他の添加成分であ
るＢＮ質原料及びＴｉＢ2 、ＺｒＢ 2 のうちの少なくと
も一方との直接的な反応はしないが、その配合量は２５
〜８５重量％の範囲が好適である。なぜなら、Ｓｉ3 Ｎ
4 が２５重量％未満ではＳｉ 3 Ｎ4 粉末を配合すること
によって得られる強度および耐磨耗性の向上が焼結体の
特性に反映されにくく、水平連続鋳造用ブレークリング
としての使用に耐えられず、損傷が大きくなる傾向にあ
って好ましくなく、一方、８５重量％を超える配合量と
すると焼結体の強度が必要以上に高くなり、安定した機
械加工性が失われ、しかも耐熱衝撃性も劣化するので好
ましくない。
るＢＮ質原料及びＴｉＢ2 、ＺｒＢ 2 のうちの少なくと
も一方との直接的な反応はしないが、その配合量は２５
〜８５重量％の範囲が好適である。なぜなら、Ｓｉ3 Ｎ
4 が２５重量％未満ではＳｉ 3 Ｎ4 粉末を配合すること
によって得られる強度および耐磨耗性の向上が焼結体の
特性に反映されにくく、水平連続鋳造用ブレークリング
としての使用に耐えられず、損傷が大きくなる傾向にあ
って好ましくなく、一方、８５重量％を超える配合量と
すると焼結体の強度が必要以上に高くなり、安定した機
械加工性が失われ、しかも耐熱衝撃性も劣化するので好
ましくない。
【００１４】さらに、添加物質としてのＴｉＢ2 、Ｚｒ
Ｂ2 のうちの少なくとも一方の添加量は合量ガ、３〜１
５重量％の範囲が適当であり、３重量％未満では上記耐
食性の向上を果たす作用が表れず、逆に１５重量％を超
えると焼結体の焼結性に悪影響を及ぼし、組織の多孔質
化につながり好ましくない。
Ｂ2 のうちの少なくとも一方の添加量は合量ガ、３〜１
５重量％の範囲が適当であり、３重量％未満では上記耐
食性の向上を果たす作用が表れず、逆に１５重量％を超
えると焼結体の焼結性に悪影響を及ぼし、組織の多孔質
化につながり好ましくない。
【００１５】次に焼結条件について温度が１６００℃未
満では緻密な焼結体を得ることが困難となり、１９００
℃を越えるとＳｉ3 Ｎ4 の分解が起こり、やはり緻密な
焼結体が得られない。そして、焼結雰囲気については常
圧もしくは加圧のいずれでも良いが、得られる焼結体の
性能面および経済性からいえば、３〜１０kgf/cm2 の窒
素加圧が好ましい。
満では緻密な焼結体を得ることが困難となり、１９００
℃を越えるとＳｉ3 Ｎ4 の分解が起こり、やはり緻密な
焼結体が得られない。そして、焼結雰囲気については常
圧もしくは加圧のいずれでも良いが、得られる焼結体の
性能面および経済性からいえば、３〜１０kgf/cm2 の窒
素加圧が好ましい。
【００１６】以上の条件によって得られた焼結体は緻
密、かつ、高強度を有し、施盤、フライス盤等による機
械加工性が良好であり、種々の形状を持った水平連続鋳
造用ブレークリングへの加工ができる。
密、かつ、高強度を有し、施盤、フライス盤等による機
械加工性が良好であり、種々の形状を持った水平連続鋳
造用ブレークリングへの加工ができる。
【００１７】
【実施例】以下本発明に関し、実施例をもとに説明す
る。 （１）物性値測定試験 ＢＮ質原料、Ｓｉ3 Ｎ4 質原料およびＴｉＢ2 、ＺｒＢ
2 のうちの少なくとも一方の添加剤を表１に示す割合で
配合し、これに有機物バインダーを添加した後、２４時
間混合した。この坏土をスプレードライヤーで造粒した
後、５０φ×５０Ｈmmの円柱状のテストピースに成形
し、その後、窒素雰囲気中１８５０℃で焼結した。実施
例 No.１〜９は本発明で限定した範囲の配合であり、比
較例として示した No.１０〜１２は本発明の限定範囲外
で添加した場合である。
る。 （１）物性値測定試験 ＢＮ質原料、Ｓｉ3 Ｎ4 質原料およびＴｉＢ2 、ＺｒＢ
2 のうちの少なくとも一方の添加剤を表１に示す割合で
配合し、これに有機物バインダーを添加した後、２４時
間混合した。この坏土をスプレードライヤーで造粒した
後、５０φ×５０Ｈmmの円柱状のテストピースに成形
し、その後、窒素雰囲気中１８５０℃で焼結した。実施
例 No.１〜９は本発明で限定した範囲の配合であり、比
較例として示した No.１０〜１２は本発明の限定範囲外
で添加した場合である。
【００１８】次に得られた焼結体を本発明の供試体と
し、評価試験用所定寸法に切り出し、密度、抗折強度、
耐熱衝撃性およびＳＵＳ３０４に対する耐食性試験を実
施し、各試験の測定値を表２に示す。
し、評価試験用所定寸法に切り出し、密度、抗折強度、
耐熱衝撃性およびＳＵＳ３０４に対する耐食性試験を実
施し、各試験の測定値を表２に示す。
【００１９】表２によれば、抗折強度は No.１１に見ら
れる程の高い抗折強度では成形後の機械加工性が極めて
低く実用には適さず、No. １〜８の本発明に係る実施例
品程度の強度が適当と評価できる。また耐食性はNo. １
〜８の本発明る係る実施例品はいずれも向上したことを
示しており、耐熱衝撃性で一部No. ９〜１３までの比較
例品に劣るが、総合的な耐用性の向上が期待でき、これ
らの結果から所期の効果は明らかである。 （２）実機使用試験 ＢＮ質原料３０重量％、Ｓｉ3 Ｎ4 質原料６０重量％お
よびＺｒＢ2 質原料１０重量％からなる混合粉末に有機
物バインダーを外掛け５重量％添加し、造粒、成形した
後、窒素５kgf/cm2 加圧の下、１８５０℃で焼結して得
られた焼結体から１４２mm四方の正方形の中央に１１０
mm四方の角孔を穿孔した厚さ２２mmの角状ブレークリン
グを加工した。これを実際に水平連続鋳造設備のタンデ
ィッシュと鋳型との管にセットし、引き抜き速度２ｍ／
分および引き抜き長さ２００ｍの条件でステンレス鋼
（ＳＵＳ３０４）の角ビレットを３０ｔ鋳込んだ結果、
完鋳することができた。その際、ブレークリングの割れ
は全く認められず、また溶損による損傷も軽微なもので
あった。なお、比較のために反応焼結サイアロン−ＢＮ
質焼結体を用いて同様の連続鋳造を行ったところ、ブレ
ークリング内周部の溶損が大きく、ビレット表面の悪化
により操業を中止した。
れる程の高い抗折強度では成形後の機械加工性が極めて
低く実用には適さず、No. １〜８の本発明に係る実施例
品程度の強度が適当と評価できる。また耐食性はNo. １
〜８の本発明る係る実施例品はいずれも向上したことを
示しており、耐熱衝撃性で一部No. ９〜１３までの比較
例品に劣るが、総合的な耐用性の向上が期待でき、これ
らの結果から所期の効果は明らかである。 （２）実機使用試験 ＢＮ質原料３０重量％、Ｓｉ3 Ｎ4 質原料６０重量％お
よびＺｒＢ2 質原料１０重量％からなる混合粉末に有機
物バインダーを外掛け５重量％添加し、造粒、成形した
後、窒素５kgf/cm2 加圧の下、１８５０℃で焼結して得
られた焼結体から１４２mm四方の正方形の中央に１１０
mm四方の角孔を穿孔した厚さ２２mmの角状ブレークリン
グを加工した。これを実際に水平連続鋳造設備のタンデ
ィッシュと鋳型との管にセットし、引き抜き速度２ｍ／
分および引き抜き長さ２００ｍの条件でステンレス鋼
（ＳＵＳ３０４）の角ビレットを３０ｔ鋳込んだ結果、
完鋳することができた。その際、ブレークリングの割れ
は全く認められず、また溶損による損傷も軽微なもので
あった。なお、比較のために反応焼結サイアロン−ＢＮ
質焼結体を用いて同様の連続鋳造を行ったところ、ブレ
ークリング内周部の溶損が大きく、ビレット表面の悪化
により操業を中止した。
【００２０】尚、本発明にかかる連続鋳造用耐火物は上
記実施例のような水平式の連続鋳造設備だけでなく、垂
直式の連続鋳造設備にも適用できることは勿論、非鉄金
属の鋳造に供する耐火物としても使用することができる
ことはいうまでもない。
記実施例のような水平式の連続鋳造設備だけでなく、垂
直式の連続鋳造設備にも適用できることは勿論、非鉄金
属の鋳造に供する耐火物としても使用することができる
ことはいうまでもない。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、表記の配
合量で配合したＴｉＢ2 、ＺｒＢ2 のうちの少なくとも
一方が焼結体内で均質分布することにより、緻密で均質
な組織を持ち、耐熱衝撃性に優れ、溶鋼と濡れ難く、耐
食性と耐磨耗性にも優れ、高度な寸法精度での機械加工
が可能な連続鋳造用耐火物を提供することができる。こ
れによって、従来材質とは異なり、長時間の鋳込みに対
しても安定した操業が可能になった。
合量で配合したＴｉＢ2 、ＺｒＢ2 のうちの少なくとも
一方が焼結体内で均質分布することにより、緻密で均質
な組織を持ち、耐熱衝撃性に優れ、溶鋼と濡れ難く、耐
食性と耐磨耗性にも優れ、高度な寸法精度での機械加工
が可能な連続鋳造用耐火物を提供することができる。こ
れによって、従来材質とは異なり、長時間の鋳込みに対
しても安定した操業が可能になった。
Claims (2)
- 【請求項１】 窒化硼素(BN)質原料１０〜７０重量％
と、窒化珪素(Si3N4)質原料２５〜８５重量％とを配合
し、 かつ、二硼化チタニウム(TiB2)、二硼化ジルコニウム(Z
rB2)の２物質のうちの少なくともいずれかを合量、３〜
１５重量％配合してなることを特徴とする連続鋳造用耐
火物。 - 【請求項２】 窒化硼素(BN)質原料１０〜７０重量％
と、窒化珪素(Si3N4)質原料２５〜８５重量％とを配合
し、 かつ、二硼化チタニウム(TiB2)、二硼化ジルコニウム(Z
rB2)の２物質のうちの少なくともいずれかを合量、３〜
１５重量％配合した坏土を成形し、得られた成形体を非
酸化性雰囲気中で１６００〜１９００℃の焼結温度で焼
結することを特徴とする連続鋳造用耐火物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3345157A JPH05170549A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 連続鋳造用耐火物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3345157A JPH05170549A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 連続鋳造用耐火物及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05170549A true JPH05170549A (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=18374673
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3345157A Pending JPH05170549A (ja) | 1991-12-26 | 1991-12-26 | 連続鋳造用耐火物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05170549A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020158882A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | デンカ株式会社 | セラミックス焼結体及びその製造方法、並びにノズル部材 |
-
1991
- 1991-12-26 JP JP3345157A patent/JPH05170549A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020158882A1 (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-06 | デンカ株式会社 | セラミックス焼結体及びその製造方法、並びにノズル部材 |
| CN113226593A (zh) * | 2019-01-31 | 2021-08-06 | 电化株式会社 | 陶瓷烧结体和其制造方法、以及喷嘴部件 |
| CN113226593B (zh) * | 2019-01-31 | 2023-09-29 | 电化株式会社 | 陶瓷烧结体和其制造方法、以及喷嘴部件 |
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