JPH05148588A - ガラス成形金型用鋼およびガラス成形金型の製造方法 - Google Patents
ガラス成形金型用鋼およびガラス成形金型の製造方法Info
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- JPH05148588A JPH05148588A JP33243791A JP33243791A JPH05148588A JP H05148588 A JPH05148588 A JP H05148588A JP 33243791 A JP33243791 A JP 33243791A JP 33243791 A JP33243791 A JP 33243791A JP H05148588 A JPH05148588 A JP H05148588A
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- Japan
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- steel
- glass forming
- metallic mold
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/06—Construction of plunger or mould
- C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
- C03B11/084—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses material composition or material properties of press dies therefor
- C03B11/086—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses material composition or material properties of press dies therefor of coated dies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/02—Press-mould materials
- C03B2215/08—Coated press-mould dies
- C03B2215/10—Die base materials
- C03B2215/11—Metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2215/00—Press-moulding glass
- C03B2215/02—Press-mould materials
- C03B2215/08—Coated press-mould dies
- C03B2215/14—Die top coat materials, e.g. materials for the glass-contacting layers
- C03B2215/20—Oxide ceramics
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】クリスタルガラスのような腐食性の強いガラス
成形金型用鋼及び成形金型の製法を開示する。 【構成】金型用鋼は重量％でＣ０．３〜０．５，Ｓｉ
０．６以下、Ｍｎ０．６以下、Ｎｉ４．０〜２０．０，
Ｃｒ１５〜２５，Ｃｏ１５以下、Ｖおよび／またはＮｂ
０．５以下、残部は鉄および若干の不可避不純物を含
み、Ｔ＝２２０−３４．６×〔Ｓｉ％〕−６．８×〔Ｍ
ｎ％〕＋９．６×〔Ｎｉ％〕−４．０×〔Ｃｒ％〕＋
０．３×〔Ｃｏ％〕とした時、Ｔ≧２００の組成を有す
る。上記組成の鋼を溶製し、熱間加工した素型材を１１
００〜１２２０℃で溶体化した後、５５０〜７５０℃で
時効処理して硬さＨＲＣ２０〜４０に調質して機械加工
するか、または溶体化したままで機械加工の後５５０〜
７５０℃で時効処理して金型を製作し、該金型の成形面
をＲｍａｘ１〜３μｍに研磨調整し、４５０〜５５０℃
で２〜６時間保持して表面に適当な酸化皮膜を形成せし
める。
成形金型用鋼及び成形金型の製法を開示する。 【構成】金型用鋼は重量％でＣ０．３〜０．５，Ｓｉ
０．６以下、Ｍｎ０．６以下、Ｎｉ４．０〜２０．０，
Ｃｒ１５〜２５，Ｃｏ１５以下、Ｖおよび／またはＮｂ
０．５以下、残部は鉄および若干の不可避不純物を含
み、Ｔ＝２２０−３４．６×〔Ｓｉ％〕−６．８×〔Ｍ
ｎ％〕＋９．６×〔Ｎｉ％〕−４．０×〔Ｃｒ％〕＋
０．３×〔Ｃｏ％〕とした時、Ｔ≧２００の組成を有す
る。上記組成の鋼を溶製し、熱間加工した素型材を１１
００〜１２２０℃で溶体化した後、５５０〜７５０℃で
時効処理して硬さＨＲＣ２０〜４０に調質して機械加工
するか、または溶体化したままで機械加工の後５５０〜
７５０℃で時効処理して金型を製作し、該金型の成形面
をＲｍａｘ１〜３μｍに研磨調整し、４５０〜５５０℃
で２〜６時間保持して表面に適当な酸化皮膜を形成せし
める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は特に腐食性の強い酸化鉛
を多量に含有するクリスタルガラスを成形する金型の材
料に適した鋼素材および該鋼素材を使用したガラス成形
金型の製造方法に関するものである。
を多量に含有するクリスタルガラスを成形する金型の材
料に適した鋼素材および該鋼素材を使用したガラス成形
金型の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のガラス成形金型の鋼素材
としては、ＳＵＳ４０３に代表されるマルテンサイト系
高Ｃr ステンレス鋼か、またはＳＵＳ３１０Ｓのような
オーステナイト系高Ｃr-高Ｎi ステンレス鋼が用いられ
る。上記マルテンサイト系高Ｃr ステンレス鋼を用いる
場合には金型の成形面にはＣr メッキが施される。
としては、ＳＵＳ４０３に代表されるマルテンサイト系
高Ｃr ステンレス鋼か、またはＳＵＳ３１０Ｓのような
オーステナイト系高Ｃr-高Ｎi ステンレス鋼が用いられ
る。上記マルテンサイト系高Ｃr ステンレス鋼を用いる
場合には金型の成形面にはＣr メッキが施される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記マルテンサイト系
高Ｃr ステンレス鋼を素材とし、成形面にＣr メッキを
施した金型は、腐食性の強いクリスタルガラスの溶融物
に対しても比較的強い耐蝕性を示し、向上された金型寿
命を有するが、メッキを施すことによって製品コーナー
部のシャープ性や寸法精度が悪化すること、金型手直し
の際にはメッキ層を除去しなければならず、メッキ層除
去の際に成形面の肌あれを生じ易いこと、基地とメッキ
層との間の熱的性質の相違によって製品の寸法精度や肌
を高品位に保つための金型温度コントロールが難しくな
ること、金型製作工程が複雑になること等の問題がクロ
ーズアップされている。
高Ｃr ステンレス鋼を素材とし、成形面にＣr メッキを
施した金型は、腐食性の強いクリスタルガラスの溶融物
に対しても比較的強い耐蝕性を示し、向上された金型寿
命を有するが、メッキを施すことによって製品コーナー
部のシャープ性や寸法精度が悪化すること、金型手直し
の際にはメッキ層を除去しなければならず、メッキ層除
去の際に成形面の肌あれを生じ易いこと、基地とメッキ
層との間の熱的性質の相違によって製品の寸法精度や肌
を高品位に保つための金型温度コントロールが難しくな
ること、金型製作工程が複雑になること等の問題がクロ
ーズアップされている。
【０００４】一方上記オーステナイト系高Ｃr-高Ｎi ス
テンレス鋼の場合にはＣr メッキは必要でなく、金型寿
命については上記マルテンサイト系高Ｃr ステンレス鋼
の場合よりも２０％程度劣るが、それでも比較的良好な
ものである。しかし上記ステンレス鋼の場合は金型が軟
らかすぎて傷がつき易く取扱かいに難点があり、また熱
膨張率が大きく熱伝導率が小さいため、金型の寸法精度
が悪化すること等の問題があり、必ずしも満足のゆく素
材とは云えない。
テンレス鋼の場合にはＣr メッキは必要でなく、金型寿
命については上記マルテンサイト系高Ｃr ステンレス鋼
の場合よりも２０％程度劣るが、それでも比較的良好な
ものである。しかし上記ステンレス鋼の場合は金型が軟
らかすぎて傷がつき易く取扱かいに難点があり、また熱
膨張率が大きく熱伝導率が小さいため、金型の寸法精度
が悪化すること等の問題があり、必ずしも満足のゆく素
材とは云えない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の課題
を解決するための手段として、Ｃ０．３〜０．５重量
％，Ｓi ０．６重量％以下，Ｍn ０．６重量％以下，Ｎ
i ４．０〜２０．０重量％，Ｃr １５〜２５重量％，Ｃ
o １５重量％以下，Ｖおよび／またはＮb ０．５重量％
以下、残部は鉄および若干の不可避不純物を含み Ｔ＝２２０−３４．６×〔Ｓi ％〕−６．８×〔Ｍn
％〕＋９．６×〔Ｎi ％〕−４．０×〔Ｃr ％〕＋０．
３×〔Ｃo ％〕 とした時、Ｔ≧２００であるガラス成形金型用鋼、更に
は上記組成に更にＳ０．０１〜０．３０重量％，Ｓe
０．０１〜０．３０重量％，Ｔe ０．０１〜０．３０重
量％，Ｂi ０．０２〜０．３０重量％，Ｐb ０．０３〜
０．４０重量％からなる群の１種または２種以上の元素
と、Ｃa ０．０００５〜０．０１０重量％および／また
は希土類元素０．０００５〜０．４０重量％を添加した
ガラス成形金型用鋼を提供するものであり、それに加え
て上記組成を溶製しかつ熱間加工した素型材を１１００
〜１２２０℃で溶体化した後、５５０〜７５０℃で時効
処理して硬さＨＲＣ２０〜４０に調質して機械加工する
か、または溶体化したまゝで機械加工の後５５０〜７５
０℃で時効処理して金型を製作し、該金型の成形面をＲ
max １〜３μｍに研磨調整し、４５０〜５５０℃で２〜
６時間保持することによって表面に適正な酸化皮膜を形
成せしめるガラス成形金型の製造方法を提供するもので
ある。
を解決するための手段として、Ｃ０．３〜０．５重量
％，Ｓi ０．６重量％以下，Ｍn ０．６重量％以下，Ｎ
i ４．０〜２０．０重量％，Ｃr １５〜２５重量％，Ｃ
o １５重量％以下，Ｖおよび／またはＮb ０．５重量％
以下、残部は鉄および若干の不可避不純物を含み Ｔ＝２２０−３４．６×〔Ｓi ％〕−６．８×〔Ｍn
％〕＋９．６×〔Ｎi ％〕−４．０×〔Ｃr ％〕＋０．
３×〔Ｃo ％〕 とした時、Ｔ≧２００であるガラス成形金型用鋼、更に
は上記組成に更にＳ０．０１〜０．３０重量％，Ｓe
０．０１〜０．３０重量％，Ｔe ０．０１〜０．３０重
量％，Ｂi ０．０２〜０．３０重量％，Ｐb ０．０３〜
０．４０重量％からなる群の１種または２種以上の元素
と、Ｃa ０．０００５〜０．０１０重量％および／また
は希土類元素０．０００５〜０．４０重量％を添加した
ガラス成形金型用鋼を提供するものであり、それに加え
て上記組成を溶製しかつ熱間加工した素型材を１１００
〜１２２０℃で溶体化した後、５５０〜７５０℃で時効
処理して硬さＨＲＣ２０〜４０に調質して機械加工する
か、または溶体化したまゝで機械加工の後５５０〜７５
０℃で時効処理して金型を製作し、該金型の成形面をＲ
max １〜３μｍに研磨調整し、４５０〜５５０℃で２〜
６時間保持することによって表面に適正な酸化皮膜を形
成せしめるガラス成形金型の製造方法を提供するもので
ある。
【０００６】本発明を以下に詳細に説明する。 〔成分〕Ｃは０．３〜０．５重量％の範囲に限定され、
該範囲未満では充分な強度が得られず、該範囲を越える
と熱間加工性および被削性が劣化する。
該範囲未満では充分な強度が得られず、該範囲を越える
と熱間加工性および被削性が劣化する。
【０００７】Ｓi は０．６重量％以下の範囲に限定さ
れ、スケール層の耐蝕性のためには少ない程良いが、脱
酸精錬に必要な量は０．６重量％を越えない範囲で添加
してもよい。
れ、スケール層の耐蝕性のためには少ない程良いが、脱
酸精錬に必要な量は０．６重量％を越えない範囲で添加
してもよい。
【０００８】Ｍn は０．６重量％以下の範囲に限定さ
れ、スケール層の耐蝕性のためには少ない程良いが、オ
ーステナイト相の安定化、焼入性確保のためには０．６
重量％を越えない範囲で添加してもよい。
れ、スケール層の耐蝕性のためには少ない程良いが、オ
ーステナイト相の安定化、焼入性確保のためには０．６
重量％を越えない範囲で添加してもよい。
【０００９】Ｎi は４．０〜２０．０重量％の範囲に限
定され、Ｎi は素地に固溶して素地を強化しかつオース
テナイト相およびスケール層の安定化のためには４．０
重量％以上の添加が必要であるが、２０．０重量％を越
えても上記Ｎi の効果の上昇は認められない。
定され、Ｎi は素地に固溶して素地を強化しかつオース
テナイト相およびスケール層の安定化のためには４．０
重量％以上の添加が必要であるが、２０．０重量％を越
えても上記Ｎi の効果の上昇は認められない。
【００１０】Ｃr は１５〜２５重量％の範囲に限定さ
れ、耐蝕性の向上、焼入性の確保、Ｃと結合して耐摩耗
性を与えるためには１５重量％以上の添加が必要である
が、２５重量％を越えるとスケール層の耐蝕性が劣化す
る。
れ、耐蝕性の向上、焼入性の確保、Ｃと結合して耐摩耗
性を与えるためには１５重量％以上の添加が必要である
が、２５重量％を越えるとスケール層の耐蝕性が劣化す
る。
【００１１】Ｃo は１５重量％以下の範囲に限定され、
素地を強化すると同時にスケール層の安定化のためにＮ
i と共に必要な元素であるが、Ｎi が充分含有されてい
る場合にはＣo は不要であり、また１５重量％を越えて
も上記効果の上昇が認められない。
素地を強化すると同時にスケール層の安定化のためにＮ
i と共に必要な元素であるが、Ｎi が充分含有されてい
る場合にはＣo は不要であり、また１５重量％を越えて
も上記効果の上昇が認められない。
【００１２】Ｖおよび／またはＮb ０．５重量％以下の
範囲に限定され、素地の微細化を行なう元素であるが、
０．０５重量％を越えても効果の上昇は認められない許
りでなく、耐蝕性が劣化する。
範囲に限定され、素地の微細化を行なう元素であるが、
０．０５重量％を越えても効果の上昇は認められない許
りでなく、耐蝕性が劣化する。
【００１３】Ｓ，Ｓe ，Ｔe ，Ｂi ，Ｐb は夫々上記範
囲の下限以上の添加量で素地の快削性を向上せしめるも
のであるが、夫々上記範囲を越えると熱間加工性が劣化
する。
囲の下限以上の添加量で素地の快削性を向上せしめるも
のであるが、夫々上記範囲を越えると熱間加工性が劣化
する。
【００１４】Ｃa および／または希土類元素は夫々上記
範囲の下限以上の添加量で硫化物の分散性を良くして熱
間加工性を改善するものであるが、夫々上記範囲を越え
ても効果の上昇が認められない。
範囲の下限以上の添加量で硫化物の分散性を良くして熱
間加工性を改善するものであるが、夫々上記範囲を越え
ても効果の上昇が認められない。
【００１５】〔金型の成形面〕金型寿命は製品の肌荒れ
の程度が判断基準であり、肌荒れの程度はガラス溶融物
の金型の成形面へのぬれ性の変化によることが本発明者
によって解明された。即ち該成形面へのぬれ性が悪けれ
ば成形された製品の型ばなれが良く、製品肌の品質は良
好であり、逆に成形面へのぬれ性が良くなると製品の型
ばなれが悪くなり製品肌の品質は悪化する。
の程度が判断基準であり、肌荒れの程度はガラス溶融物
の金型の成形面へのぬれ性の変化によることが本発明者
によって解明された。即ち該成形面へのぬれ性が悪けれ
ば成形された製品の型ばなれが良く、製品肌の品質は良
好であり、逆に成形面へのぬれ性が良くなると製品の型
ばなれが悪くなり製品肌の品質は悪化する。
【００１６】上記製品の型ばなれを良くするには金型成
形面とガラス溶融物との間になるべく多く空気層を存在
させることが肝要であり、そのためには第１に該成形面
を製品に転写されない程度に粗くすることが必要であ
る。かくして該成形面の適性粗さはＲmax １〜３μｍで
ある。
形面とガラス溶融物との間になるべく多く空気層を存在
させることが肝要であり、そのためには第１に該成形面
を製品に転写されない程度に粗くすることが必要であ
る。かくして該成形面の適性粗さはＲmax １〜３μｍで
ある。
【００１７】更に該成形面は研磨のまゝの裸の状態が最
もぬれ易く製品の型ばなれが悪くしたがって製品肌の品
質は悪化するので、該成形面に適切な酸化皮膜を形成し
て型ばなれを良くする。該酸化皮膜はガラス溶融物と反
応して簡単に除去されてはならず、そのためには上記組
成の素地において上記製造方法において限定した皮膜形
成温度条件を組み合わせることが必要である。かくして
本発明では従来のＣrメッキ型の金型の２／３以上の寿
命を有し、ＨＲＣ２０〜４０の高強度の金型を提供する
ことが可能になった。
もぬれ易く製品の型ばなれが悪くしたがって製品肌の品
質は悪化するので、該成形面に適切な酸化皮膜を形成し
て型ばなれを良くする。該酸化皮膜はガラス溶融物と反
応して簡単に除去されてはならず、そのためには上記組
成の素地において上記製造方法において限定した皮膜形
成温度条件を組み合わせることが必要である。かくして
本発明では従来のＣrメッキ型の金型の２／３以上の寿
命を有し、ＨＲＣ２０〜４０の高強度の金型を提供する
ことが可能になった。
【００１８】
【作用】本発明において製造される金型は成形面の粗さ
がＲmax １〜３μｍであり、ガラス溶融物と該成形面と
の境界面に多量の空気層が存在し、ガラス溶融物の該成
形面に対するぬれ性は悪くなる。また該成形面には酸化
皮膜が形成されており、成形面は裸の状態ではないので
上記ぬれ性は更に悪くなる。該酸化皮膜はガラス溶融物
と反応して簡単に除去されない。
がＲmax １〜３μｍであり、ガラス溶融物と該成形面と
の境界面に多量の空気層が存在し、ガラス溶融物の該成
形面に対するぬれ性は悪くなる。また該成形面には酸化
皮膜が形成されており、成形面は裸の状態ではないので
上記ぬれ性は更に悪くなる。該酸化皮膜はガラス溶融物
と反応して簡単に除去されない。
【００１９】
〔実施例１〕表１に示す組成を溶製し、熱間加工した素
材を１１５０℃で加熱して溶体化した後、６００℃で時
効処理して表１に記載の硬さに調質し、機械加工の後表
面をＲmax １．７μｍに研磨調整し、５００℃で２時間
加熱して酸化皮膜を形成せしめた。
材を１１５０℃で加熱して溶体化した後、６００℃で時
効処理して表１に記載の硬さに調質し、機械加工の後表
面をＲmax １．７μｍに研磨調整し、５００℃で２時間
加熱して酸化皮膜を形成せしめた。
【００２０】このようにして作製した試験片を５００℃
に維持した状態で、１０００℃のクリスタルガラス溶融
物表面と５秒間接触させ、次いで６０秒間離すサイクル
を繰返しガラスが試験片表面に付着するまでの回数（型
寿命）および時効硬さ（ＨＲＣ）を測定した。その結果
を表１に示す。
に維持した状態で、１０００℃のクリスタルガラス溶融
物表面と５秒間接触させ、次いで６０秒間離すサイクル
を繰返しガラスが試験片表面に付着するまでの回数（型
寿命）および時効硬さ（ＨＲＣ）を測定した。その結果
を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１において、試料Ａ〜Ｉは比較鋼であ
り、Ａを除きいずれもＴ＜２００で、ＡはＣが限定範囲
未満、Ｍn が限定範囲を越えて含まれる試料、ＢはＣと
Ｍn が限定範囲を越えて含まれる試料、Ｃ〜ＥはＮi が
限定範囲未満で含まれる試料で、ＥはＳi が限定範囲を
越えて含まれる試料、Ｆ，ＧはＳi が限定範囲を越えて
含まれる試料、ＨはＣr が限定範囲を越えて含まれる試
料、ＩはＮi が限定範囲未満、Ｃr が限定範囲を越えて
含まれる試料であり、試料Ｂ〜Ｉは発明鋼である試料Ｊ
〜Ｕに比較するとガラスが試験片表面に付着するまでの
回数が格段に少なく型寿命が短くなっている。試料Ａは
上記回数は発明鋼より優れたものではあるが、時効硬さ
が極端に低い。試料Ｊ〜Ｕは従来のＣr メッキしたＳＵ
Ｓ４０３に略匹敵する回数即ち型寿命を示す。
り、Ａを除きいずれもＴ＜２００で、ＡはＣが限定範囲
未満、Ｍn が限定範囲を越えて含まれる試料、ＢはＣと
Ｍn が限定範囲を越えて含まれる試料、Ｃ〜ＥはＮi が
限定範囲未満で含まれる試料で、ＥはＳi が限定範囲を
越えて含まれる試料、Ｆ，ＧはＳi が限定範囲を越えて
含まれる試料、ＨはＣr が限定範囲を越えて含まれる試
料、ＩはＮi が限定範囲未満、Ｃr が限定範囲を越えて
含まれる試料であり、試料Ｂ〜Ｉは発明鋼である試料Ｊ
〜Ｕに比較するとガラスが試験片表面に付着するまでの
回数が格段に少なく型寿命が短くなっている。試料Ａは
上記回数は発明鋼より優れたものではあるが、時効硬さ
が極端に低い。試料Ｊ〜Ｕは従来のＣr メッキしたＳＵ
Ｓ４０３に略匹敵する回数即ち型寿命を示す。
【００２３】〔実施例２〕表２の組成の試料ＶおよびＷ
について実施例１と同様に試験片を作成し、５００℃に
加熱して酸化皮膜を形成させ、加熱時間と型寿命との関
係を求めた。その結果を図１に示す。
について実施例１と同様に試験片を作成し、５００℃に
加熱して酸化皮膜を形成させ、加熱時間と型寿命との関
係を求めた。その結果を図１に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】試料Ｖ，Ｗともに２〜６時間の加熱時間で
型寿命は最高になるが、Ｎi が限定範囲未満の試料Ｖ
（点線グラフ）は全体に発明鋼である試料Ｗ（実線グラ
フ）よりも型寿命は短い。
型寿命は最高になるが、Ｎi が限定範囲未満の試料Ｖ
（点線グラフ）は全体に発明鋼である試料Ｗ（実線グラ
フ）よりも型寿命は短い。
【００２６】
【発明の効果】したがって本発明においては、クリスタ
ルガラスのような腐食性の強いガラスを成形する金型で
も、型寿命を長くすることが可能である。
ルガラスのような腐食性の強いガラスを成形する金型で
も、型寿命を長くすることが可能である。
【００２７】
【図１】加熱時間と型寿命との関係を示すグラフであ
る。
る。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年７月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２７
【補正方法】削除
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃ０．３〜０．５重量％，Ｓi ０．６重量
％以下，Ｍn ０．６重量％以下，Ｎi ４．０〜２０．０
重量％，Ｃr １５〜２５重量％，Ｃo １５重量％以下，
Ｖおよび／またはＮb ０．５重量％以下、残部は鉄およ
び若干の不可避不純物を含み Ｔ＝２２０−３４．６×〔Ｓi ％〕−６．８×〔Ｍn
％〕＋９．６×〔Ｎi ％〕−４．０×〔Ｃr ％〕＋０．
３×〔Ｃo ％〕 とした時、Ｔ≧２００であることを特徴とするガラス成
形金型用鋼 - 【請求項２】請求項１の組成に更にＳ０．０１〜０．３
０重量％，Ｓe ０．０１〜０．３０重量％，Ｔe ０．０
１〜０．３０重量％，Ｂi ０．０２〜０．３０重量％，
Ｐb ０．０３〜０．４０重量％からなる群の１種または
２種以上の元素と、Ｃa ０．０００５〜０．０１０重量
％および／または希土類元素０．０００５〜０．４０重
量％を添加したガラス成形金型用鋼 - 【請求項３】請求項１または請求項２の組成を溶製しか
つ熱間加工した素型材を１１００〜１２２０℃で溶体化
した後、５５０〜７５０℃で時効処理して硬さＨＲＣ２
０〜４０に調質して機械加工するか、または溶体化した
まゝで機械加工の後５５０〜７５０℃で時効処理して金
型を製作し、該金型の成形面をＲmax １〜３μｍに研磨
調整し、４５０〜５５０℃で２〜６時間保持することに
よって表面に適正な酸化皮膜を形成せしめることを特徴
とするガラス成形金型の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33243791A JPH05148588A (ja) | 1991-11-21 | 1991-11-21 | ガラス成形金型用鋼およびガラス成形金型の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33243791A JPH05148588A (ja) | 1991-11-21 | 1991-11-21 | ガラス成形金型用鋼およびガラス成形金型の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05148588A true JPH05148588A (ja) | 1993-06-15 |
Family
ID=18254968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33243791A Withdrawn JPH05148588A (ja) | 1991-11-21 | 1991-11-21 | ガラス成形金型用鋼およびガラス成形金型の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05148588A (ja) |
-
1991
- 1991-11-21 JP JP33243791A patent/JPH05148588A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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