JPH05148584A - 熱間圧延用ロール材 - Google Patents
熱間圧延用ロール材Info
- Publication number
- JPH05148584A JPH05148584A JP3310387A JP31038791A JPH05148584A JP H05148584 A JPH05148584 A JP H05148584A JP 3310387 A JP3310387 A JP 3310387A JP 31038791 A JP31038791 A JP 31038791A JP H05148584 A JPH05148584 A JP H05148584A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll material
- roll
- wear resistance
- hot rolling
- improved
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】熱間圧延ロール材として、耐摩耗性および耐熱
亀裂特性を改善することにより、圧延作業率の向上とロ
ール原単位の低減を提供する。 【構成】熱間圧延においては、最近の高負荷、高熱負荷
操業に伴い、耐摩耗性・耐熱亀裂性にすぐれるロール材
が要望されている。耐摩耗性と耐熱亀裂性を兼ね備える
ためには晶析出炭化物を沢山しかも微細化することが重
要である。Ｃ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖを所定の範囲内にお
さめ、しかも微量のＴｉとＢを添加することにより炭化
物の微細化が可能となり、耐摩耗性・耐熱亀裂特性にす
ぐれたロールを製造できる。
亀裂特性を改善することにより、圧延作業率の向上とロ
ール原単位の低減を提供する。 【構成】熱間圧延においては、最近の高負荷、高熱負荷
操業に伴い、耐摩耗性・耐熱亀裂性にすぐれるロール材
が要望されている。耐摩耗性と耐熱亀裂性を兼ね備える
ためには晶析出炭化物を沢山しかも微細化することが重
要である。Ｃ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖを所定の範囲内にお
さめ、しかも微量のＴｉとＢを添加することにより炭化
物の微細化が可能となり、耐摩耗性・耐熱亀裂特性にす
ぐれたロールを製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性、耐熱亀裂性
に優れた熱間圧延用ロール材に関する。
に優れた熱間圧延用ロール材に関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の高負荷、高熱負荷操業に従い、熱
間圧延用ロール材としては、高温度における耐摩耗性、
耐熱亀裂性が強く要求される。これまで熱延ロールとし
ては、主にアダマイト材が使用されてきたが、最近で
は、Ｃｒを１５〜２０％程度含有した高Ｃｒ鋳鉄材が開
発され、その良好な耐摩耗性により急速に適用が拡大さ
れている。さらに、高Ｃｒ鋳鉄よりも耐摩耗性にすぐれ
るハイス材のロールも出現しつつある。しかし、これら
のロール材は非常に硬い炭化物を晶出、析出させてお
り、耐摩耗性はすぐれるものの耐熱亀裂性が劣る問題を
有している。
間圧延用ロール材としては、高温度における耐摩耗性、
耐熱亀裂性が強く要求される。これまで熱延ロールとし
ては、主にアダマイト材が使用されてきたが、最近で
は、Ｃｒを１５〜２０％程度含有した高Ｃｒ鋳鉄材が開
発され、その良好な耐摩耗性により急速に適用が拡大さ
れている。さらに、高Ｃｒ鋳鉄よりも耐摩耗性にすぐれ
るハイス材のロールも出現しつつある。しかし、これら
のロール材は非常に硬い炭化物を晶出、析出させてお
り、耐摩耗性はすぐれるものの耐熱亀裂性が劣る問題を
有している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、耐摩耗性を改
善するには、組織中に硬い炭化物を沢山晶析出させるこ
とが望ましい。しかし、遠心鋳造法等をはじめとする溶
湯から直接製造する場合は凝固速度が遅いこともあり、
炭化物の粗大化や偏析を伴い易い。これら、高硬度炭化
物及びその粗大化により、耐熱亀裂性が阻害される。本
発明は、耐摩耗性に優れるとともに耐熱亀裂性を改善し
たロール材を提供するためになされた。
善するには、組織中に硬い炭化物を沢山晶析出させるこ
とが望ましい。しかし、遠心鋳造法等をはじめとする溶
湯から直接製造する場合は凝固速度が遅いこともあり、
炭化物の粗大化や偏析を伴い易い。これら、高硬度炭化
物及びその粗大化により、耐熱亀裂性が阻害される。本
発明は、耐摩耗性に優れるとともに耐熱亀裂性を改善し
たロール材を提供するためになされた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ：１.０〜
２.５％，Ｓｉ：０.３〜２.０％，Ｍｎ：０.１〜２.０
％，Ｃｒ：３.０〜１５.０％，Ｍｏ＜６.０％，Ｗ＜６.
０％，Ｖ：４.０〜１５.０％，残部Ｆｅおよび不可避的
不純物よりなる成分に、Ｔｉ：０.０１〜２.０％とＢ：
０.００２〜０.０２％を添加することを特徴とする耐摩
耗・耐熱亀裂ロール材である。
２.５％，Ｓｉ：０.３〜２.０％，Ｍｎ：０.１〜２.０
％，Ｃｒ：３.０〜１５.０％，Ｍｏ＜６.０％，Ｗ＜６.
０％，Ｖ：４.０〜１５.０％，残部Ｆｅおよび不可避的
不純物よりなる成分に、Ｔｉ：０.０１〜２.０％とＢ：
０.００２〜０.０２％を添加することを特徴とする耐摩
耗・耐熱亀裂ロール材である。
【０００５】
【作用】以下に本発明によるロール材について詳細に説
明する。上記のような成分系に限定した理由をまず説明
する。
明する。上記のような成分系に限定した理由をまず説明
する。
【０００６】Ｃの含有量を１.０から２.５％としたの
は、ＣはＣｒ，Ｖ，Ｍｏ，Ｗと化合し、硬度の高いＭＣ
型、Ｍ3Ｃ型、Ｍ7Ｃ3型等の炭化物を晶析出させ耐摩耗
性を向上させる。下限の１.０％は、それ以下の添加で
は炭化物量が少なく充分な耐摩耗性が得られない。上限
の２.５％は、これ以上の添加では炭化物が多すぎて靭
性が低下するため望ましくない。
は、ＣはＣｒ，Ｖ，Ｍｏ，Ｗと化合し、硬度の高いＭＣ
型、Ｍ3Ｃ型、Ｍ7Ｃ3型等の炭化物を晶析出させ耐摩耗
性を向上させる。下限の１.０％は、それ以下の添加で
は炭化物量が少なく充分な耐摩耗性が得られない。上限
の２.５％は、これ以上の添加では炭化物が多すぎて靭
性が低下するため望ましくない。
【０００７】Ｓｉの含有量を０.３〜２.０％としたの
は、良好な鋳造性を得るためであり、通常０.３〜２.０
％添加する。
は、良好な鋳造性を得るためであり、通常０.３〜２.０
％添加する。
【０００８】Ｍｎの含有量を０.１〜２.０％としたの
は、溶湯の脱酸、脱硫のためであり、通常０.１〜２.０
％添加する。
は、溶湯の脱酸、脱硫のためであり、通常０.１〜２.０
％添加する。
【０００９】Ｃｒの含有量を３.０〜１５.０％としたの
は、ＣｒはＣと炭化物を生成しやすく耐摩耗性を向上す
ること一部マトリックス中に固溶して焼入れ性を向上す
ることから耐摩耗性を改善する。Ｃｒは３.０％以上添
加しないとその効果を充分に発揮しないことから下限を
３.０％とした。また、含有量が多くなると炭化物が粗
大化しやすく、耐ヒートクラック性が悪くなること、ま
た、他の炭化物とのバランスを考慮し、上限を１５.０
％とした。
は、ＣｒはＣと炭化物を生成しやすく耐摩耗性を向上す
ること一部マトリックス中に固溶して焼入れ性を向上す
ることから耐摩耗性を改善する。Ｃｒは３.０％以上添
加しないとその効果を充分に発揮しないことから下限を
３.０％とした。また、含有量が多くなると炭化物が粗
大化しやすく、耐ヒートクラック性が悪くなること、ま
た、他の炭化物とのバランスを考慮し、上限を１５.０
％とした。
【００１０】Ｍｏ，Ｗの含有利用を６.０％以下とした
のは、両者ともにＣと化合してＭ2Ｃ，Ｍ6Ｃ型炭化物を
生成するとともに、マトリックス中に固溶して基地を強
化し、耐摩耗性や高温硬度を向上する。しかし、Ｍｏ，
Ｗが多くなるとネット状の複炭化物が増加し、靭性及び
耐熱亀裂特性が低下する。また、Ｃｒ，Ｖ等とのＣ含有
量のバランス上、上限を各々６％とした。
のは、両者ともにＣと化合してＭ2Ｃ，Ｍ6Ｃ型炭化物を
生成するとともに、マトリックス中に固溶して基地を強
化し、耐摩耗性や高温硬度を向上する。しかし、Ｍｏ，
Ｗが多くなるとネット状の複炭化物が増加し、靭性及び
耐熱亀裂特性が低下する。また、Ｃｒ，Ｖ等とのＣ含有
量のバランス上、上限を各々６％とした。
【００１１】Ｖの含有は、ＣとＭＣ型の非常に高硬度の
炭化物を生成し、初晶として生成するため耐摩耗性への
影響が大きい元素である。下限を４.０％としたのは、
これ以下では耐摩耗性が充分でなく、上限を１５％とし
たのは、これ以上ではＶＣ炭化物が均一に生成しにくく
なるからである。
炭化物を生成し、初晶として生成するため耐摩耗性への
影響が大きい元素である。下限を４.０％としたのは、
これ以下では耐摩耗性が充分でなく、上限を１５％とし
たのは、これ以上ではＶＣ炭化物が均一に生成しにくく
なるからである。
【００１２】さらに、発明者らは検討を重ねた結果、微
量のＴｉとＢを添加すると炭化物の偏析を防止し、炭化
物が微細に晶析出すること、およびネット状析出を抑制
することをみいだした。その結果、靭性及び熱亀裂特性
が改善できる。この場合、Ｔｉ量０.０１％以下ではそ
の効果は充分でなく、２％以下でその効果は充分発揮さ
れる。Ｔｉの添加法としては、脱酸剤として溶解初期に
添加すれば合理的である。同じく、Ｂ添加量は０.００
２％以下ではその効果が充分に発揮できず、上限０.０
２％で充分で十分にその効果を発揮可能である。最終的
には、炭化物の量により、添加量は調節すればよい。
量のＴｉとＢを添加すると炭化物の偏析を防止し、炭化
物が微細に晶析出すること、およびネット状析出を抑制
することをみいだした。その結果、靭性及び熱亀裂特性
が改善できる。この場合、Ｔｉ量０.０１％以下ではそ
の効果は充分でなく、２％以下でその効果は充分発揮さ
れる。Ｔｉの添加法としては、脱酸剤として溶解初期に
添加すれば合理的である。同じく、Ｂ添加量は０.００
２％以下ではその効果が充分に発揮できず、上限０.０
２％で充分で十分にその効果を発揮可能である。最終的
には、炭化物の量により、添加量は調節すればよい。
【００１３】上記記載組成以外に、より一層の焼入れ性
の向上をはかるためＮｉを、圧延使用中の焼戻し抵抗を
向上する意味でＣｏを通常添加される範囲内で添加して
もよい。なお、ロールの製造にあたっては、熱処理等に
より硬度としてはＨｓ８０〜９０に調節して耐摩耗性の
維持をはかるためその強度上、内部に高靭性材を有する
複合ロールとなる。外層の製造法としては、ＣＰＣ法
（連続溶湯鋳掛け法）等を利用すればよい。
の向上をはかるためＮｉを、圧延使用中の焼戻し抵抗を
向上する意味でＣｏを通常添加される範囲内で添加して
もよい。なお、ロールの製造にあたっては、熱処理等に
より硬度としてはＨｓ８０〜９０に調節して耐摩耗性の
維持をはかるためその強度上、内部に高靭性材を有する
複合ロールとなる。外層の製造法としては、ＣＰＣ法
（連続溶湯鋳掛け法）等を利用すればよい。
【００１４】
【実施例】本発明の実施例として表１に示す成分のグレ
ンロール材、一般的なハイス材、本発明によるロール材
について熱間摩耗試験および熱亀裂試験を行った。熱間
摩耗試験は、図１に示すようなディスク対ディスクタイ
プの転動摩耗試験により行い、圧延材に相当する加熱片
の温度は、８５０℃で、またディスク間の接触力は約３
０ｋｇｆ／ｍｍ2で、ディスク間のすべりは１１％にて
行った。一方、熱亀裂試験は、５００℃にて１５分加熱
後、どぶ漬水冷の繰り返しを行いクラック発生の回数で
比較した。表２より、発明材は現状材より耐摩耗性・耐
熱亀裂性に優れ、特に耐熱亀裂性の改善が大きいことが
わかる。
ンロール材、一般的なハイス材、本発明によるロール材
について熱間摩耗試験および熱亀裂試験を行った。熱間
摩耗試験は、図１に示すようなディスク対ディスクタイ
プの転動摩耗試験により行い、圧延材に相当する加熱片
の温度は、８５０℃で、またディスク間の接触力は約３
０ｋｇｆ／ｍｍ2で、ディスク間のすべりは１１％にて
行った。一方、熱亀裂試験は、５００℃にて１５分加熱
後、どぶ漬水冷の繰り返しを行いクラック発生の回数で
比較した。表２より、発明材は現状材より耐摩耗性・耐
熱亀裂性に優れ、特に耐熱亀裂性の改善が大きいことが
わかる。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】上記発明組成よりなるロールを使用する
ことにより、高硬度による耐摩耗性と炭化物の微細分布
化による熱亀裂特性の向上が可能となり、高ロール寿命
が得られる。そして、製品品質の向上、作業率の向上、
ロール原単位の向上等、その効果は大きい。
ことにより、高硬度による耐摩耗性と炭化物の微細分布
化による熱亀裂特性の向上が可能となり、高ロール寿命
が得られる。そして、製品品質の向上、作業率の向上、
ロール原単位の向上等、その効果は大きい。
図１は、各種ロール材の熱間における摩耗量を評価する
試験機の構成を示す図である。
試験機の構成を示す図である。
１：加熱コイル、 ２：加熱片（圧延材相当）、３：試
験片（ロール材相当）
験片（ロール材相当）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橋本 光生 福岡県北九州市戸畑区大字中原46−59 新 日本製鐵株式会社機械・プラント事業部内
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ：１.０〜２.５％， Ｓｉ：０.３〜
２.０％， Ｍｎ：０.１〜２.０％， Ｃｒ：３.０〜１５.０％， Ｍｏ＜６.０％， Ｗ＜６.０％， Ｖ ：４.０〜１５.０％， 残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなる成分に、 Ｔｉ：０.０１〜２.０％と Ｂ：０.００２〜０.０２％ を添加することを特徴とする熱間圧延用ロール材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3310387A JPH05148584A (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 熱間圧延用ロール材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3310387A JPH05148584A (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 熱間圧延用ロール材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05148584A true JPH05148584A (ja) | 1993-06-15 |
Family
ID=18004649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3310387A Withdrawn JPH05148584A (ja) | 1991-11-26 | 1991-11-26 | 熱間圧延用ロール材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05148584A (ja) |
-
1991
- 1991-11-26 JP JP3310387A patent/JPH05148584A/ja not_active Withdrawn
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2005206913A (ja) | 合金工具鋼 | |
| JP4123618B2 (ja) | 高温強度と靱性に優れた熱間工具鋼 | |
| JPS6218241B2 (ja) | ||
| JP3217661B2 (ja) | 高強度ダクタイル鋳鉄材 | |
| JPH062904B2 (ja) | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 | |
| JP2001234288A (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JP3028514B2 (ja) | 耐摩耗性・耐肌荒れ性等にすぐれた圧延用複合ロール | |
| JPH07109542A (ja) | 熱間圧延用ロール材 | |
| JP2946129B2 (ja) | 熱間圧延用耐摩耗・耐熱亀裂ロール材 | |
| JPH02285047A (ja) | 熱間圧延用ロール | |
| JP2886368B2 (ja) | 熱間圧延用耐摩耗・耐熱亀裂ロール材 | |
| JP3482349B2 (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JPH05148584A (ja) | 熱間圧延用ロール材 | |
| JP2886367B2 (ja) | 熱間圧延用耐摩耗・耐熱亀裂ロール材 | |
| JP2003183766A (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JP3154979B2 (ja) | 熱間圧延用複合ロール | |
| CN113528943B (zh) | 一种高强韧性冶金锯片用钢及其制备方法 | |
| JPH0531506A (ja) | 熱間圧延用ロール材 | |
| JP2004162104A (ja) | 熱間圧延用ロール外層材および熱間圧延用複合ロール | |
| JP3760535B2 (ja) | 耐粗粒化肌焼鋼及び強度と靱性に優れた表面硬化部品並びにその製造方法 | |
| JPH08209299A (ja) | 高耐焼付性熱間圧延用ロール材およびその製造方法 | |
| JP2003049248A (ja) | 熱間加工用工具材 | |
| JPH0665691A (ja) | 耐食性に優れる高Ｎｉ合金薄板帯及びその製造方法 | |
| JP2927143B2 (ja) | 熱間圧延用ロール材 | |
| JP4258039B2 (ja) | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延板、冷延板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990204 |