JPH05104223A - 複層鋳片の連続鋳造における注入量制御方法 - Google Patents
複層鋳片の連続鋳造における注入量制御方法Info
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- JPH05104223A JPH05104223A JP26546191A JP26546191A JPH05104223A JP H05104223 A JPH05104223 A JP H05104223A JP 26546191 A JP26546191 A JP 26546191A JP 26546191 A JP26546191 A JP 26546191A JP H05104223 A JPH05104223 A JP H05104223A
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- layer
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複層鋳片の連続鋳造において、タンディッシ
ュから鋳型に供給される溶融金属の流量を正確かつ迅速
に把握し制御する注入量制御方法を提供する。 【構成】 表層タンディッシュ側の注入ノズルに装着し
た電磁流量計で計測された表層注入量と表層シェル厚と
鋳造速度により設定値計算して求められた表層流量設定
値とを比較して、両者が一致するようにストッパーを開
閉し、他方湯面レベル計によって検知された湯面レベル
と表層シェル厚と鋳造速度により設定値計算して求めら
れた湯面レベル設定値とを比較して、両者が一致するよ
うにストッパーを開閉してそれぞれ注入量を調整する注
入量制御方法である。 【効果】 ノイズによる零点変動の問題も解消し、正確
かつ迅速な注入量制御が可能となり、安定した操業と鋳
片の品質向上を図りうる。
ュから鋳型に供給される溶融金属の流量を正確かつ迅速
に把握し制御する注入量制御方法を提供する。 【構成】 表層タンディッシュ側の注入ノズルに装着し
た電磁流量計で計測された表層注入量と表層シェル厚と
鋳造速度により設定値計算して求められた表層流量設定
値とを比較して、両者が一致するようにストッパーを開
閉し、他方湯面レベル計によって検知された湯面レベル
と表層シェル厚と鋳造速度により設定値計算して求めら
れた湯面レベル設定値とを比較して、両者が一致するよ
うにストッパーを開閉してそれぞれ注入量を調整する注
入量制御方法である。 【効果】 ノイズによる零点変動の問題も解消し、正確
かつ迅速な注入量制御が可能となり、安定した操業と鋳
片の品質向上を図りうる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複層鋳片の連続鋳造鋳
型に溶融金属を供給する際の、タンディッシュから鋳型
に供給される溶融金属の注入量を適正に制御する方法に
関する。
型に溶融金属を供給する際の、タンディッシュから鋳型
に供給される溶融金属の注入量を適正に制御する方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造鋳型に溶融金属を供給して鋳造
する際に、タンディッシュから鋳型に供給する溶融金属
の注入量を制御する方法として、例えば図４の複層鋳片
プロセス制御方式の模式図に示す、ロードセルを使用し
た２本ノズル方式による複層鋳片の鋳造方法が採用され
ている。
する際に、タンディッシュから鋳型に供給する溶融金属
の注入量を制御する方法として、例えば図４の複層鋳片
プロセス制御方式の模式図に示す、ロードセルを使用し
た２本ノズル方式による複層鋳片の鋳造方法が採用され
ている。
【０００３】図４において、別々に溶製された組成の異
なる溶鋼は、それぞれ表層タンディッシュ３１ａ，内層
タンディッシュ３１ｂから表層注入ノズル３２ａ，内層
注入ノズル３２ｂを介して鋳型３０に注入される。
なる溶鋼は、それぞれ表層タンディッシュ３１ａ，内層
タンディッシュ３１ｂから表層注入ノズル３２ａ，内層
注入ノズル３２ｂを介して鋳型３０に注入される。
【０００４】注入されたそれぞれの溶鋼は、電磁ブレー
キ３３によって形成される境界層３４によって溶鋼制動
力を受け、鋳型内にて上下に分離されて凝固を開始す
る。鋳型３０内の湯面レベル３５は通常の連続鋳造に於
ける大気と接する湯面であり、境界層３４は表層と内層
の分離位置，即ち内層の凝固開始点に相当するものであ
る。
キ３３によって形成される境界層３４によって溶鋼制動
力を受け、鋳型内にて上下に分離されて凝固を開始す
る。鋳型３０内の湯面レベル３５は通常の連続鋳造に於
ける大気と接する湯面であり、境界層３４は表層と内層
の分離位置，即ち内層の凝固開始点に相当するものであ
る。
【０００５】従って、鋳片の表層シェル３６ａの厚みは
これら溶鋼レベル３５と境界層３４の２つの層の間で成
長する凝固シェル厚で決定される。従って均一な厚みの
表層を有する複層鋳片を得るためには、タンディッシュ
３１ａ，３１ｂからのそれぞれの注入量を正確に制御す
る必要がある。なお図において、３６ｂは内層シェルの
生成を示す。
これら溶鋼レベル３５と境界層３４の２つの層の間で成
長する凝固シェル厚で決定される。従って均一な厚みの
表層を有する複層鋳片を得るためには、タンディッシュ
３１ａ，３１ｂからのそれぞれの注入量を正確に制御す
る必要がある。なお図において、３６ｂは内層シェルの
生成を示す。
【０００６】上記それぞれのタンディッシュ３１ａ，３
１ｂからの注入量を制御する技術として従来方法では、
先ず湯面レベルＬ１を湯面レベル計４１によって検知し
てこれを湯面レベル調節器ＬＣに入力し、湯面レベル設
定値Ｌ１ｒと比較して流量設定値Ｑ２ｒを出力する。
１ｂからの注入量を制御する技術として従来方法では、
先ず湯面レベルＬ１を湯面レベル計４１によって検知し
てこれを湯面レベル調節器ＬＣに入力し、湯面レベル設
定値Ｌ１ｒと比較して流量設定値Ｑ２ｒを出力する。
【０００７】ＦＣ１は表層注湯量調節器，ＦＣ２は内層
注湯量調節器であり、上記流量設定値Ｑ２ｒは内層注湯
量調節器ＦＣ２に、また表層注湯量調節器ＦＣ１には一
定の比率αが乗ぜられて流量設定値Ｑ１ｒとして入力さ
れる。
注湯量調節器であり、上記流量設定値Ｑ２ｒは内層注湯
量調節器ＦＣ２に、また表層注湯量調節器ＦＣ１には一
定の比率αが乗ぜられて流量設定値Ｑ１ｒとして入力さ
れる。
【０００８】同時に表層タンディッシュ３１ａおよび内
層タンディッシュ３１ｂに取り付けられたロードセル４
２ａ，４２ｂにより検出されたタンディッシュ内の溶融
金属の重量より、これを流量演算器４３ａ，４３ｂに入
力し、各タンディッシュ３１ａ，３１ｂの流量Ｑ１，Ｑ
２を演算し、この値をそれぞれ表層注湯量調節器ＦＣ１
および内層注湯量調節器ＦＣ２に入力する。
層タンディッシュ３１ｂに取り付けられたロードセル４
２ａ，４２ｂにより検出されたタンディッシュ内の溶融
金属の重量より、これを流量演算器４３ａ，４３ｂに入
力し、各タンディッシュ３１ａ，３１ｂの流量Ｑ１，Ｑ
２を演算し、この値をそれぞれ表層注湯量調節器ＦＣ１
および内層注湯量調節器ＦＣ２に入力する。
【０００９】表層注湯量調節器ＦＣ１では流量設定値Ｑ
１ｒと流量Ｑ１とより、また内層注湯量調節器ＦＣ２で
は流量設定値Ｑ２ｒと流量Ｑ２とより、この両者を比較
してそれぞれストッパー駆動装置４４ａ，４４ｂを駆動
してストッパー４５ａ，４５ｂを開閉し、上記流量Ｑ
１，Ｑ２が流量設定値Ｑ１ｒ，Ｑ２ｒと一致するように
調整する。
１ｒと流量Ｑ１とより、また内層注湯量調節器ＦＣ２で
は流量設定値Ｑ２ｒと流量Ｑ２とより、この両者を比較
してそれぞれストッパー駆動装置４４ａ，４４ｂを駆動
してストッパー４５ａ，４５ｂを開閉し、上記流量Ｑ
１，Ｑ２が流量設定値Ｑ１ｒ，Ｑ２ｒと一致するように
調整する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところで上記従来の制
御方法では、溶鋼注湯量を測定する方法として、タンデ
ィッシュ等の重量をロードセルで測定し、その重量の時
間的変化（変化速度）から流量を演算する。
御方法では、溶鋼注湯量を測定する方法として、タンデ
ィッシュ等の重量をロードセルで測定し、その重量の時
間的変化（変化速度）から流量を演算する。
【００１１】この方法では、一般に測定重量の大きさに
較べて、例えば１秒間の重量変化は非常に小さい。従っ
て１秒毎の重量差から流量を演算したとすれば、機械系
あるいは制御回路に必然的に発生するノイズに比して流
量信号は非常に小さいために、この流量信号は制御に使
用できないことがある。
較べて、例えば１秒間の重量変化は非常に小さい。従っ
て１秒毎の重量差から流量を演算したとすれば、機械系
あるいは制御回路に必然的に発生するノイズに比して流
量信号は非常に小さいために、この流量信号は制御に使
用できないことがある。
【００１２】従ってこのノイズを流量信号に比して小さ
く抑えるためには、より大きな時間間隔の重量差から演
算することが必要であり、このことより流量検出遅れが
発生し、これが大型連続鋳造設備では５〜１０秒の時間
遅れとなり、制御に悪影響を及ぼすとともに、鋳造され
る複層鋳片の品質上も好ましくない。
く抑えるためには、より大きな時間間隔の重量差から演
算することが必要であり、このことより流量検出遅れが
発生し、これが大型連続鋳造設備では５〜１０秒の時間
遅れとなり、制御に悪影響を及ぼすとともに、鋳造され
る複層鋳片の品質上も好ましくない。
【００１３】本発明は上記課題を解決し、複層鋳片の連
続鋳造において、タンディッシュから鋳型に供給される
溶融金属の流量を正確かつ迅速に把握し制御する注入量
制御方法を提供する。
続鋳造において、タンディッシュから鋳型に供給される
溶融金属の流量を正確かつ迅速に把握し制御する注入量
制御方法を提供する。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明は、表層および内層タンディッシュから各注入ノズル
を介して鋳型内に溶融金属を注入し、注入したそれぞれ
の溶融金属に電磁ブレーキによって形成される境界層に
よって制動力を与え、鋳型内にて上下に分離して複層鋳
片を鋳造する連続鋳造において、表層タンディッシュ側
の注入ノズルに装着した電磁流量計で計測された表層注
入量と、表層シェル厚と鋳造速度により設定値計算して
求められた湯面レベル設定値とを比較して、両者が一致
するように表層用注入ノズルのストッパーを開閉して表
層注入量を調整し、他方湯面レベル計によって検知され
た湯面レベルと、表層シェル厚と鋳造速度により設定値
計算して求められた表層流量設定値とを比較して、両者
が一致するように内層用注入ノズルのストッパーを開閉
して内層注入量を調整することを特徴とする複層鋳片の
連続鋳造における注入量制御方法である。
明は、表層および内層タンディッシュから各注入ノズル
を介して鋳型内に溶融金属を注入し、注入したそれぞれ
の溶融金属に電磁ブレーキによって形成される境界層に
よって制動力を与え、鋳型内にて上下に分離して複層鋳
片を鋳造する連続鋳造において、表層タンディッシュ側
の注入ノズルに装着した電磁流量計で計測された表層注
入量と、表層シェル厚と鋳造速度により設定値計算して
求められた湯面レベル設定値とを比較して、両者が一致
するように表層用注入ノズルのストッパーを開閉して表
層注入量を調整し、他方湯面レベル計によって検知され
た湯面レベルと、表層シェル厚と鋳造速度により設定値
計算して求められた表層流量設定値とを比較して、両者
が一致するように内層用注入ノズルのストッパーを開閉
して内層注入量を調整することを特徴とする複層鋳片の
連続鋳造における注入量制御方法である。
【００１５】
【作 用】電磁流量計は、一定の径の管路内を流動する
溶融金属の流量測定において、溶融金属が磁界中を通過
するときに、電磁誘導によって磁界方向と直角方向に誘
起する起電力を指数として利用する流量計である。従っ
て注入ノズル内を流下する溶融金属の流量が即時に計測
され、時間遅れ等を生ずることなく制御が迅速かつ正確
におこなわれる。
溶融金属の流量測定において、溶融金属が磁界中を通過
するときに、電磁誘導によって磁界方向と直角方向に誘
起する起電力を指数として利用する流量計である。従っ
て注入ノズル内を流下する溶融金属の流量が即時に計測
され、時間遅れ等を生ずることなく制御が迅速かつ正確
におこなわれる。
【００１６】またこの電磁流量計は交流式を用いる方が
よい。その理由は、通常直流を用いた場合は電磁流量計
特有の問題として、物理的影響により真の流量信号にノ
イズ分が加わり、流量ゼロで流量信号上ゼロにならない
所謂零点変動の現象があり、この場合交流磁界を５０〜
１６Ｈｚの比較的高い周波数で使用し、ノイズ分を相殺
すれば精度良く流量信号を検知することができる。
よい。その理由は、通常直流を用いた場合は電磁流量計
特有の問題として、物理的影響により真の流量信号にノ
イズ分が加わり、流量ゼロで流量信号上ゼロにならない
所謂零点変動の現象があり、この場合交流磁界を５０〜
１６Ｈｚの比較的高い周波数で使用し、ノイズ分を相殺
すれば精度良く流量信号を検知することができる。
【００１７】つぎに図２により本発明の作用につき説明
する。
する。
【００１８】物質バランスに基づけば、鋳型内の湯面レ
ベルＬ１，および境界層レベルＬ２は次式で表される。
ベルＬ１，および境界層レベルＬ２は次式で表される。
【００１９】
【数１】
【００２０】
【数２】
【００２１】
【数３】Ｓ１＝Ｗ・Ｂ
【００２２】
【数４】Ｓ２＝（Ｗ−０．２ｄ）（Ｂ−０．２ｄ）
【００２３】
【数５】
【００２４】上記数１〜数５において、 Ｌ１ 湯面レベル（ｍｍ） Ｌ２ 境界層レベル（ｍｍ） Ｑ１ 表層注入量（ｋｇ／ｓｅｃ） Ｑ２ 内層注入量（ｋｇ／ｓｅｃ） Ｖ 鋳造速度（ｍ／分） Ｗ 鋳型幅（ｃｍ） Ｂ 鋳型厚み（ｃｍ） ρ 溶鋼密度（ｇ／ｃｍ3 ） Ｓ１ 鋳型断面積（ｃｍ2 ） Ｓ２ 境界層断面積（ｃｍ2 ） ｄ 表層シェル厚（ｍｍ） Ｋ 凝固定数 ｎ 凝固指数 τ 表面凝固時間（ｓｅｃ） Ｌ１ｒ 湯面レベル設定値（ｍｍ） Ｑ１ｒ 表層流量設定値（ｋｇ／ｓｅｃ） である。
【００２５】表層流量設定値Ｑ１ｒの計算方法は、プロ
セスが安定しているときは、Ｌ１，Ｌ２とも変動しない
から、上記数１，数２において左辺は０であり、従って
数６，数７のようになる。
セスが安定しているときは、Ｌ１，Ｌ２とも変動しない
から、上記数１，数２において左辺は０であり、従って
数６，数７のようになる。
【００２６】
【数６】
【００２７】
【数７】
【００２８】数７からＱ２を求め、これを数６に代入
し、数３，数４を用いればＱ１は数８となる。
し、数３，数４を用いればＱ１は数８となる。
【００２９】
【数８】
【００３０】この数８のＱ１が求める表層流量設定値Ｑ
１ｒである。一方湯面レベル設定値Ｌ１ｒは、次の数１
０で計算する。ただしプロセスが安定しているとき、即
ちＬ１，Ｌ２が一定のとき、数５のＬ１（ｔ−τ）は数
９となる。
１ｒである。一方湯面レベル設定値Ｌ１ｒは、次の数１
０で計算する。ただしプロセスが安定しているとき、即
ちＬ１，Ｌ２が一定のとき、数５のＬ１（ｔ−τ）は数
９となる。
【００３１】
【数９】Ｌ１（ｔ−τ）＝Ｌ１（ｔ）
【００３２】
【数１０】Ｌ１＝Ｌ２＋Ｖ・（ｄ／Ｋ）1/n
【００３３】即ち数１０に示すようになり、このＬ１が
求める湯面レベル設定値Ｌ１ｒである。このときＬ２は
一般に電磁ブレーキ帯の中央レベルが目標値として用い
られる。
求める湯面レベル設定値Ｌ１ｒである。このときＬ２は
一般に電磁ブレーキ帯の中央レベルが目標値として用い
られる。
【００３４】上記数１０で計算されるＬ１ｒを用いれ
ば、鋳造速度Ｖや表層厚みｄが変化しても、境界層はい
つも電磁ブレーキ帯内の目標レベルに維持され、表内層
の分離が効果的に行われる。
ば、鋳造速度Ｖや表層厚みｄが変化しても、境界層はい
つも電磁ブレーキ帯内の目標レベルに維持され、表内層
の分離が効果的に行われる。
【００３５】
【実施例】以下本発明の実施例を図面に基づいて説明す
る。図１は本発明を実施するに好適な複層鋳片プロセス
制御方式の模式図を示す。
る。図１は本発明を実施するに好適な複層鋳片プロセス
制御方式の模式図を示す。
【００３７】図１において連続鋳造設備は、前記従来例
で述べた設備と同様であり、表層タンディッシュ１ａ，
内層タンディッシュ１ｂから表層注入ノズル２ａ，内層
注入ノズル２ｂを介して鋳型１０に注入される。注入さ
れたそれぞれの溶鋼は、電磁ブレーキ３によって形成さ
れる境界層４によって溶鋼制動力を受け、鋳型内にて上
下に分離されて凝固を開始する構造となっている。
で述べた設備と同様であり、表層タンディッシュ１ａ，
内層タンディッシュ１ｂから表層注入ノズル２ａ，内層
注入ノズル２ｂを介して鋳型１０に注入される。注入さ
れたそれぞれの溶鋼は、電磁ブレーキ３によって形成さ
れる境界層４によって溶鋼制動力を受け、鋳型内にて上
下に分離されて凝固を開始する構造となっている。
【００３８】先ず表層側の流量制御方法について説明す
る。表層タンディッシュ１ａ側の表層注入ノズル２ａの
途中には電磁流量計１１が装着され、この電磁流量計１
１でノズルを流下する表層用溶鋼が計測され、表層注入
量Ｑ１として出力される。
る。表層タンディッシュ１ａ側の表層注入ノズル２ａの
途中には電磁流量計１１が装着され、この電磁流量計１
１でノズルを流下する表層用溶鋼が計測され、表層注入
量Ｑ１として出力される。
【００３９】また別に設定される表層シェル厚ｄと鋳造
速度Ｖにより設定値計算して求められた表層流量設定値
Ｑ１ｒと上記表層注入量Ｑ１とが、流量調節器ＱＣに入
力される。
速度Ｖにより設定値計算して求められた表層流量設定値
Ｑ１ｒと上記表層注入量Ｑ１とが、流量調節器ＱＣに入
力される。
【００４０】流量調節器ＱＣでは、表層注入量Ｑ１と表
層流量設定値Ｑ１ｒとを比較してストッパー駆動装置１
４ａを駆動し、Ｑ１がＱ１ｒに一致するようにストッパ
ー１５ａを開閉して流量を調整する。
層流量設定値Ｑ１ｒとを比較してストッパー駆動装置１
４ａを駆動し、Ｑ１がＱ１ｒに一致するようにストッパ
ー１５ａを開閉して流量を調整する。
【００４１】また内層側の流量制御方法は、先ず湯面レ
ベルＬ１を湯面レベル計１６によって検知してこれを湯
面レベル調節器ＬＣに入力する。また同時に表層シェル
厚ｄと鋳造速度Ｖにより設定値計算して求められた湯面
レベル設定値Ｌ１ｒを湯面レベル調節器ＬＣに入力す
る。
ベルＬ１を湯面レベル計１６によって検知してこれを湯
面レベル調節器ＬＣに入力する。また同時に表層シェル
厚ｄと鋳造速度Ｖにより設定値計算して求められた湯面
レベル設定値Ｌ１ｒを湯面レベル調節器ＬＣに入力す
る。
【００４２】湯面レベル調節器ＬＣでは湯面レベルＬ１
と湯面レベル設定値Ｌ１ｒとを比較し、ストッパー駆動
装置１４ｂを駆動し、Ｌ１がＬ１ｒに一致するようにス
トッパー１５ｂを開閉して流量を調整する。
と湯面レベル設定値Ｌ１ｒとを比較し、ストッパー駆動
装置１４ｂを駆動し、Ｌ１がＬ１ｒに一致するようにス
トッパー１５ｂを開閉して流量を調整する。
【００４３】図３は湯面レベルおよび境界層レベルの変
動を、時間を横軸として流量演算遅れの影響を計測した
図面である。
動を、時間を横軸として流量演算遅れの影響を計測した
図面である。
【００４４】図３（Ａ）は前記図１の設備で行った実施
例であり、ｔ＝５０ｓｅｃで湯面レベルを−１００ｍｍ
から−９０ｍｍに設定変更した場合である。また（Ｂ）
は図４の従来設備で実施した結果であり、ｔ＝６０ｓｅ
ｃで鋳造速度を１．０ｍ／分から０．８ｍ／分に変化し
た場合である。この結果から判るように本実施例におい
ては、迅速且つ安定した設定変更が可能である。
例であり、ｔ＝５０ｓｅｃで湯面レベルを−１００ｍｍ
から−９０ｍｍに設定変更した場合である。また（Ｂ）
は図４の従来設備で実施した結果であり、ｔ＝６０ｓｅ
ｃで鋳造速度を１．０ｍ／分から０．８ｍ／分に変化し
た場合である。この結果から判るように本実施例におい
ては、迅速且つ安定した設定変更が可能である。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように本発明は、特に交流
式の電磁流量計を使用した制御方法としているので、ノ
イズによる零点変動の問題も解消し、且つ正確迅速な制
御と湯面調整が可能となり、安定した操業と鋳片の品質
向上を図り得る。
式の電磁流量計を使用した制御方法としているので、ノ
イズによる零点変動の問題も解消し、且つ正確迅速な制
御と湯面調整が可能となり、安定した操業と鋳片の品質
向上を図り得る。
【図１】本発明を実施するに好適な連続鋳造装置の要部
を示す側面図である。
を示す側面図である。
【図２】本発明の作用を説明する鋳型の模式図である。
【図３】実施例（Ａ）および比較例（Ｂ）の湯面制御安
定性試験の実施結果を示す図面である。
定性試験の実施結果を示す図面である。
【図４】従来の複層鋳片プロセス制御方式の模式図であ
る。
る。
１ａ 表層タンディッシュ １ｂ 内層タンディッシュ ２ａ 表層用浸漬ノズル ２ｂ 内層用浸漬ノズル ３ 電磁ブレーキ ４ 境界層 ５ 湯面レベル ６ａ 表層シェル ６ｂ 内層シェル １０ 鋳型ディッシュ流出部 １１ 電磁流量計 ＱＣ 流量調節器 ＬＣ 湯面レベル調節器 １４ａ，１４ｂ ストッパー駆動装置 １５ａ，１５ｂ ストッパー １６ 湯面レベル計
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１２月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明は、表層および内層タンディッシュから各注入ノズル
を介して鋳型内に溶融金属を注入し、注入したそれぞれ
の溶融金属に電磁ブレーキによって制動力を与え、鋳型
内に形成される境界層によって表内層金属を上下に分離
させて複層鋳片を鋳造する連続鋳造において、表層タン
ディッシュ側の注入ノズルに装着した電磁流量計で計測
された表層注入量と、表層シェル厚と鋳造速度により設
定値計算して求められた表層流量設定値とを比較して、
両者が一致するように表層用注入ノズルのストッパーを
開閉して表層注入量を調整し、他方湯面レベル計によっ
て検知された湯面レベルと、表層シェル厚と鋳造速度に
より設定値計算して求められた湯面レベル設定値とを比
較して、両者が一致するように内層用注入ノズルのスト
ッパーを開閉して内層注入量を調整することを特徴とす
る複層鋳片の連続鋳造における注入量制御方法である。
明は、表層および内層タンディッシュから各注入ノズル
を介して鋳型内に溶融金属を注入し、注入したそれぞれ
の溶融金属に電磁ブレーキによって制動力を与え、鋳型
内に形成される境界層によって表内層金属を上下に分離
させて複層鋳片を鋳造する連続鋳造において、表層タン
ディッシュ側の注入ノズルに装着した電磁流量計で計測
された表層注入量と、表層シェル厚と鋳造速度により設
定値計算して求められた表層流量設定値とを比較して、
両者が一致するように表層用注入ノズルのストッパーを
開閉して表層注入量を調整し、他方湯面レベル計によっ
て検知された湯面レベルと、表層シェル厚と鋳造速度に
より設定値計算して求められた湯面レベル設定値とを比
較して、両者が一致するように内層用注入ノズルのスト
ッパーを開閉して内層注入量を調整することを特徴とす
る複層鋳片の連続鋳造における注入量制御方法である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図４
【補正方法】変更
【補正内容】
【図４】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 定木 淳 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (1)
- 【請求項１】 表層および内層タンディッシュから各注
入ノズルを介して鋳型内に溶融金属を注入し、注入した
それぞれの溶融金属に電磁ブレーキによって形成される
境界層によって制動力を与え、鋳型内にて上下に分離し
て複層鋳片を鋳造する連続鋳造において、表層タンディ
ッシュ側の注入ノズルに装着した電磁流量計で計測され
た表層注入量と、表層シェル厚と鋳造速度により設定値
計算して求められた湯面レベル設定値とを比較して、両
者が一致するように表層用注入ノズルのストッパーを開
閉して表層注入量を調整し、他方湯面レベル計によって
検知された湯面レベルと、表層シェル厚と鋳造速度によ
り設定値計算して求められた表層流量設定値とを比較し
て、両者が一致するように内層用注入ノズルのストッパ
ーを開閉して内層注入量を調整することを特徴とする複
層鋳片の連続鋳造における注入量制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26546191A JPH07108441B2 (ja) | 1991-09-18 | 1991-09-18 | 複層鋳片の連続鋳造における注入量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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1991
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