JPH0495602A - テレスコピック型油圧シリンダ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、テレスコピック型油圧シリンダの改良に関す
る。

従来の技術 初動時に高出力を必要とされストロークの伸長に伴って
負荷が減少する油圧機器や長い伸縮ストロークを必要と
される油圧機器ではそのアクチュエータとしてテレスコ
ピック型油圧シリンダを用いるのが一般的である。

通常、テレスコピック型油圧シリンダを形成する各シリ
ンダは、シリンダ外周部に配設されてピストンロッド側
油室端に連通ずる復動用のオイルポートとシリンダボト
ムに配設された往動用のオイルポートとを備え、これら
のオイルポートに作動油を供給することにより各段のシ
リンダを往復動させるようになっている。

第３図は従来のテレスコピック型油圧シリンダの一例を
示す図であり、このテレスコピック型油圧シリンダは前
記構成を有するシリンダ１０１を順次内嵌して形成され
、外側シリンダ１０２のシリンダボトムに穿設されたオ
イルポート１０３から注入された作動油により、断面積
の大きなボトムを有するシリンダを順次往動して初動時
の高出力を確保し、ストロークの伸長に応じて次々と小
断面積のシリンダを往動することにより、出力の低下と
反比例してその突出動作が高速化される。

このような出力特性は初動時に高出力を必要とされスト
ロークの伸長に伴って負荷が減少する油圧機器、例えば
、ダンプトラックの荷台の駆動源やコンクリート構築物
の破壊装置等の駆動源として好適であるが、駆動対象の
自重による復動力が作用しない各種の油圧機器、例えば
、コンクリート構築物の破壊装置等では、一端伸長した
油圧シリンダを初期状態に縮退させるための復帰手段か
必要とされる。第３図に示される例では、外側シリンダ
１０２のピストンロッド側油室端に穿設されたオイルポ
ート１０４から作動油を供給することにより、各シリン
ダ１０１のシリンダボトム近傍のシリンダ外周部に穿設
されたオイルポート１０５とシリンダ１０１内部のオイ
ル通路１０６およびピストンロッド側油室端に穿設され
たオイルポー）１０７とを介して各シリンダ１０１のピ
ストンロッド側油室に作動油を供給して復動動作を行わ
せるようにしているが、各シリンダ１０１に作用する復
動力は各シリンダの直径とシリンダボトムとの直径の関
係等により様々であって、必ずしも順次小径側のシリン
ダから復動されるといった保証はなく、大径側のシリン
ダが先に復動されたような場合では、次の往動動作は必
ずこの大径側のシリンダから開始されることとなり、伸
長されたストローク先端での高速の伸縮動作が不能とな
る。

従って、初動時の高出力が確保され、しかも、ストロー
クの伸長した状態では高速の伸縮動作が可能となるとい
うテレスコピック型油圧シリンダの優れた特性を発揮す
るためには、必ず小径側のシリンダから復動動作を開始
させる必要がある。

本出願人はこの点に鑑み、小径側のシリンダが完全に突
出した状態で該小径側のシリンダのピストンロッド側油
室、および、これを内嵌する大径側のシリンダのピスト
ンロッド側油室の各々に個別に連通ずるオイルポートを
設け、小径側のシリンダのピストンロッド側油室から順
に作動油を供給することによって小径側のシリンダから
順に復動動作を行わせるようにしたテレスコピック型油
圧シリンダを特開昭６３−４００６１号において開示し
、この問題に対する一つの解答を与えているが、特開昭
６３−４００６１号のテレスコピック型油圧シリンダに
おいては、復動動作に際して各シリンダのピストンロッ
ド側油室への作動油の供給を個別に制御しなければなら
ないといった点で若干の煩わしさがあった。

発明が解決すべき課題 本発明の目的は、これら従来技術の欠点を解消し、単一
種のオイルポートから作動油を供給するだけで簡単かつ
確実に小径側のシリンダから順に復動動作を行わせるこ
とのできるテレスコピック型油圧シリンダを提供するこ
とにある。

課題を解決するための手段 本発明のテレスコピック型油圧シリンダは、方向に突出
するピストンロッドを備えたピストンを内嵌して該ピス
トンの前後にピストンロッド側油室とピストン側油室と
を形成し、ピストンロッド側油室端に開口された第１の
オイルポートとシリンダボトム近傍のシリンダ外周部に
開口された第２のオイルポートとを該シリンダ内部のオ
イル通路を介して連絡し、シリンダボトムに第３のオイ
ルポートを穿設した第１シリンダと、該第１シリンダの
シリンダボトムをピストンとして内嵌し、第１シリンダ
のシリンダボトムの前後にピストンロッド側油室とピス
トン側油室とを形成し、少なくとも、ピストンロッド側
油室端に開口された第４のオイルポートとシリンダボト
ム部に穿設された第５のオイルポートとを有する第２シ
リンダを備えたテレスコピック型油圧シリンダにおいて
、前記第１シリンダが往動時のストロークエンドに達し
て前記第１シリンダにおける第２のオイルポートと前記
第２シリンダにおける第４のオイルポートとが対面した
状態で、前記第４のオイルポートと前記第２シリンダの
ピストンロッド側油室を設定された流動抵抗を持つよう
に形成された通路が連通していることを特徴とした構成
により前記目的を達成した。

作用 第２シリンダのシリンダボトム部に穿設された第５のオ
イルポートに作動油を供給して往動動作を開始すると第
２シリンダのピストン側油室に作動油が流入する。第２
シリンダのピストン側油室に流入した作動油は第１シリ
ンダのシリンダボトムを往動方向に加圧すると共に、第
１シリンダのシリンダボトムに穿設された第３のオイル
ポートを介して第１シリンダに内嵌されたピストンをも
往動方向に加圧するが、このピストンの受圧面積ニ比べ
て第１シリンダのシリンダボトムの受圧面積の方が大き
いので、まず、第１シリンダの往動が開始され、第１シ
リンダのシリンダボトムに強力な圧力が作用し、ピスト
ンを内嵌した第１シリンダがピストンと一体的に強力に
突出され、初動時の高出力が確保される。

第１シリンダが往動時のストロークエンドに達して該第
１シリンダの突出動作が規制されると、第５のオイルポ
ートから供給される作動油が第３のオイルポートを介し
て第１シリンダのピストン側油室に流入し、第１シリン
ダに内嵌された受圧面積の小さなピストンを第１シリン
ダから高速で突出させて往動させる。

第１シリンダが往動時のストロークエンドに達した状態
で第５のオイルポートからの供給を解除し、第４のオイ
ルポートから作動油を供給すると、第４のオイルポート
に対面する第２のオイルポートおよび第１シリンダ内部
のオイル通路と第１のオイルポートとを介して第１シリ
ンダのピストンロッド側油室に作動油が流入して該第１
シリンダに内嵌されたピストンを復動方向に加圧すると
共に、この作動油が第２シリンダのピストンロッド側油
室に連通する通路を介して第２シリンダのピストンロッ
ド側油室に流入しようとするが、第２のオイルポートと
第４のオイルポートとが対面した状態では設定された流
動抵抗がこの通路内で作用するので、まず、流動抵抗の
少ない第２のオイルポートを介して第１シリンダのピス
トンロッド側油室に作動油が流入し、第１シリンダに内
嵌された受圧面積の小さなピストンが高速で復動される
。

第１シリンダに内嵌されたピストンが復動限度に到達し
てピストンの移動が規制されると第４のオイルポートか
ら供給された作動油の圧力が前記の通路に直接作用し、
設定された流動抵抗に打ち勝って第２シリンダのピスト
ンロッド側油室に流入し、該作動油の圧力によって第１
シリンダのシリンダボトムが復動方向に加圧され、復動
限度に到達したピストンを内嵌した第１シリンダがピス
トンと共に一体的に復動される。

第１シリンダの後退が開始されると第２のオイルポート
と第４のオイルポートとが対面した状態が解除されて前
記通路の流動抵抗が解消され、第４のオイルポートから
供給された作動油の圧力は第１シリンダのシリンダボト
ムに直接作用する。

実施例 以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第１図は一実施例のテレスコピック型油圧シリンダ１を
軸方向断面で示す図であり、図中左半分においては該テ
レスコピック型油圧シリンダ１の完全な伸長状態を示し
、また、右半分においては完全な縮退状態を示している
。

このテレスコピック型油圧シリンダ１はシングルロッド
型の油圧シリンダ３′　と３′のシリンダボトム部を接
合して一体に固着して形成したダブルロッド型のテレス
コピック型油圧シリンダである。

テレスコピック型油圧シリンダ１は左右の第１シリンダ
２、および、油圧シリンダ３′　と３′のシリンダボト
ム部とを対接させて溶接部２１て一体に固着した第２シ
リンダ３から構成され、左右の第１シリンダ２は、先端
にクレビス１３を有して一方向に突出するピストンロッ
ド４を備えたピストン５を内嵌して該ピストン５の前後
にピストンロッド側油室６とピストン側油室７とを形成
する。各々の第１シリンダ２のピストンロッド側油室端
６ａに開口された第１のオイルポート８と該第１シリン
ダ２のシリンダボトム９近傍のシリンダ外周部に開口さ
れた第２のオイルポート１０とは該第１シリンダ２内部
のオイル通路１１を介して連絡され、シリンダボトム９
の略中央部には第３のオイルポート１２が穿設されてい
る。２９はオイル通路１１を形成するキリ穴を埋める管
用テーパ捩子である。第１シリンダ２に対するピストン
ロッド４の往動限度は第１シリンダ２に螺合して内嵌さ
れたシリンダヘッド２２の内側端面て規制され、また、
第１シリンダ２に対するピストンロッド４の復動限度は
シリンダボトム９の内側端面で規制される。シリンダヘ
ッド２２の内側端面の位置は、第１シリンダ２の軸方向
において、該第１シリンダ２のピストンロッド側油室端
６ａに開口された第１のオイルポート８の穿設位置に略
一致し、僅かに縮径されたシリンダヘッド２２の内側端
面外周部と第１シリンダ２の内周面との間には環状の間
隙が形成され、ピストンロッド４の往動限度において第
１シリンダ２のピストンロッド側油室６を形成する。

第２シリンダ３は第１シリンダ２のシリンタボトム９を
ピストンとして内嵌し、該第１シリンダ２のシリンダボ
トム９の前後にピストンロッド側油室１４とピストン側
油室１５とを形成し、ピストンロッド側油室端１４ａに
開口された第４のオイルポート１６と、シリンダ３′と
３′との接合部であるシリンダボトム部１７の内周面に
固着された環状体２０を径方向に貫通して穿設された第
５のオイルポート１８とを備える。

第２シリンダ３に対する第１シリンダ２の往動限度は第
２シリンダ３に螺合して内嵌されたシリンダヘッド２３
の端面で規制され、また、第２シリンダ３に対する第１
シリンダ２の復動限度は環状体２０の端面により規制さ
れる。

第１図の左半分に示されるように第１シリンダ２が往動
時のストロークエンドに達して第１シリンダにおける第
２のオイルポート１０と第２シリンダ３における第４の
オイルポートと１６とが対面した状態では、第２のオイ
ルポート１０を穿設したシリンダ２の外周面２４と第４
のオイルポート１６を穿設したシリンダヘッド２３の内
周面２５との間に僅かな間隙が環状に形成されて第２シ
リンダ３のピストンロッド側油室１４となり、かつ、こ
の間隙は、第４のオイルポート１６と第２シリンダ３の
ピストンロッド側油室１４との間を設定された流動抵抗
を持つように形成されている。

なお、図中２８はピストンロッド４とピストン５との螺
合部を径方向に貫通して圧入された割ピンである。各部
の０リングやバッキング等のシール材の構成および装着
位置等については自明であるから説明を省略する。

まず、第１図の右半分に示されるようにピストンロッド
４および第１シリンダ２が共に復動のストロークエンド
にある初期状態で第５のオイルポート１８に作動油を供
給すると、環状体２０で分割された第２シリンダ３のピ
ストン側油室１５の各々に作動油が流入し、第１シリン
ダ２のシリンダボトム９の各々を往動方向に向けて加圧
する。

ピストン側油室１５に流入した作動油はシリンダボトム
９に穿設された第３のオイルポート１２を介してピスト
ン５をも往動方向に加圧するが、ピストン５の受圧面積
に比べてシリンダボトム９の受圧面積の方が大きいので
、シリンダボトム９に作用する圧力により第１シリンダ
２の往動が先に開始される。厳密にいえば、シリンダボ
トム９の受圧面積はシリンダボトム９の軸方向断面積か
ら第３のオイルポート１２の面積を減じた値であり、ピ
ストン５の受圧面積はピストン５の軸方向断面積そのも
のである。第１シリンダ２と第２シリンダ３との間の摩
擦をシリンダボトム９の受圧面積で除した値が、ピスト
ン５およびピストン口ツド４と第１シリンダ２との間の
摩擦をピストン５の受圧面積で除した値よりも大きけれ
ば、完全な無負荷状態において、ピストン５およびピス
トンロッド４の往動が第１シリンダ２の往動に先行して
開始されるということもあり得るが、クレビス１３に強
い反力が作用している状態ではピストン５の受圧面に作
用する力のみによってピストンロッド４を往動させるこ
とは困難であるから、シリンダボトム９に作用する強力
な圧力により必ず第１シリンダ２の往動が先に開始され
、ピストン５を内嵌した第１シリンダ２がピストン５と
一体的に往動されて初動時の高出力が確保される。なお
、ピストンロッド側油室１４の作動油は第４のオイルポ
ート１６を介して排出される。

シリンダボトム９の前面２６がシリンダヘッド２３の端
面２７に当接して第１シリンダ２が往動時のストローク
エンドに達すると、第１図の左半分に示されるように、
第１シリンダ２の第２のオイルポート１０が第２シリン
ダ３の第４のオイルポート８に対面した状態となる。第
１シリンダ２が往動時のストロークエンドに達した後、
第５のオイルポート１８から供給される作動油は第３の
オイルポート１２を介して第１シリンダ２のピストン側
油室７に流入し、作動油の圧力はピストン５の受圧面に
作用してピストンロッド４を押圧し、ピストン５の前面
がシリンダヘッド２２の端面に当接してピストン５の移
動が規制されるまで、ピストン５およびピストンロッド
４を往動させる。

ピストン５の受圧面はシリンダボトム９の受圧面よりも
小さいので、ピストン５およびピストンロッド４の往動
動作は第１シリンダ２の往動動作に比べて高速となる。

なお、ピストンロッド側油室６の作動油は第１のオイル
ポート８．オイル通路１１、第４のオイルポート１６を
介して排出される。

即ち、シリンダボトム９で規制される第１シリンダ２の
ストロークの範囲では低速高出力の往動動作が保証され
、また、ピストン５で規制されるピストンロッド４のス
トロークの範囲では高速低出力の往動動作が保証される
こととなる。

第１シリンダ２が往動時のストロークエンドに達した状
態で第５のオイルポート１８からの作動油の供給を解除
し、第４のオイルポート１６から作動油を供給すると、
第４のオイルポート１６に対面する第２のオイルポート
１０および第１シリンダ２内部のオイル通路１１と第１
のオイルポート８とを介して第１シリンダ２のピストン
ロッド側油室６に作動油が流入し、第１シリンダ２に内
嵌されたピストン５を復動方向に加圧して、受圧面積の
小さなピストン５を高速で復動させる。この場合、ピス
トン５の受圧面積はピストン５の軸方向断面積からピス
トンロッド４の軸方向断面積を減じた値である。

第４のオイルポート１６から供給される作動油は、第２
のオイルポート１０を穿設したシリンダ２の外周面２４
と第４のオイルポート１６を穿設したシリンダヘッド２
３の内周面２５との間に形成された間隙の通路を介し、
この通路によって形成されるピストンロッド側油室１４
にも流入しようとするが、間隙通路の流動抵抗が大きく
なるように設計し、この流動抵抗で減圧された圧力がシ
リンダボトム９の前面の面積で決まる力を小さくし、ピ
ストンロッド４を復動させるのに必要な力を発生させる
作動油の圧力では間隙通路で減圧された圧力によって第
１シリンダ２が復動しない程度に上記間隙通路を形成し
、流動抵抗を設定しておく。その結果、第１シリンダ２
の復動に先行してピストンロッド４およびピストン５の
復動が開始される。

ピストンロッド４およびピストン５の復動に必要とされ
る油圧はピストン５の現在位置によって異なり、ピスト
ン５が往動時のストロークエンドにある状態ではその受
圧面積がシリンダヘッド２２の内側端面外周部の軸方向
断面に限定されるので作動油の内部圧力は相当に上昇し
、また、これ以外の状態ではピストン５の軸方向断面積
からピストンロッド４の軸方向断面積を減じた全ての受
圧面に油圧が作用するため作動油の内部圧力がさほど上
昇することはない。ピストン５が往動時のストロークエ
ンドにあり、該ピストン５を復動させるた・めに第４の
オイルポート１６から供給される作動油の内部圧力が上
昇した状態であっても、この作動油が第１シリンダ２の
外周面２４とシリンダヘッド２３の内周面２５との間に
形成された間隙通路を介し、該通路自体で形成されたピ
ストンロッド側油室１４に流入して第１シリンダ２を復
動することはない。即ち、該通路の流動抵抗および外周
面２４と内周面２５で形成されるピストンロッド側油室
１４の断面積、即ち、シリンダボトム９における前面２
６の受圧面積は、この条件を満足する範囲に設定してお
く。

ピストン５の端面がシリンダボトム９に当接して復動限
度に達し、ピストンロッド側油室６の体積膨張が阻止さ
れると、第４のオイルポート１６から供給される作動油
がピストンロッド側油室６に流入することは不能となり
、この作動油の圧力は上昇し第１シリンダ２の外周面２
４とシリンダヘッド２３の内周面２５との間に形成され
た通路に設定された流動抵抗に抗して１．該通路で形成
される第２シリンダ３のピストンロッド側油室１４に流
入する。作動油の圧力は第１シリンダ２の外周面２４と
シリンダヘッド２３の内周面２５との間に形成されたピ
ストンロッド側油室１４の軸方向断面、即ち、シリンダ
ボトム９における前面２６の受圧面を加圧し、復動限度
にあるピトン５を内嵌した第１シリンダ２の復動動作を
開始させる。

構成上、外周面２４とシリンダヘッド２３の内周面２５
との間に形成さたピストンロッド側油室１４の軸方向断
面に対応するシリンダボトム９の前面２６のみを受圧面
として油圧を加えても第１シリンダ２の復動動作を開始
させるに足る加圧力を得られないような場合には、シリ
ンダヘッド２３の端面２７やシリンダボトム９の前面２
６の適宜箇所、例えば、外周側端面等に部分的な突起を
形成することにより、第１シリンダ２が往動時のストロ
ークエンドにある状態でシリンダヘッド２３の端面２７
とシリンダボトム９の前面２６との間に間隙を形成して
第１シリンダ２の外周面２４とシリンダヘッド２３の内
周面２５との間に形成された通路とは別にピストンロッ
ド側油室１４を形成するようにして、通路から流入する
作動油の圧力を復動時の受圧面となるシリンダボトム９
の前面２６の全体に作用させて充分な加圧力を得るよう
にする。

第１シリンダ２か所定位置まで復動され第１シリンダ２
の外周面２４と第４のオイルポートを穿設したシリンダ
ヘッド２３の内周面２５との係合が解除されると、第１
図の右半分に示されるように、外周面２４と内周面２５
からなる通路が解消されて流動抵抗の規制が解消され、
第４のオイルポート１６から供給される作動油が第２シ
リンダ３のピストンロッド側油室１４に効率よく流入し
、この作動油がシリンダボトム９の前面２６全体で形成
される受圧面を加圧して第１シリンダ２を強い力で復動
させる。

以上、第１シリンダ２を第２シリンダ３に内嵌した２段
式のテレスコピック型油圧シリンダ１の構成と動作につ
いて説明したが、第１シリンダ２の外側に第２．第３．
・・・、第ｎのシリンダを外嵌して多段式のテレスコピ
ック型油圧シリンダを構成することもてきる。この場合
、第２乃至第ｎ　−１シリンダの構成は本実施例におけ
る第１シリンダ２の構成と略同様であり、第２乃至第ｎ
の各シリンダ間の係合部に本実施例で開示した第１シリ
ンダ２と第２シリンダ３の係合関係を適用し、かつ、第
ｎシリンダは本実施例における第２シリンダ３と略同様
に構成する。また、シングルロッド型のテレスコピック
型油圧シリンダを構成する場合には、本実施例の第２シ
リンダ３に対応する第ｎのシリンダを軸方向の略中央部
で切断し、その切断面にシリンダボトムを一体的に形設
して往動用の作動油を供給するオイルポートを穿設する
。

第２図は本実施例のテレスコピック型油圧シリンダ１の
使用に適した例としてコンクリート構築物の破壊装置を
示す図であり、該破壊装置３ｏは、概略において、一定
間隔を配して前後に配設された２枚の側板で形成される
本体３１、および、圧壊刃３５を対向させ支軸３２を介
して本体３１に回動自在に軸支された一対のアーム３３
、ならびに、本体３１を作業機のブームに装着するため
のアタッチメント３４からなり、各々のアーム３３の反
圧壊刃側端部には側板間に配置されたテレスコピック型
油圧シリンダ１のクレビス１３が枢着され、テレスコピ
ック型油圧シリンダ１におけるピストンロッド４および
第１シリンダ２の往復動作により、アーム３３か開閉駆
動されるようになっている。　破壊装置３０はアーム３
３の圧壊刃３５でコンクリート塩等を挟持して破壊作業
を行うものであるから、大きなコンクリート塩を破壊す
る場合にはテレスコピック型油圧シリンダ１を縮退させ
て圧壊刃３５を大きく離間させる必要があり、しかも、
圧壊の初動時に大きな力を加えなければならない。本実
施例のテレスコピック型油圧シリンダ１では第１シリン
ダ２が縮退した初期位置から往動時のストロークエンド
に達するまでの間で低速高出力の駆動力が確保されるの
で、圧壊刃３５を大きく離間させ強力な圧壊力でコンク
リート塩を破壊することかできる。

また、圧壊刃３５が閉じられて圧壊が進んだ状態ではコ
ンクリート塩か脆弱化しているので強い圧壊力は必要な
く、むしろ、作業効率の点などから、アーム３３の開閉
速度が要求される。本実施例のテレスコピック型油圧シ
リンダ１では第１シリンダ２が往動時のストロークエン
ドに達してからピストンロッド４が往動時のストローク
エンドに達するまでの間で高速低出力の駆動力が確保さ
れるので、脆弱化したコンクリート塩を素早く破壊する
ことができる。

また、小さなコンクリート塩を破壊したり鉄筋を切断す
る作業を連続して行う場合には、圧壊刃３５を殆ど閉じ
た状態でアーム３３の微少な開閉動作を繰返し実行する
必要があり、強力な圧壊力は必要ないがアーム３３の開
閉速度が要求される。

本実施例のテレスコピック型油圧シリンダ１では第１シ
リンダ２およびピストンロッド４が共に往動時のストロ
ークエンドに達した状態からの復動動作では、常時、ピ
ストンロッド４の復動が第１シリンダ２の復動に先行し
て行われるから、従来型のテレスコピック型油圧シリン
ダのように大径側のシリンダが不用意に復動されて次の
往動動作に手間取るといった問題が生じることはなく、
圧壊刃３５を殆ど閉した状態でアーム３３を高速で開閉
することができる。

発明の効果 本発明のテレスコピック型油圧シリンダは流動抵抗を調
整する構成によりピストンロッドを完全に復動させてか
ら第１シリンダの復動が開始されるようにしたので、復
動用のオイルポートを個別に配設する必要がなく、復動
動作の駆動制御が容易となる。

【図面の簡単な説明】

第１９図は本発明の一実施例のテレスコピック型油圧シ
リンダの要部を示す断面図、第２図は同実施例のテレス
コピック型油圧シリンダを装着したコンクリート破壊装
置を示す図、第３図は従来のテレスコピック型油圧シリ
ンダの一例を示す図である。 １・・・テレスコピック型油圧シリンダ、２・・・第１
シリンダ、３・・・第２シリンダ、４・・・ピストンロ
ッド、５・・・ピストン、６・・・ピストンロッド側油
室、７・・・ピストン側油室、８・・・第１のオイルポ
ート、９・・・シリンダボトム、１０・・・第２のオイ
ルポート、１１・・・オイル通路、１２・・・第３のオ
イルポート、１３・・・クレビス、１４・・・ピストン
ロッド側油室、１５・・・ピストン側油室、１６・・・
第４のオイルポート、１７・・・シリンダボトム部、１
８・・・第５のオイルホード、２０・・・環状体、２１
・・・溶接部、２２．２３・・・シリンダヘッド、２４
・・・外周面、２５・・・内周面、２６・・・前面、２
７・・・端面、２８・・・割りピン、２９・・・管用テ
ーパ捩子、３０・・・コンクリート構造物等の破壊装置
、３１・・・本体、３２・・・支軸、３３・・・アーム
、３４・・・アタッチメント、３５・・・圧壊刃。 第 国

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　一方向に突出するピストンロッドを備えたピストンを
   内嵌して該ピストンの前後にピストンロッド側油室とピ
   ストン側油室とを形成し、ピストンロッド側油室端に開
   口された第１のオイルポートとシリンダボトム近傍のシ
   リンダ外周部に開口された第２のオイルポートとを該シ
   リンダ内部のオイル通路を介して連絡し、シリンダボト
   ムに第３のオイルポートを穿設した第１シリンダと、該
   第１シリンダのシリンダボトムをピストンとして内嵌し
   、第１シリンダのシリンダボトムの前後にピストンロッ
   ド側油室とピストン側油室とを形成し、少なくとも、ピ
   ストンロッド側油室端に開口された第４のオイルポート
   とシリンダボトム部に穿設された第５のオイルポートと
   を有する第２シリンダを備えたテレスコピック型油圧シ
   リンダにおいて、前記第１シリンダが往動時のストロー
   クエンドに達して前記第１シリンダにおける第２のオイ
   ルポートと前記第２シリンダにおける第４のオイルポー
   トとが対面した状態で、前記第４のオイルポートと前記
   第２シリンダのピストンロッド側油室を設定された流動
   抵抗を持つように形成された通路が連通していることを
   特徴としたテレスコピック型油圧シリンダ。