JPH0489573A - 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 - Google Patents
溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置Info
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- JPH0489573A JPH0489573A JP20352990A JP20352990A JPH0489573A JP H0489573 A JPH0489573 A JP H0489573A JP 20352990 A JP20352990 A JP 20352990A JP 20352990 A JP20352990 A JP 20352990A JP H0489573 A JPH0489573 A JP H0489573A
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- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自由表面を有する溶融金属のハンドリングに
際し自由表面直下の流速を非接触で連続測定する方法お
よび装置に関するものである。
際し自由表面直下の流速を非接触で連続測定する方法お
よび装置に関するものである。
溶融金属の精錬や鋳造を行なう際に、製品品質や反応効
率の観点から溶融金属の流動は重要な制御因子となる。
率の観点から溶融金属の流動は重要な制御因子となる。
特に、精錬フラックスや保温材等との接触界面である自
由表面の流速は重要であり、この流速を適正に制御する
ことにより良好な処理が行なえる。
由表面の流速は重要であり、この流速を適正に制御する
ことにより良好な処理が行なえる。
般に溶融金属は高温であり、通常のピトー管等の流速ヤ
ンサを用いての流速計測は、凝固による管の詰り等の諸
問題が生じ不可能である。
ンサを用いての流速計測は、凝固による管の詰り等の諸
問題が生じ不可能である。
このため、例えば［鉄と鋼’８２−５９２０Ｊや特開昭
５９−１０４５１２号公報等に見られるように、自由表
面を介して溶接金属中にロフトを浸漬し、該ロフトが受
ける動圧をロフトの支持アームに設置された歪ゲージに
より検出する流速計測方法が提案された。
５９−１０４５１２号公報等に見られるように、自由表
面を介して溶接金属中にロフトを浸漬し、該ロフトが受
ける動圧をロフトの支持アームに設置された歪ゲージに
より検出する流速計測方法が提案された。
しかしながらこの方法は、ロフトを直接溶融金属に浸漬
する必要があるために、金属の凝固付着や溶損等による
ロフトの変形が避けられない。このため、ロフトが受け
る動圧に誤差を生じ、長時間に亘る安定した連続計測が
不可能であった。また、センサロッドが比較的大きいた
め計測装置が大型化し、ｔンサの設置・取り外し等のハ
ンドリングが難かしいという欠点もあった。
する必要があるために、金属の凝固付着や溶損等による
ロフトの変形が避けられない。このため、ロフトが受け
る動圧に誤差を生じ、長時間に亘る安定した連続計測が
不可能であった。また、センサロッドが比較的大きいた
め計測装置が大型化し、ｔンサの設置・取り外し等のハ
ンドリングが難かしいという欠点もあった。
一方、渦流式ヤンサにより、溶融金属のメニスカスレベ
ルを非接触で検知するのは一般的であるが、従来の渦流
式レベルセンサでは２次コイルが個しか無いため、メニ
スカスの流速を測定できなかった。
ルを非接触で検知するのは一般的であるが、従来の渦流
式レベルセンサでは２次コイルが個しか無いため、メニ
スカスの流速を測定できなかった。
本発明は、自由表面直下に流れを有する溶融金属におい
て、メニスカス部の流速を長時間安定して計測可能な方
法および装置を提供することを目的とする。
て、メニスカス部の流速を長時間安定して計測可能な方
法および装置を提供することを目的とする。
上記目的を達成するための本発明の要旨は次の通りであ
る。
る。
（１）自由表面直下に流れを有するメニスカス直上に、
その流れ方向と平行に１次コイル、該１次コイルの水平
方向両側に２次コイルを配置し、１次コイルに交流電流
を印加して磁力線を形成し、自由表面直下の流れによる
磁力線の歪により各２次コイルに生じた起電力差からメ
ニスカス流速を検出する、溶融金属のメニスカス流速測
定において、いずれか一側の２次コイルの起電力をもと
に、メニスカス位置を同時に検出することを特徴とする
メニスカス流速測定方法。
その流れ方向と平行に１次コイル、該１次コイルの水平
方向両側に２次コイルを配置し、１次コイルに交流電流
を印加して磁力線を形成し、自由表面直下の流れによる
磁力線の歪により各２次コイルに生じた起電力差からメ
ニスカス流速を検出する、溶融金属のメニスカス流速測
定において、いずれか一側の２次コイルの起電力をもと
に、メニスカス位置を同時に検出することを特徴とする
メニスカス流速測定方法。
（２）上記（１）に加えて更に、いずれか一側の２次コ
イルの起電力より検出されるメニスカス位置により、両
側の２次コイルに生じた起電力差を補正しメニスカス流
速を検出することを特徴とするメニスカス流速測定方法
。
イルの起電力より検出されるメニスカス位置により、両
側の２次コイルに生じた起電力差を補正しメニスカス流
速を検出することを特徴とするメニスカス流速測定方法
。
（３）１次コイル。
該１次コイルの両側に備わる第１および第２の２次コイ
ル： 前記１次コイルに接続された交流電源。
ル： 前記１次コイルに接続された交流電源。
前記第１の２次コイルに接続され、その起電力を検出す
る第１の電圧検出手段。
る第１の電圧検出手段。
前記第２の２次コイルに接続され、その起電力を検出す
る第２の電圧検出手段 前記第１あるいは第２のいずれか一方の２次コイルに生
じた起電力に基づいて、２次コイルと溶融金属メニスカ
ス位置間の距離を検出する演算手段、および、 前記第１の電圧検出手段が検出した第１の２次コイルの
起電力と、前記第２の電圧検出手段が検出した第２の２
次コイルの起電力との差と、前記２次コイルと溶融金属
メニスカス位置間の距離とから溶融金属の流速を検出す
る演算手段。
る第２の電圧検出手段 前記第１あるいは第２のいずれか一方の２次コイルに生
じた起電力に基づいて、２次コイルと溶融金属メニスカ
ス位置間の距離を検出する演算手段、および、 前記第１の電圧検出手段が検出した第１の２次コイルの
起電力と、前記第２の電圧検出手段が検出した第２の２
次コイルの起電力との差と、前記２次コイルと溶融金属
メニスカス位置間の距離とから溶融金属の流速を検出す
る演算手段。
を備える溶融金属のメニスカス流速θり定装置。
〔作用〕
本発明による溶融金属のメニスカス流速測定の原理を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
第１図、第２図および第３図を参照されたい、。
これらの図面において、１は１次コイル、２ａおよび２
ｂは２次コイル、３は溶融金属自由表面、および１，４
は磁力線を示す。２次コイル２ａおよび２ｂは巻数が等
しく、１次コイル１の水平方白雨側に配置されている。
ｂは２次コイル、３は溶融金属自由表面、および１，４
は磁力線を示す。２次コイル２ａおよび２ｂは巻数が等
しく、１次コイル１の水平方白雨側に配置されている。
このような構成では、溶融金属自由表面３の直下に流れ
が無い場合には、１次コイル１に交流電流を流すと第１
図に示すように左右対称な磁力線４が誘導され、２次コ
イル２ａに誘起される起電力と２次コイル２ｂに誘起さ
れる起電力は等しくなる。しかし、溶融金属自由表面３
の直下に流れがあると、１次コイル１を流れる交流電流
により誘導された磁界中を溶融金属が動くために誘導電
流が生じ、第２図に示すように、磁力線４は下流側へ歪
む。このため、上流側に配置された２次コイル２ａに誘
起される起電力と下流側に配置された２次コイル２ｂに
誘起される起電力に差が生じる。
が無い場合には、１次コイル１に交流電流を流すと第１
図に示すように左右対称な磁力線４が誘導され、２次コ
イル２ａに誘起される起電力と２次コイル２ｂに誘起さ
れる起電力は等しくなる。しかし、溶融金属自由表面３
の直下に流れがあると、１次コイル１を流れる交流電流
により誘導された磁界中を溶融金属が動くために誘導電
流が生じ、第２図に示すように、磁力線４は下流側へ歪
む。このため、上流側に配置された２次コイル２ａに誘
起される起電力と下流側に配置された２次コイル２ｂに
誘起される起電力に差が生じる。
そこで、流速Ｖが既知でかつ、２次コイル２ａ。
２ｂと自由表面との距離が一定の溶融金属に関して、２
次コイル２ａに誘起される起電力と２次コイル２ｂに誘
起される起電力との差ΔＥｏを測定したところ、第４図
に示すようなグラフが得られた。これに示される様に、
溶融金属のメニスカス流速Ｖと各２次コイルの起電力差
ΔＥｏとは一義的な対応関係にあり、起電力差ΔＥＯを
測定して流速Ｖを知ることができる。
次コイル２ａに誘起される起電力と２次コイル２ｂに誘
起される起電力との差ΔＥｏを測定したところ、第４図
に示すようなグラフが得られた。これに示される様に、
溶融金属のメニスカス流速Ｖと各２次コイルの起電力差
ΔＥｏとは一義的な対応関係にあり、起電力差ΔＥＯを
測定して流速Ｖを知ることができる。
しかしながら、２次コイル２ａ、２ｂと溶融金属の自由
表面３との距離Ｑが変わることでも、各２次コイル２ａ
、２ｂに誘起される起電力が変化する。第５図に、静止
溶融金属に対し、２次コイル２ａ、２ｂと自由表面３と
の距離（メニスカス位置）Ｑを変えた場合の各２次コイ
ル２ａ、２ｂに誘起される起電力を調査した結果を示す
。この様に２次コイル２ａ、２ｂと溶融金属の自由表面
３との距離αと、各２次コイル２ａ、２ｂに誘起される
起電力とも一義的な対応関係にあり、メニスカス位置測
定が可能である。
表面３との距離Ｑが変わることでも、各２次コイル２ａ
、２ｂに誘起される起電力が変化する。第５図に、静止
溶融金属に対し、２次コイル２ａ、２ｂと自由表面３と
の距離（メニスカス位置）Ｑを変えた場合の各２次コイ
ル２ａ、２ｂに誘起される起電力を調査した結果を示す
。この様に２次コイル２ａ、２ｂと溶融金属の自由表面
３との距離αと、各２次コイル２ａ、２ｂに誘起される
起電力とも一義的な対応関係にあり、メニスカス位置測
定が可能である。
実際の溶融金属メニスカス流速測定においては、メニス
カス位置（Ｕ）の変動は、測定したメニスカス流速の誤
差となる。そこで、２次コイルに誘起される起電力を測
定し、第５図の関係から２次コイル２ａ、２ｂのいずれ
か一方と溶融金属の自由表面との距離Ｑを算出するとと
もに、上流側と下流側の各２次コイル２ａ、２ｂに誘起
された起電力差ΔＥを下記（１）式に基づいて補正する
ことで正確なメニスカス流速を算出できる。
カス位置（Ｕ）の変動は、測定したメニスカス流速の誤
差となる。そこで、２次コイルに誘起される起電力を測
定し、第５図の関係から２次コイル２ａ、２ｂのいずれ
か一方と溶融金属の自由表面との距離Ｑを算出するとと
もに、上流側と下流側の各２次コイル２ａ、２ｂに誘起
された起電力差ΔＥを下記（１）式に基づいて補正する
ことで正確なメニスカス流速を算出できる。
ｖｃｌ：ΔＥｏ＝ΔＥ −Ｑ ” ・・
−（１）Ｖ：メニスカス流速 （ｍ／５ｅｃ）Δ
Ｅ：２次コイ次間イル間力差（ｍ ’ｖ’ ）ΔＥｏ＋
２次コイルと溶融金属のメニスカス位置の距離Ｑが基準
値の場合の第１゜ 第２の２次コイル間の起電力差（ｍＶ）氾：２次コイル
と溶融金属のメニスカス位置との距離（ｍｅ） ｎ：次数（通常０．２） 〔実施例〕 第６図に本発明の流速測定装置の構成を示した。
−（１）Ｖ：メニスカス流速 （ｍ／５ｅｃ）Δ
Ｅ：２次コイ次間イル間力差（ｍ ’ｖ’ ）ΔＥｏ＋
２次コイルと溶融金属のメニスカス位置の距離Ｑが基準
値の場合の第１゜ 第２の２次コイル間の起電力差（ｍＶ）氾：２次コイル
と溶融金属のメニスカス位置との距離（ｍｅ） ｎ：次数（通常０．２） 〔実施例〕 第６図に本発明の流速測定装置の構成を示した。
この装置は、１次コイル１．２次コイル２ ａ 。
２ｂ、交流電源５．電圧センサ６ａ、６ｂ、距離演算器
１５．および、流速演算器７よりなる（前述と同じ要素
については同記号を用だ）。なお、１次コイル１，２次
コイル２ａおよび２ｂは、同軸に巻回されており、２次
コイル２ａと２ｂは巻数が等しく、２次コイル２ａは溶
融金属流れに対して１次コイル１の上流に、２次コイル
２ｂは溶融金属流れに対して１次コイル１の下流に配置
されている。
１５．および、流速演算器７よりなる（前述と同じ要素
については同記号を用だ）。なお、１次コイル１，２次
コイル２ａおよび２ｂは、同軸に巻回されており、２次
コイル２ａと２ｂは巻数が等しく、２次コイル２ａは溶
融金属流れに対して１次コイル１の上流に、２次コイル
２ｂは溶融金属流れに対して１次コイル１の下流に配置
されている。
交流電源５は１次コイル１に接続されており、そこに数
アンペア程度の交流電流を流して磁界を生じさせる。電
圧センサ６ａは２次コイル２ａに誘起された起電力を検
出し、電圧センサ６ｂは２次コイル２ｂに誘起された起
電力を検出する。距離演算器１５は、電圧センサ６ａ又
は６ｂのいずれか一方（本例の場合６ｂ）より検出され
た２次コイル２ｂに誘起された起電力より、第５図に示
した距離Ｑ対起電力の関係より、２次コイルと溶融金属
自由表面間距離ρを求める。
アンペア程度の交流電流を流して磁界を生じさせる。電
圧センサ６ａは２次コイル２ａに誘起された起電力を検
出し、電圧センサ６ｂは２次コイル２ｂに誘起された起
電力を検出する。距離演算器１５は、電圧センサ６ａ又
は６ｂのいずれか一方（本例の場合６ｂ）より検出され
た２次コイル２ｂに誘起された起電力より、第５図に示
した距離Ｑ対起電力の関係より、２次コイルと溶融金属
自由表面間距離ρを求める。
流速演算器７は、電圧センサ６ａが検出した２次コイル
２ａに誘起された起電力Ｅａと電圧センサ６ｂが検出し
た２次コイル２ｂに誘起された起電力Ｅｂとの差ΔＥ＝
Ｅａ−Ｅｂを演算し、距離演算器１５で求められた、２
次コイル２ａ、２ｂと溶融金属自由表面間距離Ｑから基
準距離時の起電力差ΔＥＯを次式 ％式％（２） ΔＥｏ、基準距離時の起電力差 Ｑ ２次コイルと溶融金属自由表面間距離Ｑｏ゛基準距
離 ｎ０次数（通常２．０） により算出し、第４図に示したグラフに示す、流速Ｖ対
起電力差ΔＥｏの関係より溶融金属のメニスカス流速Ｖ
を求める。
２ａに誘起された起電力Ｅａと電圧センサ６ｂが検出し
た２次コイル２ｂに誘起された起電力Ｅｂとの差ΔＥ＝
Ｅａ−Ｅｂを演算し、距離演算器１５で求められた、２
次コイル２ａ、２ｂと溶融金属自由表面間距離Ｑから基
準距離時の起電力差ΔＥＯを次式 ％式％（２） ΔＥｏ、基準距離時の起電力差 Ｑ ２次コイルと溶融金属自由表面間距離Ｑｏ゛基準距
離 ｎ０次数（通常２．０） により算出し、第４図に示したグラフに示す、流速Ｖ対
起電力差ΔＥｏの関係より溶融金属のメニスカス流速Ｖ
を求める。
このような流速測定装置は、例えば、溶鋼の連続鋳造モ
ールド内におけるメニスカス流速の測定に利用される。
ールド内におけるメニスカス流速の測定に利用される。
第７図を参照して一例を説明する。第７図において、８
はタンデイツシュ、９は浸漬ノズル、１０は第６図に示
した構成を有する溶融金属メニスカス流速測定装置、１
１はメニスカス流（」二面反転流）、１２はモールド、
１３はシェル、および、１４は厚さ約５０１１ｍのパウ
ダー層をそれぞれ示している。
はタンデイツシュ、９は浸漬ノズル、１０は第６図に示
した構成を有する溶融金属メニスカス流速測定装置、１
１はメニスカス流（」二面反転流）、１２はモールド、
１３はシェル、および、１４は厚さ約５０１１ｍのパウ
ダー層をそれぞれ示している。
流速測定装置１０は、コイルの軸を浸漬ノズル９から水
冷鋳型１２内に供給された溶鋼の上向き反転流１１の流
れる方向と平行にして、２次コイル２ａが上流に、２次
コイル２ｂが下流になるようにタンデイツシュ８の底部
に吊設しである（他の方式でメニスカス直上に配置して
も良い。）これにおいて、タンデイツシュ８の容量を６
０トンとし、温度１５５０℃の低炭アルミギルド鋼を吐
出口径７０−１吐出角度４５°の逆Ｙ型浸漬ノズル９を
介して水冷銅モールド］２に注入し、引抜速度］、８ｍ
／ｍｉｎにて、厚さ２５ＯｍｎＸ幅Ｎ００ｍｍのサイズ
の鋳片を連続して、鋳造した。この間、流速測定装置１
０の１次コイル１に５Ａ、２ＫＨｚの交流電流を流して
磁場を形成させ、溶鋼メニスカス流速を測定した。第８
図は測定結果の一例を示す。
冷鋳型１２内に供給された溶鋼の上向き反転流１１の流
れる方向と平行にして、２次コイル２ａが上流に、２次
コイル２ｂが下流になるようにタンデイツシュ８の底部
に吊設しである（他の方式でメニスカス直上に配置して
も良い。）これにおいて、タンデイツシュ８の容量を６
０トンとし、温度１５５０℃の低炭アルミギルド鋼を吐
出口径７０−１吐出角度４５°の逆Ｙ型浸漬ノズル９を
介して水冷銅モールド］２に注入し、引抜速度］、８ｍ
／ｍｉｎにて、厚さ２５ＯｍｎＸ幅Ｎ００ｍｍのサイズ
の鋳片を連続して、鋳造した。この間、流速測定装置１
０の１次コイル１に５Ａ、２ＫＨｚの交流電流を流して
磁場を形成させ、溶鋼メニスカス流速を測定した。第８
図は測定結果の一例を示す。
第８図中の最上欄は、メニスカス位置Ｑに対する補正を
しないで、第４図に示す流速ｖ対起電力差の関係に測定
した２次コイル間の起電力差を導入して該起電力差に対
応する流速Ｖを算出した結果を示し、第８図中の中間欄
は、第５図に示す距離Ｑと起電力との関係に、測定した
２次コイルの１つの起電力を導入して算出したメニスカ
ス位置Ｑを示し、かつ、第８図の最下欄は、算出したメ
ニスカス位置Ｑに対応した補正演算［上述の第（２）式
〕により算出した流速Ｖを示す。
しないで、第４図に示す流速ｖ対起電力差の関係に測定
した２次コイル間の起電力差を導入して該起電力差に対
応する流速Ｖを算出した結果を示し、第８図中の中間欄
は、第５図に示す距離Ｑと起電力との関係に、測定した
２次コイルの１つの起電力を導入して算出したメニスカ
ス位置Ｑを示し、かつ、第８図の最下欄は、算出したメ
ニスカス位置Ｑに対応した補正演算［上述の第（２）式
〕により算出した流速Ｖを示す。
上流側と下流側の２次コイルに誘起される起電力差から
直接メニスカス流速を算出すると、メニスカス位置の変
動の影響を受け、精度の高いメニスカス流速測定ができ
ていない（第８図の最上欄）方いずれかの２次コイルに
誘起される起電力から求まるメニスカス位置の値（第８
図の中間欄）から、（２）式を用いて補正した起電力差
からメニスカス流速を算出すると安定して精度の高いメ
ニスカス流速測定ができた（第８図の最下欄）３〔発明
の効果〕 以上説明したとおり、本発明においては電磁気的作用を
利用した非接触による流速測定が行なわれるため、測定
装置への金属の付着、あるいは装置の焼損という不具合
が防止され、長時間の安定した連続測定が可能になり、
例えば、連続鋳造等においては非金属介在物の少ない良
好な鋳片の製造が可能となる。
直接メニスカス流速を算出すると、メニスカス位置の変
動の影響を受け、精度の高いメニスカス流速測定ができ
ていない（第８図の最上欄）方いずれかの２次コイルに
誘起される起電力から求まるメニスカス位置の値（第８
図の中間欄）から、（２）式を用いて補正した起電力差
からメニスカス流速を算出すると安定して精度の高いメ
ニスカス流速測定ができた（第８図の最下欄）３〔発明
の効果〕 以上説明したとおり、本発明においては電磁気的作用を
利用した非接触による流速測定が行なわれるため、測定
装置への金属の付着、あるいは装置の焼損という不具合
が防止され、長時間の安定した連続測定が可能になり、
例えば、連続鋳造等においては非金属介在物の少ない良
好な鋳片の製造が可能となる。
また、本発明に基づく装置は、非接触であるためにコン
パクトになり、設備費が安価であり、かつ、メンテナン
スも容易で長寿命である。
パクトになり、設備費が安価であり、かつ、メンテナン
スも容易で長寿命である。
第１図、第２図及び第３図は、本発明の詳細な説明する
だめの説明図でおる。 第４図は、溶融金属の流速と第１図および第２図に示し
た各２次コイル２ａ、２ｂに誘起される起電力の差との
関併を示したグラフである。 第５図は、２次コイル２８２ｂと溶融金属自由表面間距
離Ωにより各２次コイルに誘起される起電力の関係を示
すグラフでおる、 第６図は、本発明を一例で実施した溶融金属の流速測定
装置の構成を示すブロック図である。 第７図は、第６図に示した装置の適用例を示した説明図
である。 第８図は、第７図の適用例において実際にメ二スカス流
速を測定算出した結果を示すグラフであるり、最上槽は
距離Ｑ変動の補正を加えないで算出したメニスカス流速
Ｖを示し、中間欄は算出した距離Ωを示し、最下槽は算
出した距離氾に関連する補正を施こして算出したメニス
カス流速Ｖを示す。 １：１次コイル（１次コイル） ２ａ、２ｂ ： ２次コイル（第１．第２の２次コイル
）３°溶融金属自由表面 ４゛磁力線５：交流電源
（交流電源） ６ ａ、６ ｂ：電圧センサ（第１．第２の電圧検出手
段）７：流速演算器（演算手段） ８：タンデイツシュ １１：浸漬ノズルｌＯ゛溶
融金属のメニスカス流速測定装置１１：メニスカス流れ
１２°モールド１３ シェル
１４°パウダー】５ 距離演算器
だめの説明図でおる。 第４図は、溶融金属の流速と第１図および第２図に示し
た各２次コイル２ａ、２ｂに誘起される起電力の差との
関併を示したグラフである。 第５図は、２次コイル２８２ｂと溶融金属自由表面間距
離Ωにより各２次コイルに誘起される起電力の関係を示
すグラフでおる、 第６図は、本発明を一例で実施した溶融金属の流速測定
装置の構成を示すブロック図である。 第７図は、第６図に示した装置の適用例を示した説明図
である。 第８図は、第７図の適用例において実際にメ二スカス流
速を測定算出した結果を示すグラフであるり、最上槽は
距離Ｑ変動の補正を加えないで算出したメニスカス流速
Ｖを示し、中間欄は算出した距離Ωを示し、最下槽は算
出した距離氾に関連する補正を施こして算出したメニス
カス流速Ｖを示す。 １：１次コイル（１次コイル） ２ａ、２ｂ ： ２次コイル（第１．第２の２次コイル
）３°溶融金属自由表面 ４゛磁力線５：交流電源
（交流電源） ６ ａ、６ ｂ：電圧センサ（第１．第２の電圧検出手
段）７：流速演算器（演算手段） ８：タンデイツシュ １１：浸漬ノズルｌＯ゛溶
融金属のメニスカス流速測定装置１１：メニスカス流れ
１２°モールド１３ シェル
１４°パウダー】５ 距離演算器
Claims (3)
- （１）自由表面直下に流れを有するメニスカス直上に、
その流れ方向と平行に１次コイル、該１次コイルの水平
方向両側に２次コイルを配置し、１次コイルに交流電流
を印加して磁力線を形成し、自由表面直下の流れによる
磁力線の歪により各２次コイルに生じた起電力差からメ
ニスカス流速を検出する、溶融金属のメニスカス流速測
定において、いずれか一側の２次コイルの起電力をもと
に、メニスカス位置を同時に検出することを特徴とする
溶融金属のメニスカス流速測定方法。 - （２）いずれか一側の２次コイルの起電力より検出され
るメニスカス位置により、両側の２次コイルに生じた起
電力差を補正しメニスカス流速を検出することを特徴と
する前記特許請求の範囲第（１）項記載の方法。 - （３）１次コイル； 該１次コイルの両側に備わる第１および第２の２次コイ
ル； 前記１次コイルに接続された交流電源； 前記第１の２次コイルに接続され、その起電力を検出す
る第１の電圧検出手段； 前記第２の２次コイルに接続され、その起電力を検出す
る第２の電圧検出手段； 前記第１あるいは第２のいずれか一方の２次コイルに生
じた起電力に基づいて、２次コイルと溶融金属メニスカ
ス位置間の距離を検出する演算手段；および、 前記第１の電圧検出手段が検出した第１の２次コイルの
起電力と、前記第２の電圧検出手段が検出した第２の２
次コイルの起電力との差と、前記２次コイルと溶融金属
メニスカス位置間の距離とから溶融金属の流速を検出す
る演算手段；を備える溶融金属のメニスカス流速測定装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20352990A JP2810511B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20352990A JP2810511B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0489573A true JPH0489573A (ja) | 1992-03-23 |
| JP2810511B2 JP2810511B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=16475667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20352990A Expired - Lifetime JP2810511B2 (ja) | 1990-07-31 | 1990-07-31 | 溶融金属のメニスカス流速測定方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2810511B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0707909A1 (en) * | 1994-03-29 | 1996-04-24 | Nippon Steel Corporation | Method of controlling flow in casting mold by using dc magnetic field |
-
1990
- 1990-07-31 JP JP20352990A patent/JP2810511B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0707909A1 (en) * | 1994-03-29 | 1996-04-24 | Nippon Steel Corporation | Method of controlling flow in casting mold by using dc magnetic field |
| EP0707909A4 (en) * | 1994-03-29 | 1997-10-29 | Nippon Steel Corp | METHOD OF CONTROLLING FLOW IN A CAST MOLD USING A CC MAGNETIC FIELD |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2810511B2 (ja) | 1998-10-15 |
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