JPH0478703A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤInfo
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- JPH0478703A JPH0478703A JP2189513A JP18951390A JPH0478703A JP H0478703 A JPH0478703 A JP H0478703A JP 2189513 A JP2189513 A JP 2189513A JP 18951390 A JP18951390 A JP 18951390A JP H0478703 A JPH0478703 A JP H0478703A
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- Textile Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は軽量で、かつリム組みし易い空気入りタイヤに
関する。
関する。
近年、排気ガスによる地球温暖化対策の一環として、自
動車の軽量化に対する要求が高まっている。特に、ばね
下重量の軽減は自動車自体の軽量化に大きく寄与するた
め、タイヤの軽量化が重要になってきた。しかし、タイ
ヤの軽量化のため、単にタイヤ構成部品の減量をしただ
けでは、タイヤ性能が低下するため、このタイヤ性能と
の兼ね合いから新規材料の採用によって軽量化を図る提
案がある。
動車の軽量化に対する要求が高まっている。特に、ばね
下重量の軽減は自動車自体の軽量化に大きく寄与するた
め、タイヤの軽量化が重要になってきた。しかし、タイ
ヤの軽量化のため、単にタイヤ構成部品の減量をしただ
けでは、タイヤ性能が低下するため、このタイヤ性能と
の兼ね合いから新規材料の採用によって軽量化を図る提
案がある。
新規材料を採用する場合、ビードコアは、−般に、比重
の大きいスチールワイヤーで出来ているので、タイヤ部
品の中では、比較的新規材料の採用によって軽量化が図
り易い。特開昭58−23980号公報は、このような
、ビードコアの軽量化の一つとして、−本のスチールワ
イヤーの周りに芳香族ポリアミド繊維などの非金属連続
フィラメントをらせん状に巻きつけたものを提案してい
る。
の大きいスチールワイヤーで出来ているので、タイヤ部
品の中では、比較的新規材料の採用によって軽量化が図
り易い。特開昭58−23980号公報は、このような
、ビードコアの軽量化の一つとして、−本のスチールワ
イヤーの周りに芳香族ポリアミド繊維などの非金属連続
フィラメントをらせん状に巻きつけたものを提案してい
る。
しかし、この提案は、スチールワイヤーと非金属連続フ
ィラメントとの伸びの差が、一般に2倍以上あることを
考慮していないため、ビードコアをリム組みしたときビ
ードコアの周方向に加わる引っ張り張力は、伸びの少な
いスチールワイヤーの方に片寄って付加されるようにな
る。
ィラメントとの伸びの差が、一般に2倍以上あることを
考慮していないため、ビードコアをリム組みしたときビ
ードコアの周方向に加わる引っ張り張力は、伸びの少な
いスチールワイヤーの方に片寄って付加されるようにな
る。
したがって、引っ張り応力がスチールワイヤーと非金属
連続フィラメントとの双方に均等に発生せず、ビードコ
ア全体として大きな強度を発生できないと云う欠点があ
る。
連続フィラメントとの双方に均等に発生せず、ビードコ
ア全体として大きな強度を発生できないと云う欠点があ
る。
しかも、提案されたビードコアは、スチールワイヤーに
巻きつけた非金属連続フィラメントの撚りピッチを短く
とっているため、非金属連続フィラメントの伸びは、ま
すます増大し、引っ張り強度に対する寄与がますます困
難になり、ビードコアとして機能することは難しくなる
。
巻きつけた非金属連続フィラメントの撚りピッチを短く
とっているため、非金属連続フィラメントの伸びは、ま
すます増大し、引っ張り強度に対する寄与がますます困
難になり、ビードコアとして機能することは難しくなる
。
本発明は、かかる従来の欠点に鑑みてなされたものであ
り、ビードコアが軽量でありながら必要な引っ張り強度
を発揮し、かつリム組みし易い空気入りタイヤを提供す
ることにある。
り、ビードコアが軽量でありながら必要な引っ張り強度
を発揮し、かつリム組みし易い空気入りタイヤを提供す
ることにある。
〔課題を解決するための手段〕
すなわち、本発明の空気入りタイヤは、ビードコアが、
比重3.0以下、引っ張り弾性率7000〜31000
kgf/n+2、破断伸び1.2〜4.2%の非金属高
強度繊維束を芯材とし、該芯材の外側に複数のスチール
ワイヤーを該ワイヤーの体積分率が0.25〜0.72
となるようにらせん状に巻きつけることにより形成され
ていることを特徴とするものである。
比重3.0以下、引っ張り弾性率7000〜31000
kgf/n+2、破断伸び1.2〜4.2%の非金属高
強度繊維束を芯材とし、該芯材の外側に複数のスチール
ワイヤーを該ワイヤーの体積分率が0.25〜0.72
となるようにらせん状に巻きつけることにより形成され
ていることを特徴とするものである。
芯材としての非金属高強度繊維束は、比重3.0以下、
引っ張り弾性率7000〜31000kgf/m2、破
断伸び1.2〜4.2%であることが必要である。比重
が3.0を超えると、スチールコードとの置換によって
ビードコアの軽量化を図る目的を達成することが困難に
なる。
引っ張り弾性率7000〜31000kgf/m2、破
断伸び1.2〜4.2%であることが必要である。比重
が3.0を超えると、スチールコードとの置換によって
ビードコアの軽量化を図る目的を達成することが困難に
なる。
上記の条件を満たす非金属高強度繊維としては、アラミ
ド繊維、全芳香族ポリエステル繊維などの有機繊維、炭
素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維などの無機繊維
を挙げることができる。これらの繊維は、そのまま芯材
として使用してもよいし、樹脂を含浸させたり、或いは
接着剤で接着させてもよい。また、一種類の繊維のみを
使用してもよいが、数種類の繊維を組み合わせて使用し
てもよい。
ド繊維、全芳香族ポリエステル繊維などの有機繊維、炭
素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維などの無機繊維
を挙げることができる。これらの繊維は、そのまま芯材
として使用してもよいし、樹脂を含浸させたり、或いは
接着剤で接着させてもよい。また、一種類の繊維のみを
使用してもよいが、数種類の繊維を組み合わせて使用し
てもよい。
また、芯材としての非金属高強力繊維束は、原則的には
、無撚りで使用されるが、撚りがあっても差支えない。
、無撚りで使用されるが、撚りがあっても差支えない。
芯材の外側をらせん状に被うスチールワイヤーは、ビー
ドコア全体積に対し0.25〜0゜72の体積分率を占
める必要がある。この体積分率が0.25未満の場合は
、ビードコアとして必要な曲げ剛性が得られない。また
、この体積分率が0.75を超えると、ビードコアの軽
量化を図る上で好ましくない。
ドコア全体積に対し0.25〜0゜72の体積分率を占
める必要がある。この体積分率が0.25未満の場合は
、ビードコアとして必要な曲げ剛性が得られない。また
、この体積分率が0.75を超えると、ビードコアの軽
量化を図る上で好ましくない。
本発明は、ラジアルタイヤに適用するのが好ましいが、
バイアスタイヤにも適用できる。
バイアスタイヤにも適用できる。
以下、図面を参照して本発明の空気入りタイヤについて
説明する。
説明する。
第3図において、■は空気入りラジアルタイヤであり、
左右両側のビード部6に埋設されたビードコア2の周り
に、それぞれ、カーカス3の両端部をタイヤの内側から
外側に折り返すように巻き上げると共に、トレッド部4
におけるカーカス3の外側にベルト5を配置することに
より形成されている。
左右両側のビード部6に埋設されたビードコア2の周り
に、それぞれ、カーカス3の両端部をタイヤの内側から
外側に折り返すように巻き上げると共に、トレッド部4
におけるカーカス3の外側にベルト5を配置することに
より形成されている。
このビードコア2は、第1図及び第2図に示すように、
無撚りの状態に引き揃えられた非金属高強力繊維束から
なる芯材7の外側に複数のスチールワイヤー8をらせん
状に巻きつけることによって形成されている。非金属高
強力繊維束は、前述したようにアラミド繊維などの有機
繊維、炭素繊維などの無機繊維からなり、比重3.0以
下、引っ張り弾性率7000〜31゜00kgr/ll
12、破断伸び1.2〜4.2!%の特性を有するもの
である。また、スチールワイヤーのビードコア全体に対
する体積分率は0.25〜0.72になっている。
無撚りの状態に引き揃えられた非金属高強力繊維束から
なる芯材7の外側に複数のスチールワイヤー8をらせん
状に巻きつけることによって形成されている。非金属高
強力繊維束は、前述したようにアラミド繊維などの有機
繊維、炭素繊維などの無機繊維からなり、比重3.0以
下、引っ張り弾性率7000〜31゜00kgr/ll
12、破断伸び1.2〜4.2!%の特性を有するもの
である。また、スチールワイヤーのビードコア全体に対
する体積分率は0.25〜0.72になっている。
この空気入りラジアルタイヤ1を、第3図に示すように
、リム9にリム組みすると、ビードコア2は、タイヤの
直径方向に押し広げられることによって周方向に大きな
引っ張り張力を発生する。このような引っ張り張力はビ
ードコア2を構成する芯材7とスチールワイヤー8とに
付加されるが、このとき、芯材7とスチールワイヤー8
とは、第4図の引っ張り張カー伸びの関係図に示すよう
な伸びの挙動を示す。すなわち、スチールワイヤー8は
、らせん状に巻かれているため、無撚りのスチールワイ
ヤーの曲線Wのようにはならず、らせんの撚りが締まっ
た状態になるまでのA領域では、曲線W′のように非金
属高強力繊維束の曲線Tに近い状態で伸長する。そして
、らせん状の撚り実質的に締まった状態から無撚りのス
チールワイヤーの曲線Wと平行する状態になるのである
。
、リム9にリム組みすると、ビードコア2は、タイヤの
直径方向に押し広げられることによって周方向に大きな
引っ張り張力を発生する。このような引っ張り張力はビ
ードコア2を構成する芯材7とスチールワイヤー8とに
付加されるが、このとき、芯材7とスチールワイヤー8
とは、第4図の引っ張り張カー伸びの関係図に示すよう
な伸びの挙動を示す。すなわち、スチールワイヤー8は
、らせん状に巻かれているため、無撚りのスチールワイ
ヤーの曲線Wのようにはならず、らせんの撚りが締まっ
た状態になるまでのA領域では、曲線W′のように非金
属高強力繊維束の曲線Tに近い状態で伸長する。そして
、らせん状の撚り実質的に締まった状態から無撚りのス
チールワイヤーの曲線Wと平行する状態になるのである
。
したがって、スチールワイヤーと非金属高強力繊維束と
の引っ張り張力がバランスし、スチールワイヤーと非金
属高強力繊維束との双方が、はぼ均等になり、ビードコ
ア全体の引っ張り強度の向上に寄与することになる。
の引っ張り張力がバランスし、スチールワイヤーと非金
属高強力繊維束との双方が、はぼ均等になり、ビードコ
ア全体の引っ張り強度の向上に寄与することになる。
また、本発明のタイヤでは、リム組み時に、スチールワ
イヤーの撚りが締まることにより非金属高強度繊維束の
集束性を高め、タイヤを成形する際の作業性を良好にす
る。
イヤーの撚りが締まることにより非金属高強度繊維束の
集束性を高め、タイヤを成形する際の作業性を良好にす
る。
また、本発明のタイヤは、ビードコアがスチールコード
と非金属高強力繊維束とのハイブリット構造であるから
、リム組み時の曲がりやすさが向上し、リム組み作業を
容易にする。
と非金属高強力繊維束とのハイブリット構造であるから
、リム組み時の曲がりやすさが向上し、リム組み作業を
容易にする。
次のビードコアA、Bを用いた本発明タイヤ■、■と、
ビードコアC,Dを用いた従来タイヤI、IIをそれぞ
れ成型した。
ビードコアC,Dを用いた従来タイヤI、IIをそれぞ
れ成型した。
ビードコアA:1500デニールの高強力アラミド繊維
を50本無撚りで束ねた芯材の周りに0.94φのスチ
ールワイヤーを9本らせん状に巻きつけることにより形
成した。
を50本無撚りで束ねた芯材の周りに0.94φのスチ
ールワイヤーを9本らせん状に巻きつけることにより形
成した。
ビードコアB:1B00デニールの炭素繊維束を50本
無撚りで束ねた芯材の周りに0.94φのスチールワイ
ヤーを9本らせん状に巻きつけることにより形成した。
無撚りで束ねた芯材の周りに0.94φのスチールワイ
ヤーを9本らせん状に巻きつけることにより形成した。
ビードコアC:5X4 (0,94φ)のグルメット
ビードワイヤーからなる通常のビードコア。
ビードワイヤーからなる通常のビードコア。
ビードコアD:0.94φのスチールワイヤー9本を無
撚りで引き揃えた芯材の周りに1500デニールの高強
力アラミド繊維50本をらせん状に巻きつけることによ
り形成した。
撚りで引き揃えた芯材の周りに1500デニールの高強
力アラミド繊維50本をらせん状に巻きつけることによ
り形成した。
なお、上記ビードコアAに用いた1500デニールの高
強力アラミド繊維の破断強度は33k g f 71m
2、引っ張り弾性率は13000k g f 71m2
、比重1.3、破断伸び4.0%であった。また、ビー
ドコアBに用いた1800デニールの炭素繊維束の破断
強度は39kgf/112、引っ張り弾性率は1800
0kgf/mm2、比重2.2、破断伸び2.3%であ
った。各ビードコアに用いた0、94φのスチールワイ
ヤー素線の破断強度は140kgf/u2、引っ張り弾
性率は16000kgf/fi2、比重7.9、破断伸
び2.1%であった。
強力アラミド繊維の破断強度は33k g f 71m
2、引っ張り弾性率は13000k g f 71m2
、比重1.3、破断伸び4.0%であった。また、ビー
ドコアBに用いた1800デニールの炭素繊維束の破断
強度は39kgf/112、引っ張り弾性率は1800
0kgf/mm2、比重2.2、破断伸び2.3%であ
った。各ビードコアに用いた0、94φのスチールワイ
ヤー素線の破断強度は140kgf/u2、引っ張り弾
性率は16000kgf/fi2、比重7.9、破断伸
び2.1%であった。
これら4種類のタイヤの重量を、従来タイヤ■を100
とする指数で比較すると、表に示す通りであった。また
、これらのタイヤをそれぞれリム組みし、その時のリム
組みのし易さを比較した。従来タイヤ■を100とする
指数で示した結果は、表に示す通りであった。
とする指数で比較すると、表に示す通りであった。また
、これらのタイヤをそれぞれリム組みし、その時のリム
組みのし易さを比較した。従来タイヤ■を100とする
指数で示した結果は、表に示す通りであった。
また、これらタイヤのビードコアの引っ張り強度を調べ
るため、リム組みしたタイヤ内部に水を封入し、ビード
ワイヤが切断するまで、水圧を徐々に加えて行き、ビー
ドワイヤ切れによるタイヤ破壊時の水圧を測定したとこ
ろ、「表」に示すような結果が得られた。「表」中、本
発明タイヤ■では、水圧が25.0kgf/cm2に達
したところで、ビードワイヤが切断する前にベルト切れ
が起こった。
るため、リム組みしたタイヤ内部に水を封入し、ビード
ワイヤが切断するまで、水圧を徐々に加えて行き、ビー
ドワイヤ切れによるタイヤ破壊時の水圧を測定したとこ
ろ、「表」に示すような結果が得られた。「表」中、本
発明タイヤ■では、水圧が25.0kgf/cm2に達
したところで、ビードワイヤが切断する前にベルト切れ
が起こった。
(以下、余白)
この「表」から本発明タイヤI、IIは従来タイヤIに
比べて軽量で、かつ従来タイヤIと同様以上の引っ張り
強度を有する分かる。また、リム組み性が良好であるこ
とが分かる。
比べて軽量で、かつ従来タイヤIと同様以上の引っ張り
強度を有する分かる。また、リム組み性が良好であるこ
とが分かる。
上記のように、本発明の空気入りタイヤは、ビードコア
を、比重3.0以下、引っ張り弾性率7000〜310
00kgf/+u2、破断伸び1.2〜4.2%の非金
属高強度繊維束を芯材とし、該芯材の外側に複数のスチ
ールワイヤーを該ワイヤーの体積分率が0.25〜0.
72となるようにらせん状に巻きつけることにより形成
したから、このタイヤをリム組みしたとき外側のスチー
ルワイヤーと芯材の非金属高強力繊維束とにかかる引っ
張り張力をバランスさせることができる。したがって、
スチールワイヤーと非金属高強力繊維束との双方をビー
ドコア全体の引っ張り強度の向上に有効に寄与させるこ
とができる。
を、比重3.0以下、引っ張り弾性率7000〜310
00kgf/+u2、破断伸び1.2〜4.2%の非金
属高強度繊維束を芯材とし、該芯材の外側に複数のスチ
ールワイヤーを該ワイヤーの体積分率が0.25〜0.
72となるようにらせん状に巻きつけることにより形成
したから、このタイヤをリム組みしたとき外側のスチー
ルワイヤーと芯材の非金属高強力繊維束とにかかる引っ
張り張力をバランスさせることができる。したがって、
スチールワイヤーと非金属高強力繊維束との双方をビー
ドコア全体の引っ張り強度の向上に有効に寄与させるこ
とができる。
また、ビードコアが非金属高強力繊維束とスチールワイ
ヤーとのハイブリッド構造であるため、リム組み時の曲
がり易さが向上し、リム組みがし易くなる。
ヤーとのハイブリッド構造であるため、リム組み時の曲
がり易さが向上し、リム組みがし易くなる。
第1図は本発明にかかる空気入りタイヤに用いるビード
コアの断面図、第2図は本発明にかかる空気入りタイヤ
に用いるビードコアの側面図、第3図は本発明にかかる
空気入りタイヤの横断面図、第4図はスチールワイヤー
と非金属高強力繊維束との引っ張り張力と伸びとの関係
図である。 1・・・空気入りラジアルタイヤ、2・・・ビードコア
、3・・・カーカス、4・・・トレンド部、5・・・ベ
ルト、6・・・ビード部、7・・・芯材、8・・・スチ
ールワイヤー 第 図
コアの断面図、第2図は本発明にかかる空気入りタイヤ
に用いるビードコアの側面図、第3図は本発明にかかる
空気入りタイヤの横断面図、第4図はスチールワイヤー
と非金属高強力繊維束との引っ張り張力と伸びとの関係
図である。 1・・・空気入りラジアルタイヤ、2・・・ビードコア
、3・・・カーカス、4・・・トレンド部、5・・・ベ
ルト、6・・・ビード部、7・・・芯材、8・・・スチ
ールワイヤー 第 図
Claims (1)
- ビードコアが、比重3.0以下、引っ張り弾性率700
0〜31000kgf/mm^2、破断伸び1.2〜4
.2%の非金属高強度繊維束を芯材とし、該芯材の外側
に複数のスチールワイヤーを該ワイヤーの体積分率が0
.25〜0.72となるようにらせん状に巻きつけるこ
とにより形成されている空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2189513A JP2958703B2 (ja) | 1990-07-19 | 1990-07-19 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2189513A JP2958703B2 (ja) | 1990-07-19 | 1990-07-19 | 空気入りタイヤ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0478703A true JPH0478703A (ja) | 1992-03-12 |
JP2958703B2 JP2958703B2 (ja) | 1999-10-06 |
Family
ID=16242532
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2189513A Expired - Fee Related JP2958703B2 (ja) | 1990-07-19 | 1990-07-19 | 空気入りタイヤ |
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Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2958703B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005530935A (ja) * | 2002-06-26 | 2005-10-13 | ソシエテ ドゥ テクノロジー ミシュラン | タイヤの補強に用いる層状ハイブリッドケーブル |
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-
1990
- 1990-07-19 JP JP2189513A patent/JP2958703B2/ja not_active Expired - Fee Related
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WO2023088848A1 (fr) * | 2021-11-19 | 2023-05-25 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique comportant une paire de tringles souples |
FR3129322A1 (fr) * | 2021-11-19 | 2023-05-26 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique comportant une paire de tringles souples |
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---|---|
JP2958703B2 (ja) | 1999-10-06 |
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