JPH0476291A - スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、冷凍空調用・冷蔵庫用等の冷媒用圧縮機ある
いは空気用圧縮機として用いられるスクロール圧縮機に
関する。

［従来の技術］ 従来のスクロール圧縮機では、特開昭５９−１１Ｑ８８
６号に記載のように、旋回スクロールの鏡板外周面の側
部空間（鏡板外周ポケット）と旋回スクロール背部の空
間（以下、背圧室と称する）を連通ずる給油溝（２ケ所
ないし４ケ所程度）を、旋回スクロール鏡板に対するフ
レームの台座面あるいは旋回スクロールの鏡板外周部に
設け、これにより、旋回スクロールの上記側部空間に生
じる油圧力及び油圧変動を抑制し、圧縮機の動力低減作
用をもたせていた。第７図に示すように、この側部空間
１１ｆの油圧力は、そこに油が充満すると、スクイズ作
用などにより、旋回スクロール鏡板外周面がフレーム台
座の内周面と最も接近した位置より旋回スクロールの旋
回方向前方部が背圧室圧力より高い圧力になり、後方部
が低い圧力になる様な圧力分布を生じる。なお、第７図
では側部空間１１ｆは誇張して広く描いである。

［発明が解決しようとする課題］ 上記従来技術においては、駆動周波数の６０）１ｚ前後
の低・中速領域での旋回スクロール鏡板外周面の側部空
間の油圧変動に伴う動力損失を小さくする効果はあるも
のの、該圧縮機が、インバータにより高速運転（例えば
圧縮機の回転数が１ｏｏｏ。

ｒｐｍ）化されると、上記従来技術では上記旋回スクロ
ール鏡板外周部まわりの動力損失を小さく抑えられず、
高速時での性能低下が問題となる。第８図にその油圧変
動の生じる圧力波形の例を示す。

これは、主に、高速化されると鏡板外周部での油圧変動
が依然として存在していること、及び鏡板自体の旋回運
動に伴う油の撹拌損失が顕著に増加するためである。ま
た、従来技術においては、フレーム台座の内周面と、こ
れに対向する旋回スクロール鏡板外周面との径方向での
最小隙間が２画前後の寸法となっているが、この最小隙
間を小さくしようとすると、上記性能低下がより一層大
きくなるため、該径方向隙間は小さくすることができな
い。このため、スクロール圧縮機の外形をより小さくす
ることができない。また上記側部空間に油が噛み込むと
、オイルハンマー（油撃）現象に類似した作用のため、
高速域では騒音が高くなるという問題が発生する。

本発明は上述の事情に鑑みて為されたもので、その目的
とするところは。

（１）高速運転時における性能を格段に向上することが
出来、 （２）小形・軽量化が可能（フレームの外径を小さくで
きる）で、 （３）高速域での騒音低減可能な スクロール圧縮機を提供することにある。

［課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成する為、本発明のスクロール圧縮機は
特許請求の範囲の各請求項記載の構成を有する。

［作　　　用］ 放射状溝の存在により、圧縮機が高速運転の状態でも旋
回スクロールの鏡板外周部の側部空間に溜まった油を完
全に背圧室側に連続的に排出させ、油撹拌損失をなくす
。また、放射溝構造により該溝部の外周方向の径方向隙
間を大きく設定でき、旋回スクロールの旋回運動に伴う
油圧変動を最小限にくいとめることができる。また、上
記溝の間の部分（放射状リブ部となる部分）はこれと対
向するフレーム台座面と常に摺動接触が可能となり、旋
回スクロールを安定して支持することができる。

その結果、高速域では性能向上と相まって、運転電流の
軽減化、ひいては運転範囲の拡大につながる。また、オ
イルハンマ現象を回避することにより、騒音低減を図れ
る。

［実　施　例］ 始めに、本発明の１実施例に係るスクロール圧縮機の全
体的な説明を第２１図によって行う。

第２１図において密閉容器１内の上方に圧縮機部１００
が、下方に電動機部３が収納されている。

密閉容器１内は上部室１ａ（吐出室）と電動機室ｌｂ、
ｌｃとに区画されている。

圧縮機部１００は固定スクロール５と旋回スクロール６
を互いに噛合せて圧縮室（密閉空間）７を形成している
。固定スクロール５は、円板状の鏡板５ａと、これに直
立しインボリュート曲線あるいはこれに近似の曲線に形
成されたラップ５ｂとからなり、その中心部に吐出口１
０、外周部に吸入口１６を備えている。旋回スクロール
６は円板状の鏡板６ａと、これに直立し、固定スクロー
ルのラップと同一形状に形成されたラップ６ｂと、鏡板
６ａの反ラツプ面に形成されたボス６Ｃとからなってい
る。本例では、固定スクロールには鋳鉄系材料を用い、
他方、旋回スクロールにはアルミ合金系材料を用いて高
速化を図っている。フレーム１１は中央部に軸受部をを
形成し、この軸受部に回転軸１４が支承され、回転軸１
４の先端の偏心軸（クランクピン）１４ａは、上記ボス
６Ｃに旋回運動が可能なように挿入されている。

フレーム１１には固定スクロール５が複数本のボルトに
よって固定され、旋回スクロール６はオルダムリングお
よびオルダムキーよりなるオルダム機構１２によってフ
レーム１１に支承され、旋回スクロール６は固定スクロ
ール５に対して自転しないで旋回運動をするように形成
されている。

回転軸１４の下部は、ロータ３ｂに固定された電動機軸
１４ｂと一体に結合し、電動機部３と直結している。

固定スクロール５の吸入口１６には密閉容器１を貫通し
て垂直方向の吸入管１７が接続されている。吐出口１０
が開孔している上部室１ａは固定スクロール５およびフ
レーム１１の側面に形成した通１ｌｔ１８ａ、、１８ｂ
を介して上部電動機室１ｂと連通している。この上部電
動機室１ｂは電動機ステータ３ａと密閉容器１の側壁と
の間の通路１９を介して下部電動機室ＩＣに連通してい
る。また上部電動機室１ｂは密閉容器１を貫通する吐出
管２ｏに連通している。

２２は密閉容器底部の油溜りを示す。尚図中実線矢印は
冷媒ガスの流れ方向、破線矢印は油の流れ方向を示す。

上記密閉容器１は上部鏡板２ａ、胴体部２ｂ、下部鏡板
２ｃで形成されている。主軸受部４０には、油膜切れに
対しては信頼性の高いころがり軸受を用いている。

旋回スクロール６の背面とフレーム１１で囲まれた空間
４１（これを「背圧室」と称する）には、旋回、固定の
両スクロールで形成される複数の密閉空間７内のガス圧
によるスラスト方向のガス力（この力は、旋回スクロー
ル６を下方に押し下げようとする離反力となる。）に対
抗するため吸入圧力（低圧側圧力）と吐出圧力の中間の
圧力（記号Ｐ＋＋＋で示す）が作用する。この中間圧力
の設定は、旋回スクロール６の鏡板６ａに細孔６ｅと６
ｄ（第３図、第５図参照）を設け、この細孔を介して密
閉空間７内部のガスを背圧室４１に導き、旋回スクロー
ルの背面にガス圧力を作用させて行う。この中間圧力の
かけ方は特開昭５３−１１９４１２号及び特開昭５５−
３７５２０号等にて開示されているので詳細な説明を省
略する。

次に第２１図を用いて潤滑油の流れについて説明する。

潤滑油は密閉容器１の下部に油溜り２２として溜められ
る。主軸１４の下端は揚油管１３ａを介して容器底部の
油溜り２２中に浸漬し、主軸上部には偏心軸部（クラン
クピン）１４ａを備え、該偏心軸部１４ａが旋回スクロ
ール鏡板ボス部６ｃ内の旋回軸受３９を介して、スクロ
ール圧縮要素部である旋回スクロール６と係合している
。主軸１４には、各軸受部への給油を行うための中心縦
孔１３が主軸の下端から主軸の上端面まで形成される。

１３ａは主軸下端と底部油溜り２２を連ねる揚油管であ
る。偏心軸部１４ａの下部には、旋回スクロールボス部
６ｃの先端面と対向せる主軸受上部にバランスウェイト
８が、主軸１４と結合し一体化して形成されている。潤
滑油溜り２２内に浸漬された揚油管１３ａの下端は高圧
の吐出圧力Ｐｄを受けており、他方、下流となる旋回軸
受３９（第２図参照）及び主軸受４０のまわりは、中間
圧力Ｐｍを受けているため、（Ｐｄ−Ｐｍ）の圧力差に
よって、容器底部の油溜り２２中の潤滑油は中心縦孔１
３内を上昇する。このように、各軸受部への給油を中心
縦孔給油による差圧給油法によって行う。

中心縦孔１３内を上昇した潤滑油は、下軸受９及び主軸
受４０へ給油されるとともに、偏心軸部１４−ａの上部
空間（旋回スクロールボス部６ｃのボス部底面と偏心軸
部１４ａの上端面との隙間の部分の油室）を介して旋回
軸受部３９に給油される。

軸受部３９．４０に給油された油は、背圧室４１に流入
し、背圧室４１に流入した油の一部は冷媒ガスと混合し
、背圧孔６ｃ、６ｄを介して圧縮室７に流出する。一方
、背圧室４１内の油の一部は側方へ、旋回スクロールの
鏡板１ａ外周面の側部空間１１ｆ（第５図参照）に移動
し、再び背圧室１４に戻る。

圧縮室７に至った油は、冷媒ガスとともに加圧され、固
定スクロール５上方の吐出室１ａさらに電動機室１ｂへ
と移動する。この電動機室で冷媒ガスと油は分離され、
油は密閉容器底部の油溜り２２に落下し、再び各摺動部
に供給される。

さて次に、本発明実施例の細部を第１図〜第６図により
説明する。

第１図と第２図は、本実施例に係る旋回スクロール６の
形状を示す背面図と縦断面図であり、第３図はその上面
図、第４図は第２図を側方から見た部分図である。旋回
スクロール鏡板６ａは背面に厚さ方向に突出した外周突
出部６ｕを有する。

該鏡板の背面には外周突出部６ｕを切欠く形の多数の放
射状溝６ｊが局部に満遍なく形成しである。

該放射状溝６ｊは第１図に示すように外側面（外周面）
６ｇの円周上等分（図の場合１６ケ）に、かつ、第２図
に示す如くテーパ状に形成しである。

この溝６ｊの断面は第４図に示すように矩形状としてい
る。テーパ角度θ１の値は実用的には２０度〜３０度の
範囲とし、比較的ｆＩＲ＃のゆるい溝形状とする。

これらの溝６ｊの存在によって、旋回スクロール鏡板外
周面での径方向すきまを大きく維持し、周壁面６　ｇ　
＋溝６Ｊに作用する油による抗力を極力小さくすること
ができる。また旋回スクロール鏡板外周面の側部空間１
１ｆに溜った油をスムーズに背圧室４１側に移動させる
ことが可能となる。

なお、旋回スクロールの鏡板背面がフレーム台座面（第
５図の１１ｅ）と摺接する範囲は外周突出部６ｕの幅寸
法（第１図の８５寸法）となる。

旋回スクロール６の背面においては、外周突出部６ｕと
フレーム台座面ｌｉｅとの摺動作用を円滑に行わせるた
め該突出部６ｕ以外の部分が凹部６ｐを形成する。６ｅ
、６ｄ　（第３図）は背圧室４１に中間圧力を導入する
ための細孔である。

旋回スクロール６の鏡板外周部における上記溝６ｊの深
さｈｍは、鏡板厚Ｈｓの半分前後に設定され（第２図に
おいてＨｏ　／　Ｈｓ　’４０．３〜０．５）るのが、
鏡板６ａ自体の剛性等を考慮して適正である。

なお、旋回スクロール６の渦巻状ラップ６ｂによる重心
の偏りをなくし、旋回スクロール６の重心をその鏡板６
ａの中心Ｏｍと一致させる様に、本実施例においては、
旋回スクロール鏡板の背面側にバランス取り用の扇形状
の凹部６（２ケ所）を形成しであるが、但し、前記放射
状溝６ｊは等ピンチ配列である。

６ｙは旋回スクロール鏡板６ａの背面に穿ったオルダム
キー溝であり、本例では前記溝６ｊの１つと夫々つなが
っている。

第５図と第６図は、旋回スクロールが旋回運動するに伴
う、その鏡板外周部に溜った油の移動の様子を破線矢印
で示す部分断面図である。第５図は、フレーム台座の内
周側壁部ｌｉｄと旋回スクロール６の鏡板外周部の外側
面６ｇ（第１図参照）との隙間１１ｆが最小（これをｇ
、で示す）となるクランク角位置での旋回スクロール鏡
板外周部まわりの部分断面図である。一方、第６図は上
記隙間１１ｆが最大（これをｇｔ。で示す）となるクラ
ンク角位置を示した図である。放射状溝６ｊの最内端部
６ｍ（該溝６ｊの底面の内端部、すなわち本例では溝６
ｊのテーパ面と旋回スクロール鏡板６ａの背面との交線
部）、及び、該鏡板６ａの外周面６ｇに対向するフレー
ム台座の内周面１１ｄの位置関係を Ｄａｙ　　２　Ｅ　＜Ｄｒ、・・・・・・・・・・・・
・・・（１）もしくは Ｄｇｆ　＝　Ｄｆｌ　　・・・・・・・・・・・・・・
・・・（２）と設定する。ここで、図示の如く、Ｄｍｆ
は各溝６ｊの最内端部６ｍを通る円の直径（すなわち溝
６ｊが偶数個あるときは、互いに反対側の溝の最内端部
６ｍ間の直径）であり、Ｉ）ｒｔはフレーム台座の内端
側面１１ｍの直径、εは旋回スクロールの旋回半径（ク
ランクピン偏心量）である。この様に設定することによ
り、旋回スクロールの鏡板外周部１１ｆに溜った油を完
全に、背圧室４１側に排出させることができる。

上記した放射状溝６ｊの溝の大きさを実用的な範囲で設
定すると、溝面積比ＳＩＩミ０．２〜０．４とするのが
よい。ここで溝面積比ＳＩ′は旋回スクロール鏡板の外
周面の放射状溝開口面積の合計を該鏡板の外周面の表面
積で除した値である。

本実施例の場合でいえば１次の如くである。

こに ｎ：溝６ｊの数 Ｗｍ：溝６ｊΩ溝幅 ｈｍ：溝６ｊの溝深さ Ｄｓｏ：旋回スクロールの外径 Ｈ５：旋回スクロールの鏡板外周部の板厚上記溝面積比
Ｓ４の大きさを目安にして溝部（開口部）形状を決めれ
ばよい。従来技術では、ＳＩ′の値が０．０５前後であ
ったので、高速域では油の影響を排除する構造にはなっ
ていなかった。

旋回スクロールの材質には、鋳鉄材を用いてもよく、ま
た高速化を実現するため軽量材であるアルミニウム合金
を使ってもよい。本実施例ではアルミ材を使うことによ
り、高速化を達成するようにしている。なお放射状溝を
設けたことによりその部分は軽くなり、旋回スクロール
の軽量化がさらに図れる 第８図と第９図は、本実施例の効果を従来例（特開昭５
９−１１０８８６号）と比較して示した説明図である。

第８図には、高速域での旋回スクロール外周側部空間の
圧力変動ΔＰ、の様子を示す。圧力変動ΔＰ、の幅が本
実施例では従来例の数分の１に減少する効果があること
がわかる。

また、第９図に示すように、圧縮機の電動機３を駆動す
るインバータの駆動周波数が６０Ｈｚ前後では両者に大
きな圧力変動の差はないが、高速化してくると（すなわ
ち駆動周波数を上げると）９両者に大きな圧力変動幅の
差を生じ、本発明の効果の大きなことが解る。この圧力
変動幅ΔＰｃとこの部分に生じる動力損失とは比例した
関係がある。

第１０図は、圧縮機の回転数Ｎをパラメータにして旋回
スクロールの鏡板外周部の径方向すきま（最小すきま）
ｇｒと圧縮機入力（所要動力）との関係を示した説明図
である。本実施例では、鏡板外周部に多数の放射状溝６
ｊを満遍なく形成し、実質の径方向隙間を大としている
ので、該最小すきまｇｒをより小さく設定しても、圧縮
機の　入力変化は無く、小さい。一方、従来例では、　
ｇｔに依る入力変化が顕著でｇｔ寸法が小さくなるはど
、また高速回転数であるほど、圧縮機の入力が高くなっ
ている。これは、ｇ１寸法をより小さくすると、従来例
では油撹拌損失が顕著に増加するためである。第１０図
から、本発明によれば、上記最小すきまｇ、を数閣から
数百μｍの値前後まで縮少化することが可能となり、ス
クロール圧縮機の外径の細径化（重量低減化）が図れる
ことになる。

また放射状溝は旋回スクロール背面のオルダムキー溝６
ｙと連なって同一方向に設定されているので、側部空間
１１ｆから背圧室４１への排油作用が、旋回スクロール
鏡板外周部で一様にスムースになされるので、オルグム
リング部の摺動部（キー溝６ｙの側端面）での潤滑がよ
り確実になる。

第１１図と第１２図は、放射溝６ｊの断面形状を半円形
状にした実施例である。（この断面半円形の溝も、第２
図と同様、テーパ状をなしている。）第１２図は第１１
図を側方から見た部分図である。この構造とすることに
より、旋回スクロール鏡板外周部の突出部６ｕの剛性が
矩形方式よりも増す効果がある。また、これは旋回スク
ロールのアルミ合金化の場合、成形面（温間鍛造による
方法）で有利な構造である。

第１３図と第１４図は、放射状溝６ｊを旋回スクロール
ボス部６ｃの根元部近傍まで形成した実施例である。こ
れにより、更に旋回スクロールの鏡板厚の薄肉化と軽量
化を図るものである。また、溝６ｊのテーパの傾斜角（
第２図のθ□の角度）をより小さくしているので、第１
４図に示した径方向すきまｑ、をより大きくすることが
でき、油撹拌損失をさらに小さくすることが可能となる
。

また高速域での油に起因した騒音の低減化がさらに図れ
る。

第１５図と第１６図は更に他の実施例を示す。

この実施例では、旋回スクロールの重心をその鏡板の中
心○ｍに一致させる手段として、第１図の如き凹部６ｑ
を設ける代わりに、図示の角度範囲θｍに在る放射状溝
６５″と、その他の放射状６ｊとで溝幅Ｗ　ｍ　１．　
Ｗ　ｍ　２もしくは溝長Ｑ　ｍｌ。

Ｑｍ２を異ならしめ、溝６５″の存する角度範囲θｍを
調整することで、アンバランス量を調整して重心を鏡板
中心と一致させているのが特徴である。

第１７図および第１８図は本発明の更に他の実施例にお
けるフレーム形状の上面図および立断面図である。前述
したように、フレーム台座面ｌｉｅは旋回スクロール鏡
板の背面外周突出部６ｕと摺動接触する。前記各実施例
では旋回スクロールのみに放射状溝を形成したが、本実
施例ではフレーム台座面ｌｉｅにも旋回スクロールと同
様な放射状溝１１ｊを形成している。このような構成と
することにより、前記した溝面積比Ｓ＊をさらに大きく
とれることになり、側部空間１１ｆに溜った油の影響（
動力増加現象）を更に小さくする効果が得られる。第１
９図は、第１７図の溝１１ｊの位置をオルダムキー溝４
ｆに対してθ２の角度だけずらした実施例を示す。この
θ２の角度は、旋回スクロール溝６ｊのピッチを考慮し
て決められよう。この両者の溝位置（６ｊとｌｌｆの相
対位置）をずらすのは、側部空間１１ｆから背圧室４１
側への油の移動をよりスムースに行わせるためである。

第２０図は、前述の旋回スクロール６と如上のフレーム
１１とを組合せた場合の部分断面図である。このように
フレーム側にも油逃し溝構造を付加することにより、油
の移動がさらに容易となる。

第２２図は本発明に基づく、旋回スクロール鏡板６ａの
外周部に設ける放射状溝６Ｊの断面の例示図である。（
ａ）の如きテーパ溝に限らず、（ｂ）の如き直溝、また
は（Ｃ）の如く直溝部とテーパ部とがつながった溝でも
よい６いずれにおいても、先述した溝面積比Ｓ１１の値
を満たす様に設立するのが好ましい。

フレーム台座面１１ｅにも同様な形状の放射状溝を設は
得る。

なお、旋回スクロールに軽量材質であるアルミニウム合
金（例えば４Ｙ−３２材など）を使用した場合、本発明
ではその鏡板背面に放射状溝構造を形成しているため鏡
板自体の剛性には大きな変化を及ぼすものでなく、旋回
スクロールのアルミ合金化に支障をきたさない。むしろ
圧縮機の高速化を達成するためには１本発明と旋回スク
ロールのアルミ合金化構造は極めて有用な手段となり得
る。

［発明の効果コ 本発明によれば次の効果がある。

（１）高速運転時の圧縮機の性能を大幅に向上できると
ともに、高速域での運転圧力範囲が広くとれる。

（２）旋回スクロールの軽量化が図れ、高速時での振動
低減、騒音低減への効果が得られる。

（３）圧縮機の外径を従来機に対して数ｍ縮少すること
ができ、これにより、圧縮機の小形軽量化が図れる。

（４）上記（２）と（３）項から圧縮機の製造コストの
低減を大きく図ることができる。

（５）旋回スクロールの高速旋回運動と相まって該スク
ロールの挙動の安定化が図れる。

以上のことから、本発明は、圧縮機の性能向上の他、圧
縮機全体の信頼性向上、小形軽量化及び製造コストの低
廉化など多くの効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図および第４図は大々、本発明の
１実施例における旋回スクロールの背面図、側断面図、
上面図および側面部分図、第５図および第６図は該旋回
スクロールを組込んだスクロール圧縮機の要部断面図、
第７図は旋回スクロール鏡板外周の側部空間の油圧分布
を示す図、第８図は同空間の油圧変動波形を示す図、第
９図は圧縮機駆動周波数と上記圧力変動の幅との関係を
示す図、第１０図は旋回スクロール鏡板外周面とフレー
ム内面図との最小隙間と圧縮機入力との関係を示す図、
第１１図および第１２図は本発明の回スクロール背面図
および断面図、第１５図および第１６図は更に他の実施
例の旋回スクロール背面図および断面図、第１７図およ
び第１８図は更に他の実施例にかかるフレームの上面図
および断面図、第１９図は放射状溝をずらせた他の実施
例のフレーム上面図、第２０図は上記フレームを用いた
スクロール圧縮機の要部断面図、第２１図は本発明の実
施例に係るスクロール圧縮機の全体を示す断面図、第２
２図（ａ）　、　（ｂ）　、　（ｃ）は放射状溝の形の
例示図である。 ６ｊ、６ｊ’・・・放射状溝 ６ｇ・・旋回スクロール鏡板外周面 １１ｅ・・・フレーム台座面 ｌｉｄ・・・フレーム台座内周面 ６ｍ・・・放射状溝の最内端部 １１ｊ・・・放射状溝 第１図 第２図 第 図 第４ 図 ｈ 第 閃 第８図 Ｉｓ５図 第６図 ＝５由ｎ３ｉＬ化−内向 第９図 駆動周波数 最小すきまｑｆ（ｍｍ） 第１１ 図 第１２ 図 第１５ 図 第１３図 Ｃ 第１４ 図 第１７ 図 第１８ 図 第１９図 第２０図 第２１ 図 一−−拍の９Ｌ敗

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　固定スクロールと旋回スクロールを有し、これら一
   対のスクロールは鏡板とこれに直立した渦巻状のラップ
   からなり、両スクロールを互いにラップを内側にしてか
   み合せ、固定スクロールを固定するフレームの台座面と
   固定スクロールの鏡板との間に旋回スクロールの鏡板外
   周部を微小隙間を保ってはさみ込み、旋回スクロールの
   鏡板背部の背圧室にはフレームと旋回スクロールの鏡板
   との間にオルダムキーとリングとからなるオルダム機構
   を備え、主軸先端の偏心軸を旋回スクロールの鏡板背面
   に設けられた旋回軸受に嵌合し、旋回スクロールを自転
   なしに固定スクロールに対し旋回運動させて両スクロー
   ルにより形成される密閉空間を外側から中心へ移動せし
   めつつ容積を減少させて気体を圧縮する様になされ、主
   軸内には軸方向に給油孔が穿設され、下部の油溜りから
   上記フレームに設けられた主軸用軸受および旋回スクロ
   ールに設けられた旋回軸受に上記給油孔を経て連通し、
   更に両軸受間隙を介し背圧室を経て旋回スクロールの鏡
   板外周部の側部空間に通じる油経路が形成されるスクロ
   ール圧縮機において、 旋回スクロールの鏡板外周部の背面部に、上記鏡板外周
   部の側部空間と背圧室とを連通する多数の放射状溝を満
   遍なく形成したことを特徴とするスクロール圧縮機。 ２　前記放射状溝の最内端部の位置は、旋回スクロール
   の如何なる旋回角度（前記主軸先端の偏心軸の偏心角度
   ）においても、前記フレームの台座面の内径より内側に
   存する様に設定されていることを特徴とする請求項１記
   載のスクロール圧縮機。 ３　前記放射状溝は、前記旋回軸受を内包する旋回スク
   ロールボス部の根元部近傍まで延長して設けられている
   ことを特徴とする請求項１又は２記載のスクロール圧縮
   機。 ４　前記多数の放射性溝の大きさは、溝面積比Ｓ＾＊（
   旋回スクロール鏡板外周面における前記放射状溝の開口
   面積の合計を該鏡板外周面の表面積で除した値）が０．
   ２〜０．４である様に設定されていることを特徴とする
   請求項１，２又は３記載のスクロール圧縮機。 ５　旋回スクロール全体の重心をその鏡板の中心に一致
   させる様に前記放射状溝の深さ、幅、長さ又はそれらの
   組合せの調整をしたことを特徴とする請求項１，２，３
   又は４記載のスクロール圧縮機。 ６　旋回スクロール鏡板外周部の背面部と対向したフレ
   ーム台座面に、前記側部空間と背圧室とを連通する多数
   の放射状溝を満遍なく形成したことを特徴とする請求項
   １ないし５のいずれかに記載のスクロール圧縮機。 ７　前記放射状溝はテーパ状部を有する請求項１ないし
   ６のいずれかに記載のスクロール圧縮機。