JPH0474451B2 - - Google Patents
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- JPH0474451B2 JPH0474451B2 JP51589A JP51589A JPH0474451B2 JP H0474451 B2 JPH0474451 B2 JP H0474451B2 JP 51589 A JP51589 A JP 51589A JP 51589 A JP51589 A JP 51589A JP H0474451 B2 JPH0474451 B2 JP H0474451B2
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Landscapes
- Artificial Filaments (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Description
〈産業上の利用分野〉
本発明は、熱可塑性合成高分子からなる、特殊
断面と潜在捲縮を有するマルチフイラメント糸及
びそれを用いたカーペツトに関するものである。 〈従来の技術〉 従来、口金を通して溶融吐出した２つのポリマ
ー流を口金直下で、衝突・脈動させつつ接合せし
めて捲縮糸を得る方法は所謂パルシングヤーンと
して知られている（例えば、特開昭54−4241号公
報、同55−51809号公報、同60−131510号公報、
同60−185809号公報等）。 更に、本出願人の提出に係る特願昭61−280807
号明細書、同62−297774号明細書においては、１
対のスリツト状吐出孔と単一吐出孔とがスリツト
を介して連結されている連結吐出孔から重合体か
ら吐出し、その際に１対の吐出孔から吐出される
重合体流を単一吐出孔から吐出される重合体流よ
りも低速とすることによつて、高速重合体流を低
速重合体流に衝突させることなく脈動させること
ができ、得られたマルチフイラメントからなる織
編物に充分な嵩高性と均染性を付与することが提
案されている。 しかるに、これらの嵩高性マルチフイラメント
糸をカーペツト等の足で踏みつける用途に使用し
た場合、歩行回数が進むにつれて、製品のバルキ
ー性が低下し、かつヘタリ易いと言う欠点がある
ことが分つた。又、カーペツトに形成されるパイ
ル形態に張り（弾性）がなく、嵩性はあるが腰が
ない、あるいは風合が柔らかすぎる等の問題点も
残されていることが判明した。 〈発明の目的〉 本発明の目的は、前提の従来技術更には先願で
ある特願昭62−297774号に係る発明の問題点を解
決し、腰がありヘタリの少いカーペツト用の嵩高
糸を提供することにある。 〈発明の構成〉 本発明によれば、 熱可塑性合成高分子からなる扁平多葉型断面を
有するフイラメントで構成されているマルチフイ
ラメント糸であつて、該構成フイラメントはその
横断面及び長手方向において下記[A]及び[B]の
条件を同時に満足する扁平ユニツトを有し、且
つ、該扁平ユニツトが１点を介して少くとも３方
向に放射状に且つ少くとも該扁平ユニツトが１個
以上連なつて接合してなることを特徴とする潜在
嵩高性マルチフイラメント糸が提供される。 [A] 扁平ユニツトの横断面 [A]−１ 形状 (i) 間隔をおいて配置されている２対の偏平部を
連結する連結部がその両端部を偏平部夫々の長
軸方向の側面に接合しつつ互いに対向する１対
の凹部を形成していること。 (ii) 連結部の内接円直径lBが１対の凹部間の最短
距離上にある直線で分割される偏平部夫々の最
大内接円直径lC，lC′よりも大きいこと。 [A]−２ 収縮差 連結部の配向度が偏平部よりも低いこと。 [B] フイラメントの長手方向 連結部が太さ斑に因る収縮差を有すること。 更に本発明について述べると、本発明者等はパ
ルシングヤーンに改善された均染性と細かい均一
な捲縮を付与して、カーペツト等の敷物に使える
ようにする為種々の検討を行つた結果、前述のＡ
とＢとの条件からなる基本ユニツトを有効に利用
しつつ、弾性が向上するように断面形状の最適化
を図つたものである。つまり、前記扁平ユニツト
を１点又は１中空点を介して少くとも３方向に放
射状に伸ばして行けば、断面形状との組合せで断
面２次モーメントＩが大きくなつて、パイルの曲
げ硬さ（EI）が大きくなり、カーペツト等でル
ープパイルやカツトパイルを形成した際、腰のあ
る風合となり、かつ圧縮によるヘタリ等にも耐え
られることを見い出したのである。 図面により更に本発明を詳しく説明すると、第
１図は扁平ユニツトを３方向に組合せた変形トラ
イローバル状の断面を得る為の口金を示したもの
で、第２図はそれによつて得られたヤーンの断面
を示す。 扁平ユニツトは中心の孔１を介してスリツト
２，２′，２″より３方向に放射状に伸び扁平ユニ
ツトに連結されている。扁平ユニツトは１対のス
リツト状の吐出孔３，３′，３″及び４，４′，
４″と連結部５，５′，５″によつて接合されてい
る。そし、その連結部に連結吐出孔６，６′，
６″が設けられている。ここで、連結部吐出孔６，
６′，６″の内接円直径lBが、スリツト状吐出孔
（扁平部）３，３′，３″及び４，４′，４″の最大
内接円lC，lC′，lC″よりも大であることによつて
構成される。 この口金によつて得られるヤーンの断面は第２
図に示す通りで、太さ斑のある連結部７，７′，
７″，７は扁平部８，８′，９，９′，１０，１
０′より配向度が低い。 連結部と扁平部との間で配向度が異ることによ
つて両者の間には収縮差があり、且つ連結部は糸
の長手方向にパルシングによる収縮差がある為、
断面方向、長手方向に歪差による複雑な捲縮が生
じる。この複雑な捲縮がカーペツトに於いて極め
て優れたバルキー性を発現すると共に単なる扁平
ユニツトでは得られない断面効果による２〜３個
の曲げ硬さ、弾性が得られ、これによつてカーペ
ツトの圧縮によりヘタリも少くなる。 第１図、第２図はトライローバル状に扁平ユニ
ツトを連結する例を示したが、第３図に示すよう
に、更に扁平ユニツトを長手方向に２個、３個と
増やして連ねても良い。又、第４図に示すように
４方向（十字状）に扁平ユニツトを連結しても良
い。しかし、その放射状に伸ばす枝の数は口金形
状の複雑化を避ける意味から高々５〜７方向に抑
えるのが良い。又、第５図には中心が中空の場合
を示すが、基本的には中実の場合と同じである。 本発明で言う熱可塑性合成高分子とは、ナイロ
ン−６，ナイロン−66等のポリアミドポリマー、
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレ
フタレート等のポリエステルポリマー、ポリプロ
ピレン、その他の熱可塑性合成高分子を指す。そ
してこれらポリマーの重合度は出来るだけ高い方
向にあるのが、紡糸での配向差がつき易いことか
ら好ましく、例えばナイロン−６では、［η］が
1.3以上、特に1.5以上あることが好ましい。 又紡糸速度は高い方が、やはり紡糸での配向差
を付与する為に好ましく、ナイロン−６の場合で
は1000ｍ／min以上、望ましくは2000〜2500ｍ／
min以上である。 特に、ポリマーの［η］が低いほど、紡糸速度
は速くする必要があるし、又紡糸する際のポリマ
ーの溶融温度は低い方が配向差を与える点で望ま
しく、［η］を上げた場合と同様な効果がある。
ナイロン−６で［η］＝1.55で最適なポリマーの
溶融温度は270℃前後である。 又、口金より吐出された糸条は、急速に冷却す
る方が配向差をつける為に望ましく、縦吹きより
は横吹きの冷却方式で急冷した方が良い。 この様に高速紡糸された糸条は仕上げ油剤を付
与された後、ナイロン−６の場合1.2〜2.0倍に延
伸され巻き取られる。このヤーンの捲縮発現はカ
ーペツトの状態で、スチームあるいは乾熱等で熱
処理することにより達成される。この場合、染色
工程、バツキング工程等での熱が捲縮発現に機能
する。しかしながら、着色顔料を予めポリマー段
階で練り込んだ原着糸の場合は別途捲縮の発現処
理が必要である。 本発明による潜在嵩高マルチフイラメントは高
速紡糸により、且つ断面方向、糸の長手方向に配
向度が異る為、染色の均一性、染色堅牢度、耐候
（光）堅牢度の点から顔料を予めポリマー段階で
混ぜておく原着糸を組合せるとき、より完壁な性
能を具えたヤーンとなる。 〈作用、効果〉 本発明によれば、嵩高性に優れているばかりで
なく弾性があり腰のある風合のカーペツトが得ら
れしかも着用によつてもヘタリが少く、耐久性の
面でも優れたカーペツトを容易に得ることができ
る。 〈実施例〉 ナイロン−６ポリマー（［η］＝1.55）を第１図
に示す口金を用いて溶融紡糸した。ポリマーの溶
融温度は270℃で口金下で糸条に直交する冷却風
（風量＝5.0m3／min）で急冷した。 口金より吐出された糸条の吐出線速度は3.5
ｍ／minで約714倍のドラフトを掛けられ、2500
ｍ／minの速度で引取られた後、1.4倍、3500
ｍ／minで延伸された後巻き取られた。 最終のヤーンのデニールは1300デニールで、フ
イラメント数は68であつた。 このヤーンを２本合糸した60回／ｍの撚をかけ
た後、1/10インチゲージのタフテイングマシンに
よりループカーペツトとし、連続染色した。その
際、ヤーンの潜在捲縮は染色の際の熱で発現され
た。 比較の為に特願昭61−280807号の第８図−イ、
第３図−イに示す扁平断面のもの、あるいは第８
図−ロ、第３図−ロに示す断面のものも同様に評
価した。 又本発明による上記実施例において、ポリマー
の溶融段階で着色顔料を1.0％添加して原着糸と
したものも合せて評価した。この場合、捲縮発現
は100℃のスチームに１分間さらすことによつて
実施した。 更に上記に示した実施例および比較用のヤーン
を２本合糸して100回の上下撚をかけて、125℃の
湿熱セツトを行い、その糸を用いて1/10ゲージの
タフトカーペツト機でカツトパイルのカーペツト
を作つて同様にそのカーペツト性能を評価した。 尚、第１図口金の寸法は下記の通りである。 内接円lB＝0.27mmφ 内接円lC＝0.10mmφ 中心孔１の直径＝0.27mmφ スリツト２の巾＝0.06mm スリツト２の長さ＝1.05mm 扁平スリツト３の巾＝0.1mm 扁平スリツト３の長さ＝1.5mm 連結部スリツト５の巾＝0.06mm 連結部スリツトの長さ＝3.0mm
断面と潜在捲縮を有するマルチフイラメント糸及
びそれを用いたカーペツトに関するものである。 〈従来の技術〉 従来、口金を通して溶融吐出した２つのポリマ
ー流を口金直下で、衝突・脈動させつつ接合せし
めて捲縮糸を得る方法は所謂パルシングヤーンと
して知られている（例えば、特開昭54−4241号公
報、同55−51809号公報、同60−131510号公報、
同60−185809号公報等）。 更に、本出願人の提出に係る特願昭61−280807
号明細書、同62−297774号明細書においては、１
対のスリツト状吐出孔と単一吐出孔とがスリツト
を介して連結されている連結吐出孔から重合体か
ら吐出し、その際に１対の吐出孔から吐出される
重合体流を単一吐出孔から吐出される重合体流よ
りも低速とすることによつて、高速重合体流を低
速重合体流に衝突させることなく脈動させること
ができ、得られたマルチフイラメントからなる織
編物に充分な嵩高性と均染性を付与することが提
案されている。 しかるに、これらの嵩高性マルチフイラメント
糸をカーペツト等の足で踏みつける用途に使用し
た場合、歩行回数が進むにつれて、製品のバルキ
ー性が低下し、かつヘタリ易いと言う欠点がある
ことが分つた。又、カーペツトに形成されるパイ
ル形態に張り（弾性）がなく、嵩性はあるが腰が
ない、あるいは風合が柔らかすぎる等の問題点も
残されていることが判明した。 〈発明の目的〉 本発明の目的は、前提の従来技術更には先願で
ある特願昭62−297774号に係る発明の問題点を解
決し、腰がありヘタリの少いカーペツト用の嵩高
糸を提供することにある。 〈発明の構成〉 本発明によれば、 熱可塑性合成高分子からなる扁平多葉型断面を
有するフイラメントで構成されているマルチフイ
ラメント糸であつて、該構成フイラメントはその
横断面及び長手方向において下記[A]及び[B]の
条件を同時に満足する扁平ユニツトを有し、且
つ、該扁平ユニツトが１点を介して少くとも３方
向に放射状に且つ少くとも該扁平ユニツトが１個
以上連なつて接合してなることを特徴とする潜在
嵩高性マルチフイラメント糸が提供される。 [A] 扁平ユニツトの横断面 [A]−１ 形状 (i) 間隔をおいて配置されている２対の偏平部を
連結する連結部がその両端部を偏平部夫々の長
軸方向の側面に接合しつつ互いに対向する１対
の凹部を形成していること。 (ii) 連結部の内接円直径lBが１対の凹部間の最短
距離上にある直線で分割される偏平部夫々の最
大内接円直径lC，lC′よりも大きいこと。 [A]−２ 収縮差 連結部の配向度が偏平部よりも低いこと。 [B] フイラメントの長手方向 連結部が太さ斑に因る収縮差を有すること。 更に本発明について述べると、本発明者等はパ
ルシングヤーンに改善された均染性と細かい均一
な捲縮を付与して、カーペツト等の敷物に使える
ようにする為種々の検討を行つた結果、前述のＡ
とＢとの条件からなる基本ユニツトを有効に利用
しつつ、弾性が向上するように断面形状の最適化
を図つたものである。つまり、前記扁平ユニツト
を１点又は１中空点を介して少くとも３方向に放
射状に伸ばして行けば、断面形状との組合せで断
面２次モーメントＩが大きくなつて、パイルの曲
げ硬さ（EI）が大きくなり、カーペツト等でル
ープパイルやカツトパイルを形成した際、腰のあ
る風合となり、かつ圧縮によるヘタリ等にも耐え
られることを見い出したのである。 図面により更に本発明を詳しく説明すると、第
１図は扁平ユニツトを３方向に組合せた変形トラ
イローバル状の断面を得る為の口金を示したもの
で、第２図はそれによつて得られたヤーンの断面
を示す。 扁平ユニツトは中心の孔１を介してスリツト
２，２′，２″より３方向に放射状に伸び扁平ユニ
ツトに連結されている。扁平ユニツトは１対のス
リツト状の吐出孔３，３′，３″及び４，４′，
４″と連結部５，５′，５″によつて接合されてい
る。そし、その連結部に連結吐出孔６，６′，
６″が設けられている。ここで、連結部吐出孔６，
６′，６″の内接円直径lBが、スリツト状吐出孔
（扁平部）３，３′，３″及び４，４′，４″の最大
内接円lC，lC′，lC″よりも大であることによつて
構成される。 この口金によつて得られるヤーンの断面は第２
図に示す通りで、太さ斑のある連結部７，７′，
７″，７は扁平部８，８′，９，９′，１０，１
０′より配向度が低い。 連結部と扁平部との間で配向度が異ることによ
つて両者の間には収縮差があり、且つ連結部は糸
の長手方向にパルシングによる収縮差がある為、
断面方向、長手方向に歪差による複雑な捲縮が生
じる。この複雑な捲縮がカーペツトに於いて極め
て優れたバルキー性を発現すると共に単なる扁平
ユニツトでは得られない断面効果による２〜３個
の曲げ硬さ、弾性が得られ、これによつてカーペ
ツトの圧縮によりヘタリも少くなる。 第１図、第２図はトライローバル状に扁平ユニ
ツトを連結する例を示したが、第３図に示すよう
に、更に扁平ユニツトを長手方向に２個、３個と
増やして連ねても良い。又、第４図に示すように
４方向（十字状）に扁平ユニツトを連結しても良
い。しかし、その放射状に伸ばす枝の数は口金形
状の複雑化を避ける意味から高々５〜７方向に抑
えるのが良い。又、第５図には中心が中空の場合
を示すが、基本的には中実の場合と同じである。 本発明で言う熱可塑性合成高分子とは、ナイロ
ン−６，ナイロン−66等のポリアミドポリマー、
ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレ
フタレート等のポリエステルポリマー、ポリプロ
ピレン、その他の熱可塑性合成高分子を指す。そ
してこれらポリマーの重合度は出来るだけ高い方
向にあるのが、紡糸での配向差がつき易いことか
ら好ましく、例えばナイロン−６では、［η］が
1.3以上、特に1.5以上あることが好ましい。 又紡糸速度は高い方が、やはり紡糸での配向差
を付与する為に好ましく、ナイロン−６の場合で
は1000ｍ／min以上、望ましくは2000〜2500ｍ／
min以上である。 特に、ポリマーの［η］が低いほど、紡糸速度
は速くする必要があるし、又紡糸する際のポリマ
ーの溶融温度は低い方が配向差を与える点で望ま
しく、［η］を上げた場合と同様な効果がある。
ナイロン−６で［η］＝1.55で最適なポリマーの
溶融温度は270℃前後である。 又、口金より吐出された糸条は、急速に冷却す
る方が配向差をつける為に望ましく、縦吹きより
は横吹きの冷却方式で急冷した方が良い。 この様に高速紡糸された糸条は仕上げ油剤を付
与された後、ナイロン−６の場合1.2〜2.0倍に延
伸され巻き取られる。このヤーンの捲縮発現はカ
ーペツトの状態で、スチームあるいは乾熱等で熱
処理することにより達成される。この場合、染色
工程、バツキング工程等での熱が捲縮発現に機能
する。しかしながら、着色顔料を予めポリマー段
階で練り込んだ原着糸の場合は別途捲縮の発現処
理が必要である。 本発明による潜在嵩高マルチフイラメントは高
速紡糸により、且つ断面方向、糸の長手方向に配
向度が異る為、染色の均一性、染色堅牢度、耐候
（光）堅牢度の点から顔料を予めポリマー段階で
混ぜておく原着糸を組合せるとき、より完壁な性
能を具えたヤーンとなる。 〈作用、効果〉 本発明によれば、嵩高性に優れているばかりで
なく弾性があり腰のある風合のカーペツトが得ら
れしかも着用によつてもヘタリが少く、耐久性の
面でも優れたカーペツトを容易に得ることができ
る。 〈実施例〉 ナイロン−６ポリマー（［η］＝1.55）を第１図
に示す口金を用いて溶融紡糸した。ポリマーの溶
融温度は270℃で口金下で糸条に直交する冷却風
（風量＝5.0m3／min）で急冷した。 口金より吐出された糸条の吐出線速度は3.5
ｍ／minで約714倍のドラフトを掛けられ、2500
ｍ／minの速度で引取られた後、1.4倍、3500
ｍ／minで延伸された後巻き取られた。 最終のヤーンのデニールは1300デニールで、フ
イラメント数は68であつた。 このヤーンを２本合糸した60回／ｍの撚をかけ
た後、1/10インチゲージのタフテイングマシンに
よりループカーペツトとし、連続染色した。その
際、ヤーンの潜在捲縮は染色の際の熱で発現され
た。 比較の為に特願昭61−280807号の第８図−イ、
第３図−イに示す扁平断面のもの、あるいは第８
図−ロ、第３図−ロに示す断面のものも同様に評
価した。 又本発明による上記実施例において、ポリマー
の溶融段階で着色顔料を1.0％添加して原着糸と
したものも合せて評価した。この場合、捲縮発現
は100℃のスチームに１分間さらすことによつて
実施した。 更に上記に示した実施例および比較用のヤーン
を２本合糸して100回の上下撚をかけて、125℃の
湿熱セツトを行い、その糸を用いて1/10ゲージの
タフトカーペツト機でカツトパイルのカーペツト
を作つて同様にそのカーペツト性能を評価した。 尚、第１図口金の寸法は下記の通りである。 内接円lB＝0.27mmφ 内接円lC＝0.10mmφ 中心孔１の直径＝0.27mmφ スリツト２の巾＝0.06mm スリツト２の長さ＝1.05mm 扁平スリツト３の巾＝0.1mm 扁平スリツト３の長さ＝1.5mm 連結部スリツト５の巾＝0.06mm 連結部スリツトの長さ＝3.0mm
【表】
ループカーペツトにした場合、本発明に示す実
施例１，２のみが優れたカーペツトの弾性（腰）
と耐久性を示す。又、原着糸によるものは染色堅
牢度も極めて優れていた。
施例１，２のみが優れたカーペツトの弾性（腰）
と耐久性を示す。又、原着糸によるものは染色堅
牢度も極めて優れていた。
【表】
カツトカーペツトの場合も、ループカーペツト
の場合と同様本発明による実施例１，２のみが良
好な結果を示した。ここで、カーペツトの腰（弾
性）が大きくなり、耐久性が良くなる理由を第６
図で模式的に比較例１（ａ図）と対比して示すが、
本発明（ｂ図）の場合、断面効果により曲げ硬さ
（EI）が大きくなり、又パイルが倒れるのを放射
状に伸びた「ひれ」が梁の効果で支えている為、
カーペツトの場合特にその効果が相剰的に発揮さ
れるものと考えられる。
の場合と同様本発明による実施例１，２のみが良
好な結果を示した。ここで、カーペツトの腰（弾
性）が大きくなり、耐久性が良くなる理由を第６
図で模式的に比較例１（ａ図）と対比して示すが、
本発明（ｂ図）の場合、断面効果により曲げ硬さ
（EI）が大きくなり、又パイルが倒れるのを放射
状に伸びた「ひれ」が梁の効果で支えている為、
カーペツトの場合特にその効果が相剰的に発揮さ
れるものと考えられる。
第１図は本発明で用いる口金の一例を示す平面
図、第２図は上記口金による紡糸されたヤーンの
断面図、第３図は上記の口金の扁平ユニツトの数
を増やした場合の一例を示す平面図、第４図は十
字状に扁平ユニツトを接合した場合の例を示す平
面図、第５図は中心が中空の場合の例を示す平面
図、第６図はパイルの立毛感、弾性向上を模式的
に説明した概念図である。 １……中心の孔、２，２′，２″……スリツト、
３，３′，３″……スリツト状の吐出孔、４，４′，
４″……スリツト状の吐出孔、lC，lC′，lC″……ス
リツト状吐出孔（３…，４…）の最大内接円、
５，５′，５″……連結部、６，６′，６″……連結
吐出孔、lB……連結吐出孔（６，６′，６″）の内
接円直径、７，７′，７″，７……フイラメント
中の太さ斑のある連結部、８，８′，９，９′，１
０，１０′……扁平部。
図、第２図は上記口金による紡糸されたヤーンの
断面図、第３図は上記の口金の扁平ユニツトの数
を増やした場合の一例を示す平面図、第４図は十
字状に扁平ユニツトを接合した場合の例を示す平
面図、第５図は中心が中空の場合の例を示す平面
図、第６図はパイルの立毛感、弾性向上を模式的
に説明した概念図である。 １……中心の孔、２，２′，２″……スリツト、
３，３′，３″……スリツト状の吐出孔、４，４′，
４″……スリツト状の吐出孔、lC，lC′，lC″……ス
リツト状吐出孔（３…，４…）の最大内接円、
５，５′，５″……連結部、６，６′，６″……連結
吐出孔、lB……連結吐出孔（６，６′，６″）の内
接円直径、７，７′，７″，７……フイラメント
中の太さ斑のある連結部、８，８′，９，９′，１
０，１０′……扁平部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱可塑性合成高分子からなる扁平多葉型断面
を有するフイラメントで構成されているマルチフ
イラメント糸であつて、該構成フイラメントはそ
の横断面及び長手方向において下記［Ａ］及び
［Ｂ］の条件を同時に満足する扁平ユニツトを有
し、且つ、該扁平ユニツトが１点を介して少くと
も３方向に放射状に且つ少くとも該扁平ユニツト
が１個以上連なつて接合してなることを特徴とす
る潜在嵩高性マルチフイラメント糸。 [A] 扁平ユニツトの横断面 [A]−１ 形状 (i) 間隔をおいて配置されている２対の扁平部を
連結する連結部がその両端部を扁平部夫々の長
軸方向の側面に接合しつつ互いに対向する１対
の凹部を形成していること。 (ii) 連結部の内部円直径lBが１対の凹部間の最短
距離上にある直線で分割される扁平部夫々の最
大内接円直径lC，lC′よりも大きいこと。 [A]−２ 収縮差 連結部の配向度が扁平部よりも低いこと。 [B] フイラメントの長手方向 連結部が太さ斑に因る収縮差を有すること。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51589A JPH02182910A (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | 潜在嵩高性マルチフィラメント糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51589A JPH02182910A (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | 潜在嵩高性マルチフィラメント糸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02182910A JPH02182910A (ja) | 1990-07-17 |
| JPH0474451B2 true JPH0474451B2 (ja) | 1992-11-26 |
Family
ID=11475912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51589A Granted JPH02182910A (ja) | 1989-01-06 | 1989-01-06 | 潜在嵩高性マルチフィラメント糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02182910A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5208106A (en) * | 1991-08-27 | 1993-05-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Trilobal and tetralobal filaments exhibiting low glitter and high bulk |
| US5176926A (en) * | 1991-08-27 | 1993-01-05 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Spinnerets for producing trilobal and tetralobal filaments exhibiting low glitter and high bulk |
| EP0595157B1 (en) * | 1992-10-27 | 1997-01-15 | Basf Corporation | A multilobal fiber with projections on each lobe for carpet yarns and spinnerette plate for their manufacture |
-
1989
- 1989-01-06 JP JP51589A patent/JPH02182910A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02182910A (ja) | 1990-07-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |